内支撑轴向压力标准值
内支撑轴向压力标准值
7.5.1 用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，应能承受沿被撑构件屈曲方向的支撑力，其值应按下列方法计算：
1 长度为l的单根柱设置一道支撑时，支撑力F bl应按下列公式计算：
当支撑杆位于柱高度中央时：
当支撑杆位于距柱端al处时<a<1）：< span="">(0<a<1)
2 长度为l的单根柱设置m道等间距及间距不等但与平均间距相比相差不超过20%的支撑时，各支承点的支撑力F bm应按下式计算：
3 被撑构件为多根柱组成的柱列，在柱高度中央附近设置一道支撑时，支撑力应按下式计算：
式中：N——被撑构件的最大轴心压力(N)；
n——柱列中被撑柱的根数；
∑N i——被撑柱同时存在的轴心压力设计值
之和(N)。
4 当支撑同时承担结构上其他作用的效应时，应按实际可能发生的情况与支撑力组合。
5 支撑的构造应使被撑构件在撑点处既不能平移，又不能扭转。
7.5.2 桁架受压弦杆的横向支撑系统中系杆和支承斜杆应能承受下
式给出的节点支撑力(图7.5.2)：
式中：∑N——被撑各桁架受压弦杆最大压力之和(N)；
m——纵向系杆道数(支撑系统节间数减去1)；
n——支撑系统所撑桁架数。
7.5.3 塔架主杆与主斜杆之间的辅助杆(图7.5.3)应能承受下列公式给出的节点支撑力：
式中：N ——主杆压力设计值(N)。
条文说明
7.5.1 本条除第4款、第5款外均沿用原规范第5.1.7条。
当其他荷载效应使支撑杆件受压时，它的支撑作用相应减弱，原规范第4款规定有可能导致可靠度不足，现加以修改，还新增了第5款以保证支撑能够起应有的作用。
支撑多根柱的支撑，往往承受较大的支撑力，因此不能再只
按容许长细比选择截面，需要按支撑力进行计算，且一道支撑架在一个方向所撑柱数不宜超过8根。
7.5.2 式(7.5.2)相当于本标准式(7.5.1-3)和式(7.5.1-4)的组合。
7.5.3 式(7.5.3)也可用于两主斜杆之间的辅助杆，此时N应取两主斜杆压力之和。
钢支撑轴力标准值与设计值
钢支撑轴力标准值与设计值钢支撑轴力是指钢结构中支撑构件所受的轴向力。
在钢结构设计中，钢支撑轴力的标准值和设计值是非常重要的参数，它们直接影响到结构的安全性和稳定性。
本文将围绕钢支撑轴力的标准值与设计值展开详细的论述，分析其相关影响因素，并探讨其在实际工程中的应用和意义。
一、钢支撑轴力的定义钢支撑轴力是指支撑构件在受到外载荷作用时所产生的轴向拉力或压力。
在钢结构中，支撑构件常常承受着较大的轴向力，因此对其轴力性能的研究和设计至关重要。
二、钢支撑轴力的标准值与设计值1. 标准值：钢支撑轴力的标准值是指在设计规范中规定的轴向力的极限数值。
标准值是根据结构工作状态和承载能力等因素确定的，是结构设计和验算的依据之一。
2. 设计值：钢支撑轴力的设计值是指根据实际工程情况，在标准值的基础上考虑了一定的安全系数后得到的轴向力数值。
设计值是根据具体工程条件和要求综合确定的，是结构设计和构件选型的基础之一。
三、影响钢支撑轴力的因素1. 结构荷载：结构的自重、活荷载、风荷载等均会对支撑构件产生轴向力的作用，不同的荷载条件将导致支撑轴力值的不同。
2. 构件截面性能：支撑构件的截面形状、尺寸、材料等性能参数对其轴力承载能力有直接影响，以及对其轴力标准值和设计值的确定也有重要意义。
3. 结构变形：结构在实际荷载作用下的变形和位移将对支撑构件的轴向力产生影响，需要合理考虑结构变形对支撑轴力的影响。
四、钢支撑轴力的设计方法1. 根据设计规范：结构设计应符合相关的设计规范和标准，按照规范中的验算方法和轴力设计原则确定支撑轴力的标准值。
2. 考虑稳定性：对于高度大的支撑构件，需要在设计中考虑其稳定性，选择合适的材料和截面形状以满足稳定性要求。
3. 综合考虑安全性：在确定设计值时，需要综合考虑结构的安全性和可靠性，考虑荷载组合、安全系数等因素。
五、实际工程中的应用在实际工程中，钢支撑轴力的标准值与设计值是结构设计和构件选型的重要参考依据。
美国ANSI／AISC SSPEC-2002《钢结构建筑抗震设计规定》介绍(4)
美国ANSI/A ISC SSPEC-2002《钢结构建筑抗震设计规定》介绍(4)李志明(中冶集团建筑研究总院 北京 100088)摘 要 2002年1月31日,美国钢结构协会(AISC)和AISC规范委员会正式批准发布《钢结构建筑抗震设计规定》。
本文为《钢结构建筑抗震设计规定》介绍(3)之续篇,对“规定”中“钢结构建筑”部分的第13～16章节,包括特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)、普通中心支撑抗弯框架(OCBF)和偏心支撑抗弯框架(EBF)方面的有关内容进行了介绍并作了必要的说明。
关键词 特殊中心支撑抗弯框架(SCBF) 普通中心支撑抗弯框架(OCBF) 偏心支撑抗弯框架(EBF)INTR OD UCTION T O“SEISMIC PR OVISIONS FOR STRUCTURALSTEE L BUI LDING S”(ANSI/AISC SSPEC-2002)(4)Li Zhiming(Central Research Institute of Building and Construction,MCC Group Beijing 100088)ABSTRACT “Seismic Provision for Structural Steel Buildings”(ANSI/AISC SSPEC-2002)was approved by AISC committe on s pecifications and issue by the AISC Broad of Directors dated January31,20021This paper introduces mainly the key contents of sections13to16in Part1,includin g Special Concentrically Braced Frames(SCBF),Ordinary Concentrically Braced Frames(OCBF)and Eccentrically Braced Frames(EBF)of the Provisions,where the relevant contents are explained1The other sections will be introduced later1KE Y WOR DS special concentrically braced frames(SCBF) ordinary concentrically braced frames(OCBF) eccentrically braced frames(EBF)13 特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)1311 适用范围特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)应能承受在设计地震动(Design Earthquake)作用下所产生的显著的弹塑性变形。
内支撑结构设计
一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。
二、内支撑结构选型应符合下列原则：1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式；2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式；3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工；4、应利于基坑方开挖和运输；5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。
三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式：1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑；2、正交或斜交的平面杆系支撑；3、环形杆或环形板系支撑；4、坚向斜撑。
四、内支撑结构宜采用超静定结构。
对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。
内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。
五、内支撑结构分析应符合下列原则：1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距；2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算；3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。
六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用：1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载；2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载；3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力；4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ128-2000
μs—脚手架风荷载体型系数,宜按表 4.0.4 采用。 表 4.0.4 脚手架风荷体型系数μs
背靠建筑物的状况 全封 敞开、 闭墙 开洞
全封闭、 脚手架 半封闭 1.0φ 1.3φ
状况
敞开
μstw
注:1) μstw 为按桁架确定的脚手架风荷载体型系数,按照现行国家标准《建筑结构荷载 规范》(GBJ9)表 6.3.1 中第 31、32 和 36 项计算,对于门架立杆钢管外径为 42mm 的敞开式脚 手架,μstw 可取 0.25;
荷载标准值总和不得超过 5.0kN/m2。
4.0.4 作用于脚手架的水平风荷载标准值应按下式计算:
wk=0.7μz·μs·w0 式中
(4.0.4)
wk—风荷载标准值; w0—基本风压,应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用; μz—风压高度变化系数,应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)第 6.2.1 条规 定采用;
5.2 脚手架稳定性及搭设高度
5.2.1 脚手架的稳定性应按下列公式计算:
N≤Nd
(5.2.1-1)
式中
N—作用于一榀门架的轴向力设计值,取式(5.2.1-2)和式(5.2.1-3)计算结果的较大者;
Nd—一榀门架的稳定承载力设计值,按式(5.2.1-5)计算或表 B.0.5 查取。
1.作用于一榀门架的轴向力设计值,应按下列公式计算:
2.1.20 门架跨距 相邻两门架立杆在门架平面外的轴线距离。
2.1.21 门架间距 相邻两门架立杆在门架平面内的轴线距离。
2.1.22 脚手架高度 从底座下皮至脚手架顶层门架立杆上端的距离。
2.1.23 脚手架长度 沿脚手架纵向的两端门架立杆外皮之间的距离。
深基坑混凝土支撑轴力监测精确性研究
深基坑混凝土支撑轴力监测精确性研究摘要：随着我国施工技术的不断成熟，深基坑支护体系被研发出来。
深基坑支护体系中常采用混凝土支撑，为了掌握基坑开挖过程中支撑体系安全情况，需要对支撑受力情况进行监测来判断其安全性，但在监测过程中，一些因素会导致支撑轴力实测值和轴力真实值存在一定的偏差。
关键词：深基坑；混凝土；支撑轴力引言目前，国内很多城市为了有效利用地下的土地资源，基坑工程越来越多，并随着现代施工技术的不断提高，基坑面积和深度逐渐增大，使得基坑工程施工的安全性备受人们关注。
基坑工程属于隐蔽工程，具有自身的不确定性，在施工前期，常常很难全面掌握其岩土工程特性。
加之岩土体结构的多样性、施工的隐蔽性、周边环境的复杂性等，基坑垮塌、周边管线爆裂、周边建筑物倾斜或开裂等情况时有发生，造成巨大损失，对社会造成负面影响。
1目前基坑监测普遍存在的问题目前基坑混凝土支撑轴力监测中，大多采用埋设振弦式钢筋应力计，通过手持式数显频率仪现场测试传感器频率，再换算成支撑轴力。
由于受仪器制造精度、安装工艺水平、自然温差等客观敏感因素影响，钢筋应力计测得的数据未必是真实的支撑轴力值。
1.1测量困难对于埋设钢筋应力计的混凝土支撑轴力初始值的测取方法，《建筑基坑工程监测技术标准》（GB50497—2019）第6.7.5条规定：“内力监测宜取土方开挖前连续3d获得的稳定测试数据的平均值作为初始值”。
《标准》虽有规定，但在实际监测操作上尚不统一，还是存在一些理解偏差或争议。
该标准只规定“土方开挖前连续3d获得的稳定测试数据”的单一初始值测取前置条件，笔者认为不够全面明确，没有涉及支撑混凝土的具体强度控制要求。
因为应力计测得的初始值大小与混凝土支撑的浇筑完成时长有着密切关系。
支撑混凝土在前期硬化收缩变形过程中，产生的压应力逐渐增大，混凝土固化稳定前测取获得的支撑轴力，一般都偏大，故初始值测取时间的选择非常重要。
1.2支撑轴控制问题一般设计提供的支撑轴力控制值或报警值存在“模板化、格式化、通用化”，未能真正做到“一井一值”。
内支撑结构设计
一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。
二、内支撑结构选型应符合下列原则：1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式；2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式；3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工；4、应利于基坑方开挖和运输；5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。
三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式：1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑；2、正交或斜交的平面杆系支撑；3、环形杆或环形板系支撑；4、坚向斜撑。
四、内支撑结构宜采用超静定结构。
对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。
内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。
五、内支撑结构分析应符合下列原则：1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距；2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算；3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。
六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用：1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载；2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载；3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力；4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。
建设工程施工模板支撑体系安全技术规范2-2
住房和城乡建设部备案号：DB 重庆市工程建设标准DBJ50-xxx-2012建设工程施工模板支撑体系安全技术规范Technical code for safety of forms supporting system in construction（征求意见稿）2012- xx-xx发布2013- xx-xx实施重庆市城乡建设委员会发布前言各类房屋建筑与市政工程的现浇混凝土施工中广泛采用各类形式的支撑结构作为模板支撑体系。
为了规范各类满堂式与跨越式模板支撑体系的使用，保证施工安全及工程质量，推广应用新技术，减少施工支撑架对交通和环境的影响，确保城市和谐发展，重庆城建控股（集团）有限责任公司根据重庆市城乡建设委员会《关于印发2012年工程建设标准制订、修订项目计划的通知》（渝建[2012]119号）的要求，会同有关单位共同编制完成了本标准。
本标准编制组在广泛调查研究、实践经验总结以及参考国内外相关标准的基础上，经过反复讨论、修改并在充分征求意见的基础上形成了本规程。
本规程主要内容包括：1.总则；2.术语和符号；3. 总体布置与结构形式；4. 设计荷载和设计方法；5. 设计计算；6. 构造要求；7.安装与拆除；8. 检查与验收；8. 安全管理以及附录和相应的条文说明。
本规程第5.1.6、6.1.4、6.1.5、6.2.5、6.2.6、6.2.7、6.2.8、6.2.12、6.2.13、6.3.3、6.3.7、7.1.1、7.1.2条为强制性条文，必须严格执行。
本规程由重庆市城乡建设委员会负责管理，重庆城建控股（集团）有限责任公司负责解释。
本规程在执行过程中如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送重庆城建控股（集团）有限责任公司（重庆市渝中区捍卫路8号，邮政编码：400013）。
本规程主编单位、参编单位、主要起草人和审查专家如下：主编单位：重庆城建控股（集团）有限责任公司参编单位：重庆第十建设有限公司重庆桥梁工程有限责任公司重庆建工住宅建设有限公司重庆市建筑科学研究院重庆建工集团股份有限公司主要起草人：xx审查专家：xx（按姓氏笔画排序）xx目次1 总则 (1)2 术语和符号 (2)2.1 术语 (2)2.2 符号 (3)3 总体布置与结构形式 (5)3.1 满堂式模板支撑体系结构形式 (5)3.2 跨越式模板支撑体系结构形式 (6)4 设计荷载和设计方法 (9)4.1 荷载分类 (9)4.2 荷载标准值 (9)4.3 荷载设计值 (10)4.4 荷载效应组合 (11)5 设计计算 (13)5.1 一般规定 (13)5.2 满堂式支撑架计算 (14)5.3 跨越式支撑架计算 (17)5.4 地基基础设计 (18)6 构造要求 (20)6.1 一般规定 (20)6.2 满堂式支撑架构造要求 (21)6.3 跨越式支撑架构造要求 (25)7 安装与拆除 (27)7.1 施工准备 (27)7.2 地基与基础 (27)7.3 立杆（柱）安装 (28)7.4 横杆（梁）安装 (28)7.5 模板安装 (29)7.6 混凝土浇筑 (29)7.7 支撑架拆除 (29)8 检查验收 (31)8.1 检查验收的阶段划分 (31)8.2 检查验收的组织 (32)8.3 构配件检查验收 (32)8.4 基础检查验收 (33)8.5 支撑架检查验收 (33)8.6 预压试验检查验收 (33)8.7 安全防护设施检查验收 (34)8.8 使用过程中的检查 (34)9 安全管理与监测监控 (35)9.1 安全管理 (35)9.2 监测监控 (36)附录A 风压高度变化系数 (37)附录B 满堂支撑架钢管轴心受压稳定系数 (38)附录C 扣件式钢管满堂支撑架立杆长度计算系数 (39)附录D 万能杆件计算用表 (41)附录E 贝雷梁拼装结构力学参数 (46)附录F 模板支撑架验收记录表格 (47)本规范用词说明 (49)本规程引用标准名录 (50)条文说明 (51)Contents1 General Provisions (1)2 Terms and Symbols (2)2.1 Terms (2)2.2 Symbols (3)3 General Layout and Form Of Structure (5)3.1 Form of Structure in Full Hall Supporting System of Forms (5)3.2 Form of Structure in Striding Supporting System of Forms (6)4 Design Load and Design Method (9)4.1 Loads Classification (9)4.2 Normal Values of Loads (9)4.3 Design Values of Loads (10)4.4 Load Effect Combinations (11)5 Design Calculation (13)5.1 General Stipulations (13)5.2 Calculaion for Full Formwork Support (14)5.3 Calculation for Striding Formwork Support (17)5.4 Subgrade and Foundation Design (18)6 Requirement of Details (20)6.1 General Stipulations (20)6.2 Detailing Requirements of Full Formwork Support (21)6.3 Detailing Requirements of Striding Formwork Support (25)7 Installation and Demolishment (27)7.1 Construction Preparation (27)7.2 Subgrade and Foundation (27)7.3 Installation of Vertical Post (28)7.4 Installation of Transverse Girder (28)7.5 Installation of Formwork (29)7.6 Concrete Pouring (29)7.7 Demolishment of The Supporting Bracket (29)8 Check and Accept (31)8.1 Stages of Check and Accept (31)8.2 The Organization of Check and Accept (32)8.3 Check and Accept for Members and Accessories (32)8.4 Check and Accept for Foundation (33)8.5 Check and Accept for Supporting Bracket (33)8.6 Check and Accept for Pre-Compression Experiment (33)8.7 Check and Accept for Security Facilities (34)8.8 Check and Accept in Using Process (34)9 Safety Management and Monitoring (35)9.1 Safety Management (35)9.2 Monitoring (36)APPENDIX A Wind Pressure Height Coefficient (37)APPENDIX B Axial Compression Stability Coefficient for Steel Pipe of Full Formwork Support (38)APPENDIX C Efficient Length Coefficient of Standing Tube in Fastener Steel Tube Full Hall Formwork Support (39)APPENDIX D Calculation Tables for Universal Members (41)APPENDIX E Assembled Structure Mechanical Parameters of Bailey Beam (46)APPENDIX F Inspection Record Tables for Formwork Support (47)Explanation of Wording in This Specification (49)List of Quoted Standards in This Specification (50)Explanation of Provisions (51)1总则1.0.1为了在工程建设模板工程施工中规范各类满堂式与跨越式模板支撑体系的设计和使用，推广应用新技术，保证工程质量与施工安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，特制订本规范。
内支撑结构设计
一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土得混合支撑。
二、内支撑结构选型应符合下列原则:1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便得结构形式;2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式;3、应与主体地下结构得结构形式、施工顺序协调,应便于主体结构施工;4、应利于基坑方开挖与运输;5、需要时,可考虑内摘除结构作为施工平台。
三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素,选用有立柱或无立柱得下列内支撑形式:1、水平对支撑或斜撑,可采用单杆、桁架、八字形支撑;2、正交或斜交得平面杆系支撑;3、环形杆或环形板系支撑;4、坚向斜撑。
四、内支撑结构宜采用超静定结构。
对个别次要构件失效会引起结构整体破坏得部位宜设置冗余约束。
内支撑结构得设计应考虑地质与环境条件得复杂性、基坑开挖步序得偶然变化得影响。
五、内支撑结构分析应符合下列原则:1、水平对撑与水平斜撑,应按偏心压力国建进行计算;支撑得轴向压力其支撑间距N倍挡土构件得支点力之与;腰梁或冠梁应按宜支撑我支座得多跨连续梁计算,计算跨度可取相邻支撑点得中距;2、矩形基坑支护得正交平面杆系支撑,可分解为纵横两个方向得结构单元,并分按偏心受压构件进行计算;3、平面杆系支撑、环形杆系支撑,可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算;计算时应考虑基坑不同方向上得荷载不均匀性;建立得计算模型中,约束支座得设置应与支护结构实际位移状态相符,内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座,向基坑内位移处不应设置支座,与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座;4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下得结构分析;设有立柱时,在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算,当作用在内支撑结构上得坚向荷载较小时,内支撑结构得水平构件与按连续梁计算,计算跨度可取相邻立柱得中法,对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。
六、内支撑结构分析时,应同时考虑下列作用:1、有挡土都建传至内支撑结构得水平荷载;2、支撑结构自重;当支撑作为施工平台时,尚应考虑施工荷载;3、当温度改变引起得支撑结构内力不可忽略不计时,应考虑温度应力;4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时,应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生得作用。
支挡式结构
支挡式结构一、支挡式结构（一）排桩设计<1>排桩的桩型与成桩工艺应根据桩所穿过土层的性质、地下水条件及基坑周边环境要求等选择混凝土灌注桩、型钢桩、钢管桩、钢板桩、型钢水泥土搅拌桩等桩型。
当支护桩的施工影响范围内存在对地基变形敏感、结构性能差的建筑物或地下管线时，不应采用挤土效应严重、易塌孔、易缩径或有较大震动的桩型和施工工艺。
采用挖孔桩且其成孔需要降水或孔内抽水时，应进行周边建筑物、地下管线的沉降分析；当挖孔桩的降水引起的地层沉降不能满足周边建筑物和地下管线的沉降要求时，应采取相应的截水措施。
<2>采用混凝土灌注桩时，对悬臂式排桩，支护桩的桩径宜大于或等于600mm；对锚拉式排桩或支撑式排桩，支护桩的桩径宜大于或等于400mm；排桩的中心距不宜大于桩直径的2.0倍。
<3>采用混凝土灌注桩时，支护桩的桩身混凝土强度等级、钢筋配置和混凝土保护层厚度应符合下列规定：<3.1>桩身混凝土强度等级不宜低于C25；<3.2>支护桩的纵向受力钢筋宜选用HRB400、HRB335级钢筋，单桩的纵向受力钢筋不宜少于8根，净间距不应小于60mm；支护桩顶部设置钢筋混凝土构造冠梁时，纵向钢筋锚入冠梁的长度宜取冠梁厚度；冠梁按结构受力构件设置时，桩身纵向受力钢筋伸入冠梁的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对钢筋锚固的有关规定；当不能满足锚固长度的要求时，其钢筋末端可采取机械锚固措施；<3.3>箍筋可采用螺旋式箍筋，箍筋直径不应小于纵向受力钢筋最大直径的1/4，且不应小于6mm；箍筋间距宜取100mm～200mm, 且不应大于400mm及桩的直径；<3.4>沿桩身配置的加强箍筋应满足钢筋笼起吊安装要求，宜选用HPB235、HRB335级钢筋，其间距宜取1000mm～2000mm；<3.5>纵向受力钢筋的保护层厚度不应小于35mm；采用水下灌注混凝土工艺时，不应小于50㎜；<3.6>当采用沿截面周边非均匀配置纵向钢筋时，受压区的纵向钢筋根数不应少于5根；当施工方法不能保证钢筋的方向时，不应采用沿截面周边非均匀配置纵向钢筋的形式；<3.7>当沿桩身分段配置纵向受力主筋时，纵向受力钢筋的搭接应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。
内支撑结构计算(附公式讲解)
内支撑结构计算（附公式讲解）实际工程中，支撑和冠梁及腰梁、排桩或连续墙以及立柱等连接成一体并形成空间结构。
考虑支撑体系在平面上各点的不同变形与排桩、地下连续墙的变形协调抑制作用的空间是分析方法最符合实际情况的，在有可靠经验时，可采用三维结构信息论，对支挡结构、内支撑、腰梁与冠梁进行整体分析。
但由于支护结构空间分析模型建立相当复杂，部分模型参数的确定也没有定出积累足够的经验，该方法尚未达到实用的程度。
目前，工程实践中主要采用平面结构杆系弹性支点法和平面连续介质有限元法等平面分析方法。
在采用上述平面方法此类计算出作用在内支撑结构上水平荷载后，进行内支撑结构设计。
1、作用在内支撑上的效应作用在内支撑结构上的效应主要是由挡土构件传至支撑结构的水平荷载，其次是作用在内支撑上的支撑结构自重以及当支撑作为施工平台（或栈桥）时的竖向荷载;另外，对于钢支撑结构，温度变化引来也会引起钢支撑轴力改变。
一般认为，温度变化对钢支撑的影响程度与支撑构件的长度有较大的关系，根据经验，对长度超过40m的支撑，认为可考虑10%～20%的支撑内力变化;其次，当支撑立柱下沉或隆起量较大时，会或使支撑立柱与排桩、地下连续墙之间以及立柱与立柱之间产生一定的差异沉降。
当差异风化较大时，在支撑构件上才增加的偏心距，会使水平支撑产生次应力。
因此，当预估或实测差异沉降较大时，应按此差异沉降量对内支撑进行计算分析并采取相应措施。
2、结构计算内支撑的结构计算，可采用一般分析方法或平面杆系有限元法进行。
当采用一般定量分析结构分析方法时，应分别进行水平荷载窗格和竖向荷载作用下的计算。
（1）一般形态分析方法一般结构分析方法是指在采用上述方法原理计算得到弹性支点高度反力F，后，将其作用到内支撑构件上为，将支撑杆件视为独立的墙体，承受水平荷载和竖向荷载，采用一般结构力学推算的原理计算内力，然后进行轴向承载力计算。
1）水平荷载关键作用下的计算水平荷载作用下支撑计算主要是的杆件和腰梁或冠梁的计算。