抗浮防水板计算
抗浮计算——精选推荐
抗浮计算
抗浮设计水位埋深为7.2m （-7.2m）
超高建筑基础底埋深为14.5m（-14.5m）
车库防水底板底埋深11.6m（-11.6m）
基础及防水底板顶埋深11m（-11m）
稳定水位取埋深10.6m（-10.6m）
钢筋混凝土取25kN 水为10kN
一、按稳定水位计算抗浮力
1.超高建筑基础
水浮力为（14.5m-10.6m）×10=39kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
2.车库防水底板
水浮力（11.6m-10.6m）×10=10kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
自重＞水浮力
按稳定水位计算基础自重可以对抗水浮力，靠自重抗浮
二、按抗浮设计水位计算
1.超高建筑基础
水浮力（14.5m-7.2m）×10=73kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
3.车库防水底板
水浮力（11.6m-7.2m）×10=44kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
44-15=29kN
自重＜水浮力
靠自重出库防水地板不能抗浮
另框架结构每层自重经验值一般取15kN，所以车库防水板上部平均加盖两层建筑即可靠自重抗浮。
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
说明:采用修正经验系数法，按大柱帽无梁筏板计算。
混凝土标号：C30 2.01N/mm 2底板板厚 h = 350mm 1.43N/mm 2承台厚 h =1200mm柱尺寸 a X b =0.55X0.55m柱距：Lx X Ly (m) =7X 6.8m 承台尺寸A X B = 2.3X 2m迎水筋保护层 C = 50mm 水位高于底板面4m背水钢筋保护层 C =25mm 2.5KN/m 2计算裂缝 C =25mm32.3KN/m 2（扣除向下恒载）㈠.X向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-C)2/8 =32.3*6.8*(7-2.3)^2/8=606.5KN*m 0.5*606.5/(6.8/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm①④号筋每延米筋面积 As= 1.2*89.2/(0.9*360*292)=1131.4mm 2实配φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=89.2/(0.87*292*2233)=N/mm 2实际配筋率 ρ= 0.006382.1E+05157.2二.计算过程：柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=89.22921.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002地下室底板抗水板计算一.基本资料：混凝土强度标准值f tk =混凝土强度设计值f t =垫层重水净反力 q=ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*157.2)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4612.1*0.461*157.2*(1.9*25+0.08*16/0.013)/210000=0.106mm<0.2mm 满足要求!㈡.X向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-2C/3)2/8=32.3*6.8*(7-2*2.3/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米Mx=0.18*820/(6.8/2)=KN*mψ=0.388承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*285.6/(0.9*360*1141)=927.1mm 2实配φ18@90实配 A s =2826mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=285.6/(0.87*1141*2826)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2826/(0.5*1000*1200)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*101.8)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*101.8*(1.9*25+0.08*18/0.01)/210000=0.039mm<0.2mm 满足要求!㈣.Y向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-2)^2/8=651.2KN*m0.5*651.2/(7/2)=KN*m1.强度计算:ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.183ωmax =αcr ψσsk (1.9c+0.08d eq /ρte )/Es=柱上板带每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=93实际配筋率 ρ= 0.002362.1E+05101.80.005取ρte =11411.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.461ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=8200.18Mox/By=43.40.013 取ρte =底板底筋 fy =300N/mm 2ho=mm②⑥号筋每延米筋面积 As= 1.2*93/(0.9*300*292)=1415.5mm 2实配Φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=93/(0.87*292*2233)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*163.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4872.1*0.487*163.9*(1.9*25+0.08*16/0.013)/200000=0.122mm<0.2mm 满足要求!㈤.Y向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-2C/3)2/8=32.3*7*(6.8-2*2/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米My=0.18*845/(7/2)=KN*m b.跨中板带支座每延米My=0.17*845/(7/2)=KN*m c.跨中板带跨中每延米My=0.15*845/(7/2)=KN*mMy=43.5KN*m 1.强度计算:底板面筋 fy =360N/mm 2ho=mm⑤号筋每延米筋面积As=1.2My/(0.9fyho)=1.2*43.5/(0.9*360*318)=507mm 2实配φ14@180实配 As =855mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=43.5/(0.87*318*855)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=855/(0.5*1000*350)=<0.01取ρte =0.011.1-0.65*2.01/(0.01*183.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.392.1*0.39*183.9*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=0.114mm<0.2mm 满足要求!㈥.Y向承台根部负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Lx/2=3.5>2.32.3Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-0.55)^2/8=KN*m 0.5*1104/2.3=KN*m1.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*240/(0.9*360*1141.5)=778.7mm 2实配φ17@90实配 As =2521mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=240/(0.87*1141.5*2521)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2521/(0.5*1000*1200)=<0.010.010.004取ρte =最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.00212.1E+0595.9取 Bx=1104承台每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=2401141.51.2My/(0.9fyho)=2.1E+05183.90.005ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.39ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=底板面筋计算弯矩选用318最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.002448450.18Moy/Bx=43.50.17Moy/Bx=410.15Moy/Bx=36.2163.90.013取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.487ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08deq/ρte )/Es=1.2My/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.00215实际配筋率 ρ= 0.006382.0E+052921.1-0.65*2.01/(0.01*95.9)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*95.9*(1.9*25+0.08*17/0.01)/210000=0.035mm<0.2mm 满足要求!ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.262ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=。
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。
裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。
二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。
抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。
合计：。
抗浮计算
地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满足要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防水底板配筋满足要求。
独立基础计算阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm基础高度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值考虑水浮力作用：水浮力标准值为：65-31.2=33.8Kpa覆土及自重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPaPjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因800<YH<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因800<YH<2000 βhp=0.9923.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
地下室抗浮计算
抗浮设计本工程纯地下室部分采用桩基础加抗水板方案，抗水板厚600mm，抗浮设计水位为1213.0，地下室底板顶标高为1210.85。
地下室底板底标高为1210.25m。
因此水头高度Δh=1213.0-1210.25=2.75m水浮力F=2.75x10=27.5KN/m21、纯地下室抗力包括：（地下室顶板覆土按1200mm考虑）①底板自重：0.6X25=15 KN/m2②-2层-1层顶板及梁柱自重：（0.2+0.3）X25=12.5 KN/m2③顶板覆土重：19.2 KN/m2④抗力合计：∑=15+12.5+19.2=46.7KN/m2＞1.05F＞1.05F=1.05X27.5=28.875 KN/m2因此整体抗浮满足要求。
地下室底板设计一抗水板厚600mm，抗浮设计水位为1213.0m，地下室底板顶标高为1210.85m。
地下室底板底标高为1210.25m。
因此水头高度Δh=1213.0-1210.25=2.75m水浮力F=2.75x10=27.5KN/m2抗力包括：底板自重：0.6X25=15 KN/m2因此水浮力设计值q=1.27x27.5-15=20KN/m2根据抗拔桩设计，总弯矩M0=qL x(L y-2c/3) 2/8=20x7.8x(9) 2/8=1580KN.m柱上板带支座弯矩：(考虑10%的弯矩调幅)M c=0.9β1M0=0.9x0.5x1580=711KN.mAs=M c/(0.9f y h o)=106x711/(0.9x360x550)=3990mm2配HRB400级钢，直径25，间距120。
As=4090mm2≥3990mm2 跨中板带跨中弯矩：(考虑10%的弯矩调幅)M m=1.1β2M0=1.1x0.18x1580=313KN.mAs=M c/(0.9f y h o)=10x313/(0.9x360x550)=1757mm配HRB400级钢，直径18，间距140。
防水板计算书
4.地下室抗浮计算书4.1条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=106.100m，防水板底标高H3=100.00m，车库底板标高为101.600，设计水位标高Hw=105.00m；抗浮计算水头高度5.0m车库顶板覆土最小厚度do=1900mm,容重γ=18kN/m2；顶板折算厚度d1=215mm，底板厚度d2=350mm，挡土墙墙厚度d3=350。
车库底板覆土厚度,1250mm,容重γ`=20kN/m2；4.2整体抗浮稳定性计算：水浮力：Fw=5.0×10=50kN/m 2抗浮力：顶板自重：G1=d1×25=215×0.001×25=5.375 kN/m2底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2顶板覆土重量：G3=do×γ=1.90×18=34.200kN/m 2柱重量折算为面积重量：柱距取最大柱距7.9×8.535 m 2G4=0.6×0.6×(8.6-3.5) ×25/(7.9×8.535)=0.013 kN/m 2底板回填土重量：G4=d4×γ`=1250×0.001×18=22.50kN/m 2抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(5.375+8.75+34.200+0.013+22.50)=70.838kN/m ?根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1 条，结合《地下工程防水规范》及《建筑结构荷载规范》稳定系数宜大于1.05合适W/F=70.838/50=1.416 >1.05，满足要求。
4.3防水板及基础梁计算：4.3.1计算参数:取最大柱距8.1×8.535 m 2计算，板厚: h = 350 mm。
永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.000作用防水板上的均布荷载：水浮力：Fw=3.7×10=50kN/m 2底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2底板回填土重量：G4=d4×γ`=950×0.001×18=22.5 kN/m 2作用在防水板上的均布荷载基本组合q1=1.2×50—1.0×（8.75+22.5）=28.75kN/m 2（向上）作用在防水板上的均布荷载准永久组合q1=1.0×50—1.0×（8.75+22.5）=18.75kN/m 2（向上）计算板的有效高度: ho = h-as=350-45=305 mm4.3.2配筋计算防水板及梁内力计算按照倒置楼盖在PKPM中建模型计算，模型中忽略独立基础对减小梁板跨度的有利影响，荷载设置时不进行楼板自重计算。
防水板计算书范例
地下室JB2防水板计算书纯地下室部分：±0.00相当于黄海高程为：517.30； 抗浮水位标高：514.00底板面为-6.200相当于黄海高程：511.10； 底板厚度400mm ，底板底黄海高程为510.7； 顶板考虑梁柱自重板厚按250mm ； 水浮力 F=（514.00-510.7）X10=33kN/m2自重=25X （0.25+0.40）+16X0.8 +0.05x20=30.05kN/m2 （纯地下室部分增设抗浮锚杆）锚杆单位面积抗浮力6kN/m2， 每个独立基础下设置4根锚杆，单根锚杆抗浮力标准值120kN （120*4）/（8.4*8.4）=6.8kN/m2>6kN/m2，满足要求（30.05+6）/33=1.09整体抗浮满足要求计算参数：板厚400mm ，砼等级C30，钢筋采用级钢（HRB400） 计算过程： 1、 荷载计算扣除底板自重后水的浮力，即底板净反力设计值为()2292005.02540.00.1103.32.1m KN =⨯+⨯⨯-⨯⨯2、 内力计算地下室柱网尺寸取8.4X8.4米，基础宽度为2400mm 计算，按无梁楼盖计算，柱帽尺寸为C=2400mm 按无梁楼板经验公式求板的支座和跨中弯矩： 总弯矩：m KN c l ql M M x y OYOX ⋅=⨯-⨯⨯=-==1408)4.2324.8(4.82981)32(8122 中间区格：柱上板带负弯矩o M M5.01==0.5X1408=704m KN ⋅ 中间区格：跨中板带负弯矩==o M M 17.020.17X1408=240m KN ⋅中间区格：柱上板带正弯矩==o M M 18.030.18X1408=254m KN ⋅ 中间区格：跨中板带正弯矩==o M M 15.040.15X1408=211m KN ⋅ 边区格：柱上板带负弯矩==o M M 48.010.48X1408=676m KN ⋅ 边区格：跨中板带负弯矩==o M M 05.020.05X1408=71m KN ⋅ 边区格：柱上板带正弯矩==o M M 22.030.22X1408=310m KN ⋅ 边区格：跨中板带正弯矩==o M M 18.040.18X1408=254m KN ⋅3、 配筋计算取上述柱上板带负弯矩最大值计算板底支座筋，取上述跨中板带负弯矩最大值计算板底通长筋，取上述柱上板带及跨中正弯矩计算板面通长筋。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书
1.基本概况：
本工程抗浮设计水位的绝对高程为9.5m，本工程基础底标高-14.000m，地下室底标高-14.000m，抗浮计算水头为4.5m。
基底尺寸为153.08x70.3m。
基础形式为筏板基础加止水板，防水板厚度为0.40m，底标高为-14.00m。
2.水浮力计算：
水位以下部分的体积为
V=153.08x70.3x0.47=5058m3。
水浮力标准值F=Fk=rV=5058x10=50580 kN
50580x1.05=53109
3.自重计算：
建筑恒荷载标准值：G1k=774143kN
建筑活荷载标准值：G2k=239226 kN
自重总和：Gk=ΣGik=1013369 kN
4.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x1013369=912032 kN
F=53109 kN< G=912032 kN
抗浮验算满足要求。
防水板抗浮计算
1.自重计算：取防水板与上部覆土加权平均重度为20KN/ m3
荷载标准值：G1k=1.5x20=30kN/m2
2.水浮力计算:
水浮力标准值：F=0.47x10=4.7 kN/m2
4.7x1.05=5 kN/m2
3.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x30=27 kN/m2
F=5 kN/m2< G=27kN/m2
抗浮验算满足要求。