承台计算书(桩加防水板)
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=42、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w1-（q a +q s ）=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K取0.0718me=130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=ax[0.5qe(ay-a)+me]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：Ni=1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
桩基承台加防水板应用实例
Ｑ ｋ ＝Ｑ ｋ ＋ ＱＤ ｋ ＝８ ７ ９ ５ ． ９ ８ ｋ Ｎ
单桩 竖 向极 限 承载力 特征 值 Ｒ 计算
根据 桩基 规 范 Ｊ Ｇ Ｊ ９ ４—２ ０ ０ ８ ５ ． ２ ． ２ 条 规 定
Ｒ ： Ｑ ｋ ／ ７ 。 。 ＝８ ７ ９ ５ ． ９ ８ ／ ２ ． Ｏ ０＝４ ３ ９ ７ ． ９ ９ ｋ Ｎ
采用 Ｐ Ｋ Ｐ Ｍ ２ ０ １ ０ ． ｖ ２ ． １ 程 序计 算 ， 承 台 板及 防水 板在地 下 水位 的作 用 下 的综 合 效 应 通 过 Ｊ Ｃ Ｃ Ａ Ｄ板
块中的筏板有限元方法分析得如下结果数据 。
５ ４
２ ０ １ ５年 ５月 第二 期
抗 剪计 Leabharlann ： １ 左边： 抗力 １ ７ ９ １ ６ ． ２ ９ ｋ Ｎ 剪力 ５ ８ ９ ９ ． １ ８ ｋ Ｎ ｈ ０ ： ２ ４ ０ ０ ａ ｒ ｍ（ Ｌ ｏ ａ ｄ ： １ ９ ） ２右 边 ： 抗力 １ ７ ９ １ ６ ． ２ ９ ｋ Ｎ 剪力 ５ ９ １ ８ ． ９ ８ ｋ Ｎ ｈ ｎ ： ２ ４ ０ ０ ａ ｒ ｍ（ Ｌ ｏ ａ ｄ ： １ ９ ） ３上 边 ： 抗力 １ ７ １ ６ ３ ． ７ ６ ｋ Ｎ 剪力 ６ １ ４ ４． ４ ３ ｋ Ｎ
＋６ ８． Ｏ ０×７． ６ ０× １． Ｏ ０＋５ ５． Ｏ ０ ×０． ８ ０ Ｘ １ ． ０Ｏ＋ ５ ６． ０ ０
承台模板计算书
承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。
全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。
3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。
倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。
桩承台BPB6计算与防水板计算
桩承台计算承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6.一、设计资料1、承台信息承台高：1500mm2、桩信息桩截面宽：640mm(0.8D)单桩承载力：3100.00kN3、混凝土信息混凝土等级：C304.设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力）二、计算结果35 SATWE基本组合:1.20⨯恒-1.40⨯风y+0.70⨯1.40⨯活采用公式：在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合）1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用)Y方向配筋计算：M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 . 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518 满足要求。
. 计算纵向受拉筋面积As ＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm 2 . 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm 2/m 实配钢筋为：T:X&YC22@160(As=2376) B:XC22@160 (As=2376) YC22@100 (As=3801)[考虑上部角桩偏置，适度加强了Y 向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋]2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全）冲切力:F l =4128-278.64=3849.36KN （278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值）βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。
桩承台BPB6计算及防水板计算
桩承台计算承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6.一、设计资料1、承台信息承台高：1500mm2、桩信息桩截面宽：640mm(0.8D)单桩承载力：3100.00kN3、混凝土信息混凝土等级：C304.设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力）二、计算结果35 SATWE基本组合:1.20⨯恒-1.40⨯风y+0.70⨯1.40⨯活采用公式：在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合）1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用)Y方向配筋计算：M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518. 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518满足要求。
. 计算纵向受拉筋面积As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm2 . 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm2/m实配钢筋为：T:X&YC22@160(As=2376)B:XC22@160 (As=2376)YC22@100 (As=3801)[考虑上部角桩偏置，适度加强了Y向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋]2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全）冲切力:F l=4128-278.64=3849.36KN（278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值）βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。
承台施工方案及计算书
承台施工方案及计算书1. 引言本文档描述了承台的施工方案及计算书。
承台是一种支撑结构，通常用于支撑桥梁、建筑物等重要的结构。
本文将以承台的设计参数为基础，详细说明承台的施工步骤和计算方法。
2. 施工方案2.1 材料准备在施工承台之前，需要准备以下材料： - 混凝土：按照设计要求备料并进行拌合。
- 钢筋：根据设计要求制作合适的钢筋构件。
- 模板：根据承台的大小和形状制作合适的模板。
- 砂石：用于承台的垫层施工。
2.2 施工步骤根据承台的设计要求，施工步骤如下： 1. 搭建模板：按照设计要求，将模板搭建在施工现场。
2. 钢筋工程：根据设计要求，将钢筋焊接或绑扎在模板上。
3. 混凝土浇筑：将预先调配好的混凝土倒入模板中，并注意振捣、充实等工作。
4. 混凝土养护：在混凝土浇筑完成后，进行适当的养护，保证混凝土的强度和稳定性。
5. 拆模：待混凝土充分凝固后，拆除模板。
6. 后续工序：根据需要，可进行进一步的喷涂、防水等后续工序。
3. 计算书承台的计算依据设计要求和相关规范进行。
下面是承台计算书的示例：3.1 承台尺寸计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台的尺寸参数，包括长、宽、高等。
3.2 钢筋计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的钢筋数量和规格。
考虑到受力分布和安全要求，确定钢筋的布置方式和间距。
3.3 混凝土计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的混凝土量。
考虑到混凝土的强度要求和施工要求，确定混凝土的配比和标号。
3.4 承台荷载计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所承受的荷载情况。
考虑到静态荷载和动态荷载，进行合理的荷载分析和计算。
3.5 施工安全计算根据设计要求和安全规范，进行施工安全计算。
考虑到施工过程中的安全风险，制定合理的施工方案和安全措施。
4. 总结本文档详细描述了承台的施工方案及计算书。
通过合理的施工方案和计算方法，确保承台的质量和安全性。
在实际施工过程中，应严格按照本文提供的方案进行施工，并根据具体情况进行调整和修正。
桩承台计算计算书
桩承台计算计算书一、设计示意图二、基本资料1．设计规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）2．几何参数:A = 500 mm H = 600 mme11 = 750 mm e12 = 750 mmL11 = 450 mm L12 = 850 mm3．柱计算数据柱形状: 矩形截面高度h c: 700 mm 截面宽度b c: 700 mm混凝土强度等级: C25弯矩M y设计值: M y = 100.00 kN·m弯矩M x设计值: M x = 100.00 kN·m轴力N设计值: N = 1000.00 kN剪力V x设计值: V x = 0.00 kN剪力V y设计值: V y = 0.00 kN是否为地震荷载组合: 否4．桩计算数据桩形状: 圆形直径: 600 mm混凝土强度等级: C255．承台计算数据桩基重要性系数: 0 = 1.00混凝土强度等级: C25钢筋级别: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)受拉钢筋合力点到承台底边的距离: a s = 60 mm三、各桩净反力计算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.3-2）得出N i = F kn±M xk y i∑y i 2±M yk x i∑x i 2其中F k = N2．各桩净反力:桩号0: N 0 = 683.33 kN桩号1: N 1 = 816.67 kN最大桩净反力: N max = 816.67 kN四、弯矩与配筋计算1．计算公式:弯矩根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.16-1）、（8.5.16-2）计算M x = ∑N i y iM y = ∑N i x i按照简易方法配筋计算A s =γ 0M 0.9 f y h 02．弯矩计算:绕Y轴弯矩:桩1: N 1 = 816.67 kN x 1 = 400 mm绕Y轴弯矩计算结果: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩:桩0: N 0 = 683.33 kN y 0 = 350 mm桩1: N 1 = 816.67 kN y 1 = 350 mm绕X轴弯矩计算结果: M x = 326.67 kN·m3．配筋计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00绕Y轴弯矩设计值: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩设计值: M x = 326.67 kN·m钢筋抗拉强度设计值: f y = 360.00 N/mm2计算截面处承台的有效高度: h 0 = 540 mmX向配筋面积计算结果(总计): A sx = 3000.69 mm2 Y向配筋面积计算结果(总计): A sy = 1867.09 mm2 4．配筋结果:X向:计算面积(总计): 3000.69 mm2采用方案(总计): 15C16实配面积(总计): 3015.93 mm2Y向:计算面积(总计): 1867.09 mm2采用方案(总计): 13C14实配面积(总计): 2001.19 mm2五、柱对承台的冲切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-1）得出，对于不对称冲切锥体，采用偏安全计算γ 0F l≤ 2 [β ox (b c + a oy) + β oy (h c + a ox)] β hp f t h 0其中:β ox = 0.84 / (λ ox + 0.2) （8.5.17-3）β oy = 0.84 / (λ oy + 0.2) （8.5.17-4）2．冲切计算:计算冲切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00冲切力设计值: F l = 1000.00 kN冲切荷载计算结果(冲切力设计值×桩基重要性系数): 1000.00 kN计算抗冲切承载力:冲切破坏锥体的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受冲切承载力截面高度影响系数: β hp = 1.00柱边至最近桩顶边缘水平距离(取偏安全值): a ox = 141 mm a oy = 500 mm冲跨比: λ ox = 0.26 λ oy = 0.93冲切系数: β ox = 1.82 β oy = 0.75抗冲切承载力计算结果: 3858.93 kN3．验算结果:冲切荷载: 1000.00 kN ≤抗冲切承载力: 3858.93 kN柱对承台的冲切验算结果: 通过六、桩对承台的冲切验算1．计算公式:矩形承台根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-5）得出γ 0N l≤ [β 1x (c 2 + a 1y2) + β 1y (c 1 +a 1x2)]β hp f t h 0其中:β 1x =0.56λ 1x + 0.2（8.5.17-6）β 1y =0.56λ 1y + 0.2（8.5.17-7）2．冲切计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00承台外边缘的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2N l——冲切力设计值c 1、c 2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离a 1x、a 1y——从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离λ 1x、λ 1y——角桩冲跨比β 1x、β 1y——角桩冲切系数3．验算结果:0号角桩: 冲切荷载: 683.33 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN1号角桩: 冲切荷载: 816.67 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN桩对承台的冲切验算结果: 通过七、承台剪切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.18-1）得出γ 0V≤β hsβf t b 0h 0其中:β =1.75λ + 1.0（8.5.18-2）2．剪切计算:1) 左位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 683.33 kN剪切荷载计算结果: 683.33 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm 计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN2) 右位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 816.67 kN剪切荷载计算结果: 816.67 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN3．验算结果:左位置剪切面: 剪切荷载: 683.33 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN右位置剪切面: 剪切荷载: 816.67 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN承台剪切验算结果: 通过八、柱局压验算不需要进行柱局压验算！九、桩局压验算不需要进行桩局压验算！。
桩 基 承 台 计 算 书(三桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：三桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 800 mm 桩行间距: B = 1386 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 500 mm 矩形柱高: H c = 500 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 1591.60 kN绕X轴弯矩: M x = 25.50 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = 253.20 kN·mX向剪力: V x = 168.40 kN Y向剪力: V y = 70.00 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 25.50－70.00×0.90 = -37.50kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = 253.20＋168.40×0.90 = 404.76kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 1591.60/3－(-37.50)×0.92/1.28＋404.76×0.00/1.28 = 557.59 kNN2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 1591.60/3－(-37.50)×(-0.46)/1.28＋404.76×(-0.80)/1.28 = 264.03 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 1591.60/3－(-37.50)×(-0.46)/1.28＋404.76×0.80/1.28 = 769.98 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.05 m最不利一侧冲切面计算长度：b m = 2.31 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：F l = 1034.01 kN承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m冲跨比：λ0 = a0/h0 = 0.05/0.83 = 0.06λ0 < 0.2 取λ0 = 0.2冲切系数：β0= 0.84/(λ0＋0.2) = 0.84/(0.20＋0.2) = 2.10β0·b m·βhp·f t·h0= 2.10×2.31×0.99×1430.00×0.83= 5707.16 kN > F l = 1034.01 kN, 满足要求。
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承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=42、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w1-（q a +q s ）=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K取0.0718me=130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=ax[0.5qe(ay-a)+me]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：Ni=1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
3、承台受柱冲切验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-1）F l ≤βhpβoumftho其中，冲切力设计值取为：Fl=4×1190-2.2×2.2（1.2×25+0.2×20）=4596千牛经计算:λ=0.25，β0=1.866，βhp=0.966，um=3200mmβhp βoumftho=9961千牛≥Fl满足要求4、承台角桩冲切验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）N l ≤[β1x(c2＋a1y/2)＋β1y(c1＋a1x/2)]βhpfth其中，冲切力设计值取为：Nl=1.2×1190=1428千牛经计算:c 1=c2=600，a1x=a1y=200，λ1x=λ1y= 0.25，β1x=β1y=1.24，βhp=0.966。
[β1x (c2＋a1y/2)＋β1y(c1＋a1x/2)]βhpfth=2895千牛≥Nl满足要求。
5、承台斜截面受剪验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）V≤βhs αftbh其中，斜截面最大剪力设计值取为：V=2[1.2×1190-2.2×2.2（1.2×25+0.2×20）/4] =2774千牛经计算:βhs =0.926，ax=ay=200，λx=λy=0.25，α=1.4βhs αftbh=4925千牛≥V满足要求6、承台局部受压验算：计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）F l ≤1.35βcβlfcAln其中，局部压力设计值取为：Fl=1.2×1190=1428千牛βc=1.0经计算：A l =400×400=160000mm2，Ab=800×800=640000mm2, Aln=114784mm2,βl=21.35βc βlfcAln=5175千牛≥Fl满足要求7、考虑防水板影响时，承台受弯计算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）M y2＝∑NixiMy2=2×1018×0.4=814.4千牛.米M y =My1+My2=1429.2千牛.米8、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）M y ’＝∑Nixi=2×1.2×1190×0.4 =1142.4千牛.米9、承台配筋计算：M y ＞My’则该承台柱边截面控制弯矩为：M=My=1429.2千牛.米A s =M/2.2×0.9hfy=1429.2×106/(2.2×0.9×1100×360) =1823mm2/m实配Φ18@130三、CT3计算：该承台平面尺寸为2780×2780，高取1200；柱截面尺寸取a×b=600×600；取该处Lx 取8.4米，Ly取7.2米,偏于安全。
计算时，仅取X向配筋计算，作为X、Y向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4qw2-（qa+qs）=1.4×40-（4+11.25）=40.75，取qwj=42千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=42(8.4×7.2-2.78×2.78)/2(2.78+2.78) =199.3千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2780取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.33根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2k 取0.0524m e =133.2千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=a x [0.5q e (a y -a)+m e ]=2.78[0.5×199.3(2.78-0.6)+133.2] =974.3千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：N i =1.2×1190-199.3×2.78×4/5=985千牛，偏于安全。
3、承台受柱冲切验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-1）F l ≤βhp βo u m f t h o其中，冲切力设计值取为：Fl=5×1190-2.78×2.78（1.2×25+0.2×20）-1190 =4498千牛a=490mm经计算:λ=0.445，β0=1.3，βhp=0.966，um=4360mmβhp βoumftho=9455千牛≥Fl满足要求4、承台角桩冲切验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）N l ≤[β1x(c2＋a1y/2)＋β1y(c1＋a1x/2)]βhpfth其中，冲切力设计值取为：Nl=1.2×1190=1428千牛经计算:c 1=c2=600，a1x=a1y=200，λ1x=λ1y= 0.25，β1x=β1y=1.24，βhp=0.966。
[β1x (c2＋a1y/2)＋β1y(c1＋a1x/2)]βhpfth=2895千牛≥Nl满足要求。
5、承台斜截面受剪验算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）V≤βhs αftbh其中，斜截面最大剪力设计值取为：V=2[1.2×1190-2.78×2.78（1.2×25+0.2×20）/5] =2751千牛经计算:βhs =0.926，ax=ay=490，λx=λy=0.445，α=1.21βhs αftbh=5379千牛≥V满足要求6、承台局部受压验算：计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）F l ≤1.35βcβlfcAln其中，局部压力设计值取为：Fl=1.2×1190=1428千牛βc=1.0经计算：A l =400×400=160000mm2，Ab=800×800=640000mm2, Aln=114784mm2,βl=21.35βc βlfcAln=5175千牛≥Fl满足要求7、考虑防水板影响时，承台受弯计算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）M y2=∑NixiMy2=2×985×0.69=1359.3千牛.米M y =My1+My2=2333.6千牛.米8、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）M y ’=∑Nixi=2×1.2×1190×0.69 =1970.7千牛.米9、承台配筋计算：M y ＞My’则该承台柱边截面控制弯矩为：M=My=2333.6千牛.米A s =M/2.78×0.9hfy=2333.6×106/(2.78×0.9×1100×360) =2356mm2/m实配Φ20@130 四、CT4计算：该承台平面尺寸为2200×3600，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×700；取该处L x 取8.4米，L y 取7.2米。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w2-（q a +q s ）=1.4×40-（4+11.25） =40.75，取q wj =42千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=42(8.4×7.2-2.2×3.6)/2(2.2+3.6) =190.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2814取L=L x =8400，偏于安全。