承台计算书(桩加防水板)
承台计算书
单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：
1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=4
2、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.25
3、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=34
4、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：
该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q w1-（q a +q s ）
=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=2200
取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2
K取0.0718
m
e
=130.3千牛.米/米
由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M y1=a
x
[0.5q
e
(a
y
-a)+m
e
]
=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米
2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：
N
i
=1.2×1190-186.4×2.2×4/4
=1018千牛，偏于安全。
3、承台受柱冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-1）
F l ≤β
hp
β
o
u
m
f
t
h
o
其中，冲切力设计值取为：
F
l
=4×1190-2.2×2.2（1.2×25+0.2×20）
=4596千牛
经计算:
λ=0.25，β0=1.866，βhp=0.966，u m=3200mm
βhpβo u m f t h o=9961千牛≥F l
满足要求
4、承台角桩冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）
N l ≤[β
1x
(c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：N
l
=1.2×1190
=1428千牛
经计算:
c 1=c
2
=600，a
1x
=a
1y
=200，λ
1x
=λ
1y
= 0.25，β
1x
=β
1y
=1.24，β
hp
=0.966。
[β
1x (c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
=2895千牛≥N
l
满足要求。
5、承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=2[1.2×1190-2.2×2.2（1.2×25+0.2×20）/4] =2774千牛
经计算:
βhs=0.926，a x=a y=200，λx=λy=0.25，α=1.4
βhsαf t b0h0=4925千牛≥V
满足要求
6、承台局部受压验算：
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）
F l ≤1.35β
c
β
l
f
c
A
ln
其中，局部压力设计值取为：F
l
=1.2×1190=1428千牛
βc=1.0
经计算：
A l =400×400=160000mm2，A
b
=800×800=640000mm2, A
ln
=114784mm2,βl=2
1.35β
c β
l
f
c
A
ln
=5175千牛≥F
l
满足要求
7、考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M y2＝∑N
i
x
i
M
y2
=2×1018×0.4=814.4千牛.米
M y =M
y1
+M
y2
=1429.2千牛.米
8、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M y ’＝∑N
i
x
i
=2×1.2×1190×0.4 =1142.4千牛.米
9、承台配筋计算：
M y ＞M
y
’
则该承台柱边截面控制弯矩为：M=M
y
=1429.2千牛.米
A s =M/2.2×0.9h
f
y
=1429.2×106/(2.2×0.9×1100×360) =1823mm2/m
实配Φ18@130
三、CT3计算：
该承台平面尺寸为2780×2780，高取1200；柱截面尺寸取a×b=600×600；取该
处L
x 取8.4米，L
y
取7.2米,偏于安全。计算时，仅取X向配筋计算，作为X、Y向配筋
依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：
该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q
w2
-（q
a
+q
s
）
=1.4×40-（4+11.25）
=40.75，取q
wj
=42千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=42(8.4×7.2-2.78×2.78)/2(2.78+2.78) =199.3千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=2780
取L=L x =8400，偏于安全。 a/L=0.33
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分
析》表4.3.2
k 取0.0524
m e =133.2千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M y1=a x [0.5q e (a y -a)+m e ]
=2.78[0.5×199.3(2.78-0.6)+133.2] =974.3千牛.米
2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：
N i =1.2×1190-199.3×2.78×4/5
=985千牛，偏于安全。
3、承台受柱冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-1）
F l ≤βhp βo u m f t h o
其中，冲切力设计值取为：
F
l
=5×1190-2.78×2.78（1.2×25+0.2×20）-1190
=4498千牛
a
=490mm
经计算:
λ=0.445，β0=1.3，βhp=0.966，u m=4360mm
βhpβo u m f t h o=9455千牛≥F l
满足要求
4、承台角桩冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）
N l ≤[β
1x
(c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：N
l
=1.2×1190
=1428千牛
经计算:
c 1=c
2
=600，a
1x
=a
1y
=200，λ
1x
=λ
1y
= 0.25，β
1x
=β
1y
=1.24，β
hp
=0.966。
[β
1x (c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
=2895千牛≥N
l
满足要求。
5、承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=2[1.2×1190-2.78×2.78（1.2×25+0.2×20）/5] =2751千牛
经计算:
βhs=0.926，a x=a y=490，λx=λy=0.445，α=1.21
βhsαf t b0h0=5379千牛≥V
满足要求
6、承台局部受压验算：
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）
F l ≤1.35β
c
β
l
f
c
A
ln
其中，局部压力设计值取为：F
l
=1.2×1190=1428千牛
βc=1.0
经计算：
A l =400×400=160000mm2，A
b
=800×800=640000mm2, A
ln
=114784mm2,βl=2
1.35β
c β
l
f
c
A
ln
=5175千牛≥F
l
满足要求
7、考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M y2=∑N
i
x
i
M
y2
=2×985×0.69=1359.3千牛.米
M y =M
y1
+M
y2
=2333.6千牛.米
8、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M y ’=∑N
i
x
i
=2×1.2×1190×0.69 =1970.7千牛.米
9、承台配筋计算：
M y ＞M
y
’
则该承台柱边截面控制弯矩为：M=M
y
=2333.6千牛.米
A s =M/2.78×0.9h
f
y
=2333.6×106/(2.78×0.9×1100×360) =2356mm2/m
实配Φ20@130 四、CT4计算：
该承台平面尺寸为2200×3600，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×700；取该处L x 取8.4米，L y 取7.2米。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q w2-（q a +q s ）
=1.4×40-（4+11.25） =40.75，取q wj =42千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=42(8.4×7.2-2.2×3.6)/2(2.2+3.6) =190.4千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=2814
取L=L x =8400，偏于安全。 a/L=0.335
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分
析》表4.3.2
K 取0.0513
m e =130.4千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M x1=a x [0.5q e (a y -b)+m e ]
=2.2[0.5×190.4(3.6-0.7)+130.4]
=894.3千牛.米
M y1=a
y
[0.5q
e
(a
x
-a)+m
e
]
=3.6[0.5×190.4(2.2-0.6)+130.4] =1017.8千牛.米
2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：
N
i
=1.2×1190-190.4×2（2.2+3.6）/6
=1060千牛，偏于安全。
3、承台受柱冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-4）
F l ≤2[β
0x
(b
c
＋a
0y
)＋β
0y
(h
c
＋a
0x
)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：
F
l
=6×1190-2.2×3.6（1.2×25+0.2×20）=6850千牛
经计算:
a ox =200,a
oy
=850,λ
ox
=0.25，λ
oy
=0.77，β
ox
=1.866，β
oy
=0.866，β
hp
=0.966。
2[β
0x (b
c
＋a
0y
)＋β
0y
(hc＋a
0x
)]β
hp
f
t
h
=11961千牛≥F
l
满足要求
4、承台角桩冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）
N l ≤[β
1x
(c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：N
l
=1.2×1190
=1428千牛
经计算:
c 1=c
2
=600，a
1x
=200,a
1y
=850，λ
1x
=0.25，λ
1y
=0.77，β
1x
=1.24，β
1y
=0.58，
βhp=0.966。
[β
1x (c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
=2960千牛≥N
l
满足要求。
5、X向承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=2[1.2×1190-2.2×3.6（1.2×25+0.2×20）/6]
=2767千牛
经计算:
βhs=0.926，a y=850，λy=0.77，α=0.989
βhsαf t b0h0=3479千牛≥V
满足要求
6、Y向承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=3[1.2×1190-2.2×3.6（1.2×25+0.2×20）/6] =4150千牛
经计算:
βhs=0.926，a x=200，λy=0.25，α=1.4
βhsαf t b0h0=8060千牛≥V
满足要求
7、承台局部受压验算：
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）
F l ≤1.35β
c
β
l
f
c
A
ln
其中，局部压力设计值取为：F
l
=1.2×1190=1428千牛
βc=1.0
经计算：
A l =400×400=160000mm2，A
b
=800×800=640000mm2, A
ln
=114784mm2,βl=2
1.35β
c β
l
f
c
A
ln
=5175千牛≥F
l
满足要求
8、考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M x2＝∑N
i
y
i
M
x2
=2×1060×1.05=2226千牛.米
M x =M
x1
+M
x2
=3120.3千牛.米
M y2＝∑N
i
x
i
M
y2
=3×1060×0.4=1272千牛.米
M y =M
y1
+M
y2
=2289.8千牛.米
9、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M x ’＝∑N
i
y
i
=2×1.2×1190×1.05 =2998.8千牛.米
M y ’＝∑N
i
x
i
=3×1.2×1190×0.4 =1713.6千牛.米
10、承台配筋计算：
M x ＞M
x
’
则Y向该承台柱边截面控制弯矩为：M=M
x
=3120.3千牛.米
A sy =M/2.2×0.9h
f
y
=3120.3×106/(2.2×0.9×1100×360) =3980mm2/m
实配Φ25@120
M y ＞M
y
’
则X向该承台柱边截面控制弯矩为：
M=M y =2289.8千牛.米 A sx =M/3.6×0.9h 0f y
=2289.8×106/(3.6×0.9×1100×360) =1785mm 2/m 实配Φ18@140 五、CT5计算：
该承台平面尺寸为3240×4400，高取1200；柱截面尺寸取600×600，承台顶局部
位置有混凝土墙体，现取○
2轴交○D 轴承台计算；取该处L x 取9.52米（承台X 向中心线距离），L y 取6.7米（承台Y 向中心线距离）；该位置承台仅右侧与防水板相连，故假定仅该承台右侧防水板抵抗水浮力引起该承台的弯矩，假定防水板抵抗水浮力时不影响该承台底基桩的反力。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q w1-（q a +q s ）
=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=36(9.52×6.7-3.24×4.4)/2(3.24+4.4) =116.7千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=3775
取L=L x =9520，偏于安全。 a/L=0.396
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2
k取0.0398
m
e
=91.4千牛.米/米
由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M
y1
=4.4(116.7×0.5+91.4)
=658.9千牛.米
2、承台受柱冲切验算：
此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面，故忽略此项计算。
3、承台角桩冲切验算：
取该位置承台左上角基桩计算，计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）
N l ≤[β
1x
(c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：N
l
=1.2×1190
=1428千牛
经计算:
c 1=c
2
=600，a
1x
=0，a
1y
=800，λ
1x
=0.25，λ
1y
=0.727，β
1x
=1.24，β
1y
=0.604，
βhp=0.966。
[β
1x (c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
=2673千牛≥N
l
满足要求。
4、承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=2[1.2×1190-3.24×4.4（1.2×25+0.2×20）/8] =2735千牛
经计算:
βhs=0.926，a y=800，λy=0.727，α=1.01
βhsαf t b0h0=5233千牛≥V
满足要求
6、承台局部受压验算：
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）
F l ≤1.35β
c
β
l
f
c
A
ln
其中，局部压力设计值取为：F
l
=1.2×1190=1428千牛
βc=1.0
经计算：
A l =400×400=160000mm2，A
b
=800×800=640000mm2, A
ln
=114784mm2,βl=2
1.35β
c β
l
f
c
A
ln
=5175千牛≥F
l
满足要求
7、基桩引起的承台弯矩计算：
计算该承台X向弯距时，将该位置承台顶部混凝土墙体简化为X方向无墙，且Y向中间排基桩距Y向混凝土墙内侧均为950，偏于安全。
M
y2
=2（0.5×1.2×1190×950）
=1356.6千牛.米
M
x1
=2×1.2×1190×1+1.2×1190×0.1
=2998.8千牛.米
8、承台配筋计算：
M
y2＞M
y1
则该承台X向控制弯矩为：
M y =M
y2
=1356.6千牛.米
A sx =M
y
/4.4×0.9h
f
y
=1356.6×106/(4.4×0.9×1100×360) =866mm2/m
实配Φ18@140
该承台Y 向控制弯矩为： M x =M x1=2998.8千牛.米 A sy =M x /3.24×0.9h 0f y
=2998.8×106/(3.24×0.9×1100×360) =2597mm 2/m 实配Φ20@120 六、CT6计算：
该承台平面尺寸为3260×9040，高取1200；取该处L x 取8.4米，L y 取10.5米；将该承台顶框架柱简化为与混凝土墙等宽的混凝土墙体，并将该承台顶X 向地下室外墙简化掉，偏于安全。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q w1-（q a +q s ）
=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=36(8.4×10.5-3.26×9.04)/2(3.26+9.04) =86千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=5428
取L=L y =10500，偏于安全。 a/L=0.517
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2
K取0.023
m
e
=73.1千牛.米/米
由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M
x1
=3.26（86×0.87+73.1）
=482.3千牛.米
M
y1
=9.04（86×1.63+73.1）
=1928.1千牛.米
2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：
N
i
=1.2×1190-86×2（3.26+9.04）/14
=1277千牛，偏于安全。
3、承台受墙、柱冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.7-4）
F l ≤2[β
0x
(b
c
＋a
0y
)＋β
0y
(h
c
＋a
0x
)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：
F
l
=14×1190-3.26×9.04（1.2×25+0.2×20）-4×1190 =10899千牛
取a
ox =1030,a
oy
=920,偏于安全。
经计算:
λox=0.94，λoy=0.84，βox=0.737，βoy=0.808，βhp=0.966。
2[β
0x (b
c
＋a
0y
)＋β
0y
(hc＋a
0x
)]β
hp
f
t
h
=22200千牛≥F
l
满足要求
4、承台角桩冲切验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.8-1）
N l ≤[β
1x
(c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
其中，冲切力设计值取为：N
l
=1.2×1190
=1428千牛
取左下角或右下角基桩计算。
c 1=c
2
=600
经计算:
a 1x =730,a
1y
=920，λ
1x
=0.664，λ
1y
=0.836，β
1x
=0.648，β
1y
=0.54，β
hp
=0.966。
[β
1x (c
2
＋a
1y
/2)＋β
1y
(c
1
＋a
1x
/2)]β
hp
f
t
h
=2015千牛≥N
l
满足要求。
5、X向承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=2[1.2×1190-3.26×9.04（1.2×25+0.2×20）/14]
=2713千牛
取a
y
=920
经计算:
βhs=0.926，λy=0.836，α=0.953
βhsαf t b0h0=4968千牛≥V
满足要求
6、Y向承台斜截面受剪验算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.10-1）
V≤β
hs αf
t
b
h
其中，斜截面最大剪力设计值取为：
V=5[1.2×1190-3.26×9.04（1.2×25+0.2×20）/14] =6783千牛
取a
x
=1030
经计算:
βhs=0.926，λy=0.936，α=0.904
βhsαf t b0h0=13068千牛≥V
满足要求
7、承台局部受压验算：
计算公式采用《混凝土结构设计规范》（7.8.1-1）
F l ≤1.35β
c
β
l
f
c
A
ln
其中，局部压力设计值取为：F
l
=1.2×1190=1428千牛
βc=1.0
经计算：
A l =400×400=160000mm2，A
b
=800×800=640000mm2, A
ln
=114784mm2,βl=2
1.35β
c β
l
f
c
A
ln
=5175千牛≥F
l
满足要求
8、考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M x2＝∑N
i
y
i
(此时取地下室内侧X向边计算)
M
x2
=2×1277×0.47 =1200.4千牛.米
M x =M
x1
+M
x2
=1682.7千牛.米
M y2＝∑N
i
x
i
M
y2
=5×1277×1.23 =7853.6千牛.米
M y =M
y1
+M
y2
=9781.7千牛.米
9、不考虑防水板影响时，承台受弯计算：
计算公式采用《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（5.9.2-1）
M x ’=∑N
i
y
i
(此时取地下室外侧X向边计算)
=2×1.2×1190×1.12+1.2×1190×0.09 =3327.3千牛.米
M y ’=∑N
i
x
i
=5×1.2×1190×1.23 =8782.2千牛.米
10、承台配筋计算：
M x ＜M
x
’
则Y向该承台柱边截面控制弯矩为：M=M
x
’=3327.3千牛.米
A sy =M/3.26×0.9h
f
y
=3327.3×106/(3.26×0.9×1100×360) =2864mm2/m
实配Φ22@120
M y ＞M
y
’
则X向该承台柱边截面控制弯矩为：M=M
y
=9781.7千牛.米
A sx =M/9.04×0.9h
f
y
=9781.7×106/(9.04×0.9×1100×360)
=3037mm2/m
实配Φ22@120 七、CT7计算：
该承台平面尺寸为4000×7200，高取1200；取该处L
x 取9.7米，L
y
取10.05米；
将该承台顶框架柱简化为与混凝土墙等宽的混凝土墙体，偏于安全。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：
该处防水板荷载设计值为：
q wj =1.4q
w1
-（q
a
+q
s
）
=1.4×34-（4+11.25）
=32.35，取q
wj
=36千牛/平方米
沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：
q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )
=36(9.7×10.2-4×7.2)/2(4+7.2) =110.4千牛/米
沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：
m e ≈kq wj L x L y
a=y x a a
=5366
取L=L y =10050，偏于安全。 a/L=0.53
根据下表：
注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分
析》表4.3.2
K 取0.0214
m e =75.2千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：
M x1=4（110.4×0.75+75.2） =632千牛.米
M y1=7.2（110.4×0.5+75.2） =938.9千牛.米
2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：
N i =1.2×1190-110.4×2（4+7.2）/15
=1264千牛，偏于安全。
3、承台受墙、柱冲切验算：
此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面，故忽略此项计算。
矩形板式桩基础计算书_201810
矩形板式桩基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.1×25+0×19)=687.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×687.5=928.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(464.1+687.5)/4=287.9kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4+(1552+73.9×1.1)/5.091=608.708kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4-(1552+73.9×1.1)/5.091=-32.908kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4+(2095.2+99.765×1.1)/5.091=821.756kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4-(2095.2+99.765×1.1)/5.091=-44.426kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2
水中承台钢板桩围堰计算书
新建铁路太原至中卫（银川）线重点控制工程第施工－Ⅱ标段永宁黄河特大桥 水中承台钢板桩围堰方案 编制： 受控状态： 复核： 审核： 批准： 有效状态: 中铁四局集团有限公司太中银铁路工程指挥部 二00六年十月十日
水中承台钢板桩围堰方案 一、工程概况 太中银铁路东自太原枢纽的榆次站引出，经陕西的太原、晋中、吕梁，跨黄河入陕西省榆林市，西进入宁夏自治区吴忠市，在包兰铁路黄羊湾站接轨至中卫；同时修建定边至银川的联络线。正线长约752km，联络线长约192km。 永宁黄河特大桥为全线重点控制工程的两桥一隧之一。永宁黄河桥中心里程LDK672+962.76，孔跨布置为（2-32m）+（4-24m）+（38-32m）单线简支T梁+（18-48m）单线简支箱梁+（13-96m）简支钢桁结合梁+（5-48m）单线简支箱梁+（4-32m）单线简支T梁，桥长3942.08m。 桥址位于银川平原中部，横跨黄河，河面宽约800米，最大水深5.7米,流速2.0米/秒,设计水位1111.68米, 最高通航水位1111.55米, 测时水位1110.09米；63#墩--70#墩处在河中，其中63#墩、67#墩--70#墩处在河中，64#墩--66#墩处在河中的冲积漫滩上，地层多为巨厚的粉、细砂层；承台尺寸均为14.6*14.6*6.5米, 底标高均为1099.06米, 每个承台下设16根φ1.5米钻孔桩,基础混凝土均为C30,桥址地质柱状图如下：
二、钢板桩围堰方案综述 综合考虑河中水文特点及地质情况，从节约成本出发，承台基坑施工拟采用钢板桩围堰方案。
承台平面尺寸为14.6m×14.6m，钢围堰平面尺寸设计为16.8m×16.8m。 方案一：采用2根15米宽0.4m的ISP-Ⅳ钢板桩接长至30m，围堰完成一般冲刷及局部冲刷后，钢板桩埋入砂层6米，未满足钢板桩固结所需求的入土深度，围堰外侧设30根φ800×10mm、30m长钢管桩用于稳定钢板桩围堰，防止其倾覆。 方案二：主要考虑钢板桩较长无法全部打入砂层中时，采用2根12米钢板桩接长至24m，围堰完成一般冲刷及局部冲刷后，河床面至钢板桩围堰底，采用抛填袋装碎石埋没钢板桩围堰，抛填高度为6米，围堰外侧设30根φ800×10mm、30m长钢管桩用于稳定钢板桩围堰，防止其倾覆。 承台底至水面钢板桩长12.49m,为保证抽水后钢板桩安全，基坑支撑的施工与基坑内水位的下降按“先支撑后降水，分层支撑分层降水”的原则进行，结合实际，共设五层支撑围囹，顶层采用2I40a槽钢制成，其余每层围囹采用2I45c工字钢制成，每层围囹间隔2.5m。每层围囹内侧采用8根φ600×10mm钢管斜支撑，钢管长分别为9.5m，4.75m。 钢围堰及外侧支撑钢管平面布置图如下：
1#承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
承台钢板桩计算书
承台钢板桩计算 已知条件： 1、施工水位：+2.8m（先按2.8考虑） 2、平台土围堰标高：+4.8m；承台底面标高：-0.899m；承台厚4.0 m。 3、土的重度为：18.8KN/ m3，内摩擦角Ф=20.1° 4、距板桩外1.5m均布荷载按20KN/ m2计。 5、围堰内50cm厚C15封底砼。 6、拉森Ⅳ型钢板桩 W=2037cm3，[f]=200MPa 钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下： (1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tgа（45°-φ/2）= tgа（45°-20.1/2）=0.49 Kp= tgа（45°+Ф/2）= tgа（45°+20.1/2）=2.05 Array板桩外侧均布荷载换算填土高度h1， h1=q/r=20/18.8 =1.06m ： +4.0m以上土压力强度Pa 1 =r*(h1+1.5)Ka=18.8*(1.06+1.5)*0.49 Pa 1 =23.6KN/m2 ： +4. 0m以下土压力强度Pa 2 =[r*(h1+1.5)+（r-rw）*（4.0+0.889）]*Ka Pa 2 =[18.8*(1.06+1.5)+( 18.8-10)*4.889]*0.49 =40.02KN/m2 ： 水压力(围堰抽水后)Pa 3 Pa =rw*(2.8+0.899)=10*3.699 3 =36.99 KN/m2 则总的主动压力(土体及水压力)Ea： Ea=(23.6*2.56)/2+23.6*(2.56+4.889)+(40.02-23.6)*4.889/2+36.99*4.889/2 =336.7 KN/m2
三桩桩基承台计算
三桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-1 1. 几何参数 矩形柱宽bc=750mm 矩形柱高hc=750mm 圆桩直径d=500mm 承台根部高度H=700mm x方向桩中心距A=2000mm y方向桩中心距B=2000mm 承台边缘至边桩中心距 C=500mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/m, fc_c=14.3N/m 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/m, fc_b=14.3N/m 桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/m, fc_p=14.3N/m 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/m 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0 纵筋合力点至近边距离: as=70mm
4. 作用在承台顶部荷载基本组合值 F=2495.000kN Mx=0.000kN*m My=45.000kN*m Vx=32.000kN Vy=0.000kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+ 2.000+0.500= 3.000m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+2.000+0.500= 3.000m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=0.700-0.070=0.630m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m 五、内力计算 1. 各桩编号及定位座标如上图所示: θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047 θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.047 1号桩 (x1=-A/2=-1.000m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.577m) 2号桩 (x2=A/2=1.000m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.577m) 3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.155m) 2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】① ∑*2=2.000m ∑*2=2.000m =F/n-Mx*/+My*/+Vx*H*/-Vy*H*/ N1=2495.000/3-0.000*(-0.577)/2.000+45.000*(-1.000)/2.000 +32.000*0.700*(-1.000)/2.000-0.000*0.700*(-0.577)/2.000 =797.967kN N2=2495.000/3-0.000*(-0.577)/2.000+45.000*1.000/2.000 +32.000*0.700*1.000/2.000-0.000*0.700*(-0.577)/2.000 =865.367kN N3=2495.000/3-0.000*1.155/2.000+45.000*0.000/2.000 +32.000*0.700*0.000/2.000-0.000*0.700*1.155/2.000 =831.667kN 六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】① 1. ∑Ni=0=0.000kN ho1=h-as=0.700-0.070=0.630m 2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.000/2-1/2*0.750-1/2*0.400=0.425m αoy12=y2-hc/2-bp/2=0.577-0.750/2-0.400/2=0.002m αoy3=y3-hc/2-bp/2=1.155-0.750/2-0.400/2=0.580m 3. λox=αox/ho1=0.425/0.630=0.675 λoy12=αoy12/ho1=0.126/0.630=0.200 λoy3=αoy3/ho1=0.580/0.630=0.920 4. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.675+0.2)=0.960 αoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100 αoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.920+0.2)=0.750 6. 计算冲切临界截面周长
桩基础设计实例计算书说课材料
桩基础设计实例 某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ， 550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋， 试设计柱下独立承台桩基础。 表8-5 地质剖面与桩基计算指标 解：（1）桩型的选择与桩长的确定 人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。 沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。 对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。 经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。 初选承台埋深d =2m 。桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长
L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。 （2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估 ∑+=i sia P p pa a L q u A q R ()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=?+?+?+?+???+??? ? ????=ππ =1150kN ②按当地相同条件静载试验成果 u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ， 经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。 （2）估算桩数与平面布桩 ①初选桩的根数 3.41350 5840==a k R F n ＞ 根，暂取5根。 ②初选承台尺寸 桩距2.14.00.30.3=?==d s m ，并考虑到xk yk ＞M M ，故布桩如图8-29所示： (a) 平面 (b) 立面 图8-29 承台尺寸及荷载图
钢板桩计算书2010520
目录 1设计资料 (1) 2钢板桩入土深度计算 (1) 2.1内力计算 (1) 2.2入土深度计算 (2) 3钢板桩稳定性检算 (3) 3.1管涌检算 (3) 3.2基坑底部隆起验算 (4) 4围囹检算 (5) 4.1工况分析与计算 (5) 4.1.1工况一 (5) 4.1.2工况二 (6) 4.1.3工况三 (7) 4.1.4工况四 (8) 4.1.5工况五 (9) 4.1.6工况七 (11) 4.1.7工况八 (12) 4.1.8工况九 (13) 4.2围囹计算 (14) 4.2.1顶层围囹 (15) 4.2.2第一层围囹 (16) 4.2.3第二层围囹 (17)
4.2.4第三层围囹 (17) 4.2.5第四层围囹 (18) 5对撑和斜撑检算 (19)
南淝河特大桥连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书 1设计资料 (1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。 (2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。 (3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。 (3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=?；粘聚力C ：24KPa 。 (4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。 (5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3， []δ=200Mpa ，桩长18m 。 2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算 (1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1 根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得： 51.02 8.1845tg K o o 2 a =-=）（ 95.12 8.1845tg K o o 2 pi =+=）（ 钢板桩均布荷载换算土高度0h ： m r q h 53.09.18/10/0===
三桩承台计算书
三桩承台计算书 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(3 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C30 _承台钢筋级别 _: HRB400 _配筋计算a s _: 50(mm) 承台尺寸参数 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.0 _桩类型 _: 混凝土预制桩 _承载力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 15.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 400(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 600(mm) _柱高 _: 600(mm) _柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩M x _: 0.000(kN.m) _弯矩M y _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 4400.000(kN) _剪力V x _: 0.000(kN) _剪力V y _: 0.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.35 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m) _地下水标高_: -10.000(m) (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷 载作用下桩顶全反力
承台(钢板桩)计算单
基坑钢板桩支护计算单 根据本工程现场实际情况，主墩承台靠河岸侧采用拉森Ⅳ钢板桩进行防护。 1、求钢板桩插入深度 K a=tg2(45-φ/2)= tg2(45-15.4/2)=0.4404 K p=tg2(45+φ/2)= tg2(45+15.4/2)=1.1851 e a2=γhK a=20x2.5x0.4404=21.101 KPa u=γhK a /γ(K p - K a)= 20x2.5x0.4404/20x(1.1851-0.4404)=1.48 ∑p=21.101x2.5/2+1.48x21.101/2=26.38+15.61=41.99 KPa a=2h/3=2x2.5/3=1.67m
m=6∑p/γ(K p - K a)(h+u)2 =6x41.99/20x(1.1851-0.4404)x(2.5+1.48)2=1.07 n=6∑p/γ(K p - K a)(h+u)3 =6x41.99/20x(1.1851-0.4404)x(2.5+1.48)3=0.45 查布鲁姆理论的计算曲线，得 ξ=1.26 X=ξ(h+u)=1.26x(2.5+1.48)=5m t=1.2X+u=1.2x5+1.48=7.48m 桩总长：2.5+7.48=9.98m 取10.0m。 2、求最大弯矩 最大弯矩位置： X m2=2∑p/γ(K p -K a)= 2x41.99/20x(1.1851-0.4404)=5.64 X m=2.37 最大弯矩： M max=∑p(h+u+X m-a)- γ(K p -K a) X m3/6 =41.99x(3.98+2.37-1.67)-20x(1.1851-0.4404)x2.373/6 =163.47KN·m 3、钢板桩应力 拉森Ⅳ钢板桩：W=2037cm3 σ= M max/W=163.47x104/2037=802.5 KN/cm2＜1700 KN/cm2(可)
矩形板式桩基础计算书
6楼矩形板式桩基础1计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土空心方桩》JG197-2006 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.4×6.4×(1.5×25+0×19)=1536kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1536=1843.2kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1006.97+1536)/4=635.743kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4+(4177+173.5×1.5)/5.657=1420.145kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4-(4177+173.5×1.5)/5.657=-148.66kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4+(5638.95+234.225×1.5)/5.657=1859.596kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4-(5638.95+234.225×1.5)/5.657=-258.291kN 四、桩承载力验算
基坑支护(钢板桩)设计及计算书
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)
基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况 桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度（m）名称 重度 （kN/m3) 粘聚力 （Kpa) 摩擦角(。） 侧摩阻力 （Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
水中墩承台钢板桩围堰计算书
南昌市绕城高速公路南外环A2标水中墩承台钢板桩围堰 （K16+609~K21+380） 计算书 中国建筑股份有限公司 南昌市绕城高速公路南外环A2标项目经理部 2014年10月
水中墩承台钢板桩围堰计算书 一、围堰布置及计算说明 1、水中墩承台施工采用筑岛开挖钢板桩围堰支护方案，水位标高为+18.0m,岛面标高为+18.5m 。 2、土层主要为淤泥和细砂，均为微透水层,采用水土合算。 3、地面荷载施工机具距离钢板桩边1.5-3.5m 时，按20KN/m 计算。 4、本钢板桩桩采用拉森Ⅳ型， 取1m 钢板桩宽度进行检算，截面模量为2200cm 3 ，容许弯曲应力采用210MPa 。 5、内支撑支锚刚度及材料抗力计算 内支撑采用工50b 型钢进行计算 2129,19.4,210000x A cm i cm E MPa === 支撑松弛系数取0.8 470/19.424.20.957λ?===， 材料抗力60.9570.012917010241974024197T N KN =????== 支锚刚度220.80.0129210000/4.71844/T K MN m =????= 6、钢板桩围堰布置图如下：
二、支护方案及基本信息 2．1、连续墙支护
2．2、基本信息 内力计算方法增量法 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 基坑等级二级 基坑侧壁重要性系数 1.00 基坑深度H(m) 5.200 嵌固深度(m) 6.300 墙顶标高(m) 0.000 连续墙类型钢板桩 236.00 ├每延米板桩截面 面积A(cm2) ├每延米板桩壁惯 39600.00 性矩I(cm4) 400.00 └每延米板桩抗弯 模量W(cm3) 有无冠梁无 放坡级数0 超载个数 1 支护结构上的水平集 中力 2．3、超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度 序号(kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m) 1 20.000 --- --- --- --- --- 2．4、附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与 序号(kN) (m) 倾覆稳定整体稳定 2．5、土层信息 土层数 3 坑内加固土否 内侧降水最终深度(m) 5.200 外侧水位深度(m) 0.500 内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m) 0.000 弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法2．6、土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 1 淤泥质土 5.50 16.9 6.9 9.00 6.20 2 细砂 5.00 19.0 9.0 --- --- 3 砾砂10.00 19.0 9.0 --- ---
六桩桩基承台计算
六桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 六桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-6 1. 几何参数 矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm 圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1400mm y方向桩中心距B=1400mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0
纵筋合力点至近边距离: as=110mm 4. 作用在承台顶部荷载标准值 Fgk=2800.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=0.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=2800.000+(0.000)=2800.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(2800.000)+1.40*(0.000)=3360.000kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*2800.000=3780.000kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|3360.000|,|3780.000|)=3780.000kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.400+2*1.400+0.400=3.600m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.400+0.400=2.200m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890m ho1=h-as=1.000-0.110=0.890m h2=H-h=1.000-1.000=0.000m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值
k
矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： G k =bl(hγ c +h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b 2+a l 2)0.5=(32+32)0.5=4.24m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kN Q min =(F+G)/n-(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m 桩端面积：A p =πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2 R a =uΣq sia ·l i +q pa ·A p
钢板桩设计计算
钢板桩设计计算及施工方案 本标段施工范围内共有75个承台，分8种类型： A类承台:下部采用9根φ1.0 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×7m（横×顺）, 厚2.4m。主要适用于30+30m跨径组合； B类承台: 下部采用9根φ1.2m 钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×8.2m（横×顺）, 厚2.6m。主要适用于40+40m跨径组合； C类承台: 下部采用8根φ1.0 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×7m（横×顺）, 厚2.4m。主要适用于25+25m跨径组合； D类承台: 下部采用8根φ1.2 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×8.2m（横×顺）, 厚2.6m。主要适用于30+40m跨径组合； E类承台: 下部采用6根φ1.2 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×5.34m（横×顺）, 厚2.5m。主要适用于25+30m跨径组合（斜交20°）； F类承台: 下部采用9根φ1.2 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×8.34m（横×顺）, 厚2.6m。主要适用于33.5+33.5m跨径组合（斜交20°）； G类承台: 下部采用9根φ1.2 m钻孔灌注桩，承台尺寸为8.4×8.872m（横×顺）, 厚3.0m。主要适用于40+40m跨径组合（斜交40°）； H类承台: 下部采用10根φ1.0m钻孔灌注桩，承台尺寸为27.0×4.5m（横×顺）, 厚 1.5m。主要适用于桥台基础；拟采用拉森Ⅳ型钢板桩实施围护，以确保基坑安全开挖、承台结构和墩身结构的顺利施工。 二、地质情况 根据地质勘察报告显示：勘察深度范围内（河床底至钻孔桩底）可分为7个地质单元层，钢板桩深度主要在：⑴层为近代人工堆填土，⑵黄～灰黄色粘土和灰黄～灰色砂质粉土,(3)灰色粉质粘土 三、钢板桩施工方案 1、钢板桩的选用
三桩桩基承台计算
三桩桩基承台计算 项目名称 ______________ 日 期 __________________ 设 计 者 _______________ 校 对 者 ________________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011) ① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010- 2010) ② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94 －2008) ③ 二、示意图 三、计算信息 构件编号 : CT2 1. 几何参数 矩形柱宽 bc=500mm 圆桩直径 d=600mm 承台根部高度 H=1250mm x 方向桩 中心距 A=1800mm y 方向桩中心距 B=1800mm 承台边缘至边桩中心距 C=600mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级 : 承台混凝土强度等级 桩混凝土强度等级 : 承台钢筋级别 : 3. 计算信息 结构重要性系数 : ft_c=1.57N/mm ft_b=1.43N/mm ft_p=1.43N/mm HRB400 fy=360N/mm 2 丫 o=1.0 4. 作用在承台顶部荷载标准值 Fgk=4418.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=81.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Fk=Fgk+Fqk=4418.000+(0.000)=4418.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =81.000+4418.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =81.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =6.000+4418.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =6.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=5.000+(0.000)=5.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=57.000+(0.000)=57.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(4418.000)+1.40*(0.000)=5301.600kN 承台类型 : 三桩承台 计算类型 : 验算截面尺寸 纵筋合力点至近边距离 as=155mm 矩形柱高 hc=550mm C35 C30 C30 2 fc_c=16.7N/mm fc_b=14.3N/mm 2 2 fc_p=14.3N/mm 2 Mgyk=6.000kN*m Vgxk=5.000kN Vgyk=57.000kN 永久荷载分项系数 可变荷载分项系数 Mqyk=0.000kN*m Vqxk=0.000kN Vqyk=0.000kN rg=1.20 rq=1.40