甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震设计措施20110831
高宽比超限高层建筑设计
高宽比超限高层建筑设计摘要：为了最大限度的获取土地的经济效益，建筑开始进军第三维空间，并且愈演愈烈，高宽比超限的高层建筑在现在社会是越来越常见，本文结合笔者的实践经验对某高宽比超限的高层建筑进行计算和分析，并对该建筑进行了合理的设计，从而为以后同类建筑的设计人员提供参考。
关键字：高宽比超限;计算分析;抗震加强措施1 工程概况某栋高层建筑层数为28，其中局部层数为31，另带负2层得地下室，此建筑除地上第一层高为3.6米外，一层以上的各层高度均为3.9米。
本建筑主体高83.4米，计算宽度为12.1米，其结构为现浇混凝土剪力墙，其平面为矩形，如图1所示，为标准层平面图。
建筑外墙厚度为300毫米，建筑地上1、2、3层内墙的厚度是250毫米，其上各层内墙厚度均为200毫米，在建筑的中央部分，由电梯井道、楼梯、通风井、电缆井、公共卫生间、部分设备间围护形成中央核心筒的厚度均为250毫米，建筑抗震设防烈度应为8级，基本地震加速度为0.20倍的重力加速度，地震分组为第二组，特征周期0.4s，Ⅱ类场地。
2 地质概况本工程所在地自上而下的岩体组成依次为杂填土、黄土状粉土、粉细砂、卵石层，其中卵石层位于地下7.0—8.5米，并且其分布中密，地基能够承载500千帕的作用力，在部分侧限条件下，其应力增量与相应的应变增量的比值即面向模量为50兆帕。
此处地下水管位置较深，在进行设计时，可不考虑其影响。
3结构设计本工程建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度为8，丙类(0.20g,第二组)；此建筑设计使用年限为50。
3.1 上部结构选型本工程上部结构是全现浇混凝土剪力墙结构，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3 - 2002 规定，该建筑结构属于A级高度钢筋混凝土高层结构。
剪力墙抗震等级为一级。
嵌固端选取±0.000楼板处；本工程中建筑的高宽比为83.4/12.0=6.89。
3.2 基础和持力层选型根据建筑所在地的地理位置和地质条件可知，本工程建筑适宜采用平板式筏形基础，即在本建筑地表上，将场地平整后用压路机将地表土碾压密实，然后在持力层上，浇筑钢筋混凝土平板，本建筑的持力层为卵石层，筏板厚度为1. 50米，基础深度为9.60米，与建筑高的比值约等于1/8.69，满足有关规范中大于1/15的要求。
甘肃高程建筑高宽比超1不超2的理解
甘肃省高层建筑高宽比超1不超2的理解与具体计算最近，参加项目的施工图审查，其中一条内容如下：“高宽比超1不超2时，应按《甘肃省钢筋混凝土高程建筑结构高宽比超限抗震措施暂行规定》执行，如29层、30层等高层应按暂行规定进行复核。
”①首先高宽比在工程中的意义高层建筑的高宽比是对结构整体刚度、抗倾覆能力、整体稳定、承载能力和经济合理性的宏观控制性指标。
②其次是关于“高宽比超1不超2”这句话要怎么理解？按《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第3.3.2条，表格如下：所谓的高宽比超1不超2也就是结构的计算高宽比，较表3.3.2中按照建筑的结构体系和抗震设防烈度查询结构适用的最大高宽比大1，但是不大于2的情况。
例如：某个抗震设防烈度为7度的剪力墙结构的计算高宽比为7.5，相应的按表3.3.2查表，该结构体系适用的最大高宽比为6，此时结构的高宽比超过规范规定限值的1.5，也就属于“高宽比超1不超2的情况”。
通常施工图审查时通常有如下情况的分类：①计算高宽比-最大高宽比限值<1时，按常规措施进行结构设计；②2≥计算高宽比-最大高宽比限值>1时，按照《甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震措施暂行规定》。
③最后，房屋高宽比的计算高宽比定义：房屋高宽比为室外地面以上房屋高度H与建筑平面宽度B之比。
当建筑平面为非矩形时，平面宽度可取等效宽度Bt，Bt=3.5r，r为结构平面（不计外挑部分）最小回转半径，对突出建筑物平面很小的局部结构，一般不应计算在内。
此处仅为读者提供一些高宽比计算的具体操作思路：1）手算：采用单元划分的方法将结构平面划分为数个规则的矩形块，先计算每个矩形块的惯性矩，然后假定一个中和轴，按平行移轴公式计算结构平面总体惯性矩。
通过调整中和轴的位置试算和求解结构平面的最小惯性矩I。
对应求解最小回转半径r。
最终得到结构平面的等效宽度Bt。
2）电算：A、用cad命令region(reg)将结构平面转为面域，该命令适用于封闭线。
浅谈高宽比超限高层剪力墙结构设计要点
实验与研究0 引言居住空间的舒适性是人们追求的目标，为了更好的通风、采光等条件，薄型建筑出现得越来越多，这对于结构工程师在房屋高宽比抗震性能研究和高宽比超限抗震加强措施方面的要求也越来越高。
高宽比的控制不仅体现在经济性上，其限值也不是一个简单的经验性宏观数据，而且与结构整个体系的设计密不可分。
钢筋混凝土剪力墙结构作为优选的结构型式之一，主要受力构件剪力墙的设计不仅要遵循短肢剪力墙较少、外纵墙宜全部落地、确定合理抗震性能目标的总体设计，还应采取比规范、规程更严的抗震措施和抗震构造措施，才能保证结构在各个地震水准下可靠的安全性和功能性。
1 规范要求实际工程中常会遇到高宽比超限的结构。
当8度区的高层板式建筑(住宅或酒店)进深为14~16m时，只要结构稍微有些设计高度，就会面临高宽比超限问题。
高宽比是衡量结构抗侧刚度、整体稳定性、抗倾覆能力、承载能力和经济合理性的一个宏观指标，可以对结构形体的合理性作一个初步判断。
《高层混凝土结构技术规程》（以下简称《高规》）第3.3.2条对高层建筑最大高宽比的限值与结构型式有关，不再区分A级高度和B级高度高层。
目前来看，这个限值的经济性、合理性是经过许多实际工程检验认可的。
《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（以下简称《超限审查要点》）中虽未对高宽比有明确限值，但在实际的超限审查中会予以考虑。
近年来，甘肃省超高层住宅建筑越来越多，针对这一情况，出台了《甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震措施暂行规定》（以下简称《暂行规定》），解决了房屋高宽比较大时设计人员无相应的设计依据、采用的计算分析方法及措施差异较大、审查人员缺乏统一的定量审查标注等问题，就高宽比适用范围、设计原则、总体设计、抗震验算、构造措施提出了统一规定。
同时，甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会还编写了《板式超高层住宅剪力墙结构高宽比超限抗震加强措施控制指标表》，规定了高宽比范围比2012年版《高规》限制大于1、小于4情况的抗震加强措施。
浅析高宽比超限高层建筑结构设计
地下 ２层 ， 地上 ３ Ｏ层 ， 地下 ２层 为 战时核 六级 人 防 ，
②卵石层 ， ③ 砂岩层 。②层 卵石层 顶埋 深 ９ ． ７ ０～ １ ３ ． ３ ０ ｍ， 层面稳定 ， 中密 一 密实， ＝ ５ ０ ０ ｋ Ｐ ａ 。场地 地下 水位埋 深在 ６ ． ０～ ７ ． ０ ｍ范 围内， 对 混凝 土 结 构
表１ 多遇地震 作用下整体计算结果
根据上述整体计算 结果 ， Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ 、 Ｐ Ｍ Ｓ Ａ Ｐ计算 结果基本相 同， 结果均符合规范规定的合理范围内。
４ ． ２ 多遇 地震 作 用 下的结 构弹 性动 力 时程分 析
条人工模拟加速度时程曲线 Ｒ Ｈ １ Ｔ Ｇ ０ ４ ５ 进行结构弹 性 动力 时程 分析 。时程 分析 所 用地震 加 速度 时程 的 最大值为 ７ ０ ｃ ｍ ／ ｓ 。经计算得这三条波及平均基底
析， 并 采取多重 构造措施 ， 以达到对结构整体刚度 、 抗倾 覆能力 、 整体稳定、 承载能力和经济合理性 的宏 观控制。
关键词 ： 高宽 比超限 ； 结 构分析 ； 弹性 动力 时程 分析 ； 弹 塑性 分析 ； ｇ ｇ 造措施
中图分类号 ： Ｔ Ｕ ３ １ １ ． ４ １
１ 工程概况
３ 设计要求及结构选型
２ 设 计依据及 条件
２ ． １ 自然 条 件
建筑抗震设 防类别 为丙类 ， 建筑结构安全等级 为二级 ， 设计使用年 限为 ５ ０年 ， 地基基础设计等级 为甲级 。结构采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构 ， 剪 力墙抗震等级为一级。基 础采用 混凝土平板式 筏
基本 风 压 Ｗ ０ ＝０ ． ３ ３ ｋ Ｎ ／ ｍ ２ ；基本 雪 压 ｓ ０ ＝０ ． １ ５
兰州兰石集团有限公司3#住宅楼高层高宽比超限设计
兰州兰石集团有限公司3#住宅楼高层高宽比超限设计兰州兰石集团有限公司3#住宅楼，结构主体高度87.30米，宽度13.75米，属于高烈度地震区高宽比超限高层。
本文通过对主体结构的计算、应力分析和抗倾覆验算，以及采取必要的结构加强措施，使结构工程在地震力作用下，控制各主要抗侧力构件变形、应力都在合理范围之内，达到预期的抗震性能目标。
标签高烈度；抗倾覆；应力控制；高宽比超限；抗震加强措施1 工程概况本工程为兰州兰石集团有限公司3#住宅楼，建设用地位于兰州市七里河区。
3#楼地下为2层(地下一层为管道夹层，层高1.50m，地下二层为甲类核六级人防兼自行车库，层高3.60m)，地上30层为住宅，结构主体高度87.30米，惯性矩等效宽度13.75米，高宽比6.35，全现浇抗震墙体系，抗震墙抗震等级一级。
嵌固端位置取在一层楼面(标高±0.000)处。
2 超限类型根据建设部《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》，本工程不属于建设部规定的超限高层建筑。
根据《甘肃省建筑工程施工图设计文件审查要点》结-C50201的规定，3#住宅楼高宽比超过规定，为省定超限高层建筑。
3 建筑结构设计等级及设计参数4 地基与基础4.1 地基概况拟建场地位于建设用地位于兰州市七里河区。
勘察场地主要地层特征见下表。
4.2 基础设计根据场地的地层结构及物理力学性质，并结合上部结构的特点，基础采用桩-筏基础，桩以卵石为持力层。
基础埋深6.0米（5.1+1.2- 0.3=6.0），埋置深度为建筑物高的1/14.55。
5 上部结构选型由于高宽比超限，且建筑物主要使用功能为住宅，故结构体系选择抗侧力性能较好的剪力墙结构，并通过合理的布置剪力墙以达到抗倾覆、结构整体稳定的要求。
楼（屋）盖采用现浇混凝土楼（屋）盖，并适当加厚嵌固楼板及屋面板的厚度，以提高建筑物的整体性能。
6 结构分析6.1 本工程使用中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部编制的结构分析程序《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件SATWE》（2010年版）进行结构分析，由于高宽比超过《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002限值，采用PMSAP软件进行补充整体分析，并用SATWE选用两条天然波TH1TG040、TH3TG040，一条人工波RH1TG040进行结构弹性动力时程分析，并对三种计算结果列表对比。
高度和高宽比超限的高层建筑抗震设计
高度和高宽比超限的高层建筑抗震设计高层建筑是现代城市的标志性建筑之一，因其在城市空间中的地位、视觉效果、居住、商业和办公等功能上的重要性，受到人们广泛关注。
然而，如何把高层建筑的抗震安全水平提高到最高点，减少人员伤亡和财产损失，是一个长期困扰高层建筑设计者的难题。
在国家的大力支持下，自1970年代以来，我国的高层建筑抗震安全水平逐步提高，许多新技术和新材料得以应用于抗震设计中。
但是，一些高度和高宽比超限的高层建筑依然存在抗震安全问题，本文将从理论和实践两个方面，对这种情况下的抗震设计进行分析和探讨。
一、理论分析高层建筑的抗震设计需要先从理论方面进行深入的研究和探讨。
以下是理论分析的几个关键点。
1. 高度和高宽比的概念根据《建筑结构设计规范》中的定义，高度是指从地面或起点到建筑顶部的距离。
建筑物的高度越高，其地震力越大，对于抗震设计来说，高度是一个非常重要的控制参数。
高宽比是指建筑物的高度与基底的最大横截面宽度之比。
高宽比的大小直接决定了建筑物的抗震性能。
2. 抗震设计的基本思路一般来说，高层建筑的抗震设计基本思路是：以控制建筑物结构的变形为主，通过设计合理的结构布局、选用适当的结构形式和材料等综合措施，确保在地震作用下建筑物各构件处于可控状态，减少损失。
在此基础上，根据建筑物的高度和高宽比，结合地震波的性质和频谱规律，控制建筑物结构响应的峰值加速度、位移和能量等参数，从而保证建筑物的抗震安全性。
3. 针对高度和高宽比超限的抗震设计高度和高宽比超限的高层建筑，在抗震设计中需要通过设置控制节点、加强节点构造细节、加强构件截面及抗震加固等手段来提高其抗震安全性。
在选取配置荷载时，应根据建筑物的高度和高宽比，选用与标准规范适应的高层建筑的黑土或白云石谷场地、按照不同地震烈度要求确定基本加速度，同时根据变形控制理论要求，按适当的变形限值确定等效静力荷载。
二、实践探讨高度和高宽比超限的高层建筑的抗震设计还需要从实践中积累经验，不断总结，才能得到不断提高。
建筑抗震设计程
2、基本规定
建筑工程的抗震设防类别应按照现行国家标准《建筑工 程抗震分类标准》（GB50223-2008）第 3.0.1条的原则 及各项规定确定。 幼儿园、小学、中学的教学用房及学生宿舍和食堂建筑 的抗震设防类别应不低于重点设防类（乙类）。 城乡医院的住院部、医技楼、门诊部和乡镇卫生院诊 疗建筑的抗震设防类别应不低于重点设防类（乙类）。 体育场馆（含高等院校、中小学风雨操场）、展览中心 等可作为地震避险场所的公共建筑，图书馆、影剧院、 文化馆、博物馆、交通枢纽等人员密集的公共建筑，抗 震设防类别应不低于重点设防类（乙类）。
幼儿园、小学、中学的教学用房、学生宿舍、 食堂、礼堂以及其它人员密集场所建筑的主要 出入口正前方，应设置至少不小于15m×15m 的开阔场地；各疏散出口通往运动场或空地的 通道应通畅无阻。中小学校内的运动场或空地， 可兼顾作为社区应急避难场所。 填充墙材料宜采用轻质、节能保温的材料，不 应采用实心砖，不宜采用空心砖等砌体材料， 与抗侧力构件应有可靠拉结。
甘肃省地方标准《建筑抗震设计规程》 DB62/T25-3055-2011
主编单位：甘肃建设科技专家委员会 批准部门：甘肃省住房和城乡建设厅 甘肃省质量和技术监督局 施行日期：2012年7月1日
ห้องสมุดไป่ตู้
1、总 则
为适应甘肃省高烈度地震区多、活动断裂分布广、 地形地貌复杂多样、大厚度黄土分布广、危险地段 及不利地段多以及黄土分布区地震地质灾害频繁、 中小型工程多等地区特点，更好地贯彻执行国标 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（以下简 称《抗规》）、行标《高层建筑混凝土结构技术规 程》（JGJ3-2010）（以下简称《高规》）的原则精 神，结合甘肃省场地特点、工程实践、设计经验及 近年科学研究成果，特制定本规程。
某高层住宅高宽比超限结构设计
某高层住宅高宽比超限结构设计天水建筑设计院甘肃天水 741000一、项目概况拟建项目主要由1#～6#楼六栋高层住宅组成。
大底盘地下室，其中1#楼为高宽比超限高层建筑。
设计使用年限50年，建筑结构安全等级二级，建筑抗震设防类别为标准设防类（丙类）。
耐火等级：一级。
工程概况见表1：三、结构分析1、采用两个不同力学模型的结构分析软件，进行多遇地震下的整体对比计算，保证计算结果的可靠性。
2、用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，保证多遇地震作用取值的可靠性。
3、进行罕遇地震下的弹塑性静力时程分析补充计算，评价结构在罕遇地震下的弹塑性行为，根据结构的变形情况和主要构件的塑性损伤情况，验证罕遇地震下结构的性能设计目标，分析结构的薄弱部位。
四、1#楼超限设计的计算及分析论证1 计算软件及分析方法小震弹性计算采用SATWE版本的有限元程序，考虑扭转耦联的振型分解反应谱法（CQC），结构的变形和内力按弹性方法计算。
同时采用YJK进行第2套软件的对比计算。
中震、大震等效弹性计算采用YJK程序。
大震等效弹塑性静力分析采用YJK程序。
2 超限单体小震弹性反应谱分析1）动力特征分布结构前3阶振型参数见表2，（1）结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期Tl之比，符合规范不大于0.85的要求，结构平动和扭转振型的耦联作用小。
（2）结构主要振型的平动和扭转系数接近1，扭转成分小。
（3）两个主轴方向的平动周期比大于0.8，结构振动形态接近。
（4）X向振型参与质量系数为95.09%，Y向振型参与质量系数为93.56%。
（（5）SATWE和YJK的计算结果基本接近。
多遇地震作用下，结构最大层间位移角、顶点位移见表3（1）层间位移角限值1/1100，各层计算值均符合要求。
（2）层间位移角曲线沿高度基本光滑，仅在中部较大层高的楼层有幅度较小的拐点。
（3）YJK和SATWE的计算结果基本接近。
基底零应力区分析罕遇地震作用下的筏（箱）形基础的基底压应力及零应力区计算采用《甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高=宽比超限抗震措施暂行规定》附录B的简化方法，罕遇地震作用下的结构倾覆力矩，采用多遇水平地震作用下倾覆力矩的2.2倍（8度0.20g）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震措施暂行规定甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会2011年08月目录前言一、适用范围二、设计原则三、总体设计四、抗震验算五、构造措施附录A 房屋宽度计算方法附录B 基础底面零应力区简化计算方法前言本暂行规定由“甘肃省抗震防灾协会”组织，“甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会”和“甘肃省建筑设计研究院”联合编制完成。
高层建筑的高宽比是对结构整体刚度、抗倾覆能力、整体稳定、承载能力和经济合理性的宏观控制，由于近年来我省高度接近100米的高层钢筋混凝土剪力墙住宅日趋增多，房屋高宽比较大（即比《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010【以下简称“2010高规”】限值大于1但不大于2者），各院设计人员因无相应的设计依据，采用的计算分析方法及措施差异较大；审查人员由于缺乏统一的审查标准，也难以进行定量判断。
鉴于此，甘肃省抗震防灾协会于2009年9月22日组织有关人员成立了“钢筋混凝土高层建筑高宽比超限抗震措施暂行规定”编制组。
编制组依据国家和甘肃省有关规范、规程及建设部《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》，通过对十二个高宽比较大的实际工程的多种计算结果分析，注重概念设计并结合兰州市近两年来针对高宽比较大的超限高层建筑的设计及审查经验和工程实践，经多次研究讨论和征求意见，编制完成了“甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震措施暂行规定”（以下简称“暂行规定”）。
“暂行规定”的抗震验算及构造措施较全面、合理且便于操作，可指导甘肃省高宽比较大的高层钢筋混凝土剪力墙和框架-剪力墙结构超限工程的超限审查和工程设计。
本《暂行规定》由“甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会”负责解释。
请各设计单位在执行的过程中，能结合工程实践，认真总结经验，及时将意见和建议反馈到“甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会”，以便进一步研究并补充完善。
主编单位：甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会甘肃省建筑设计研究院编写人：金建民张举涛黄锐杨忠平审查人：火宏莫庸冯文章王尔昌贺友双吕元光金德保冯立平陈斌钱元灵师杰孙崇绍一、适用范围本暂行规定适用于甘肃省抗震烈度为6度、7度、8度，且同时符合下列要求的高宽比超限（即比“2010高规”限值大于1但不大于2者）的钢筋混凝土高层建筑结构：1、A级高度的全落地钢筋混凝土剪力墙结构、框架—剪力墙结构；2、结构为平面、竖向基本规则的非复杂高层建筑结构；注：房屋高宽比计算方法见附录A。
二、设计原则1、一般采用常规抗震设计方法，对上部结构的关键构件采用抗震性能设计方法。
2、应进行罕遇地震下的结构整体抗倾覆验算，对地基基础的关键部位，尚应按本规定的有关要求进行承载力验算。
三、总体设计1、不应采用短肢墙较多的剪力墙结构，所有剪力墙应全部落地。
连梁跨高比不宜小于2.5，以保证结构的多道抗震防线。
2、框架—剪力墙结构应布置足够数量的剪力墙，剪力墙间距宜偏严要求。
在规定的水平力作用下，底层框架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力矩的40%。
且框架设计为“强柱弱梁”型，以保证结构的多道抗震防线。
3、宜加大基础有效埋深，筏（箱）形基础不宜小于房屋高度的1/14，桩筏（箱）基础不宜小于房屋高度的1/17。
四、抗震验算1、应采用两个不同的三维空间分析软件进行结构整体内力、位移计算和弹性动力时程分析补充计算。
2、多遇地震作用下宽度方向弹性层间位移角限值应控制剪力墙结构不大于1/1050，框架-剪力墙结构不大于1/850。
3、验算结构整体稳定，应满足“2010高规”的要求。
4、验算结构重力二阶效应，当满足现行《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的要求时，可不考虑重力二阶效应，如不满足，应进行重力二阶效应计算。
5、控制各楼层与其相邻上层的侧向刚度比，γ2不应小于0.95；当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，γ2不应小于1.15。
各楼层抗侧力结构的层间受剪承载力与相邻上层受剪承载力之比不应小于0.85。
γ的含义见“2010高规”3.5.2条。
26、在多遇地震作用下，控制基础底面不出现零应力区。
7、罕遇地震作用下宽度方向弹塑性层间位移角限值应偏严控制，剪力墙结构不大于1/135，框架—剪力墙结构不大于1/110。
8、针对具体工程，对上部结构关键竖向构件的抗剪和抗弯承载力宜分别进行中震下弹性设计或中震下不屈服复核。
9、进行罕遇地震作用下的结构整体抗倾覆验算，及地基基础关键部位的承载力验算，并应符合第10、11条的要求。
（1）重力荷载代表值效应与罕遇水平地震作用效应采用标准组合；（2）罕遇地震作用下的结构倾覆力矩，可分别采用多遇水平地震作用下倾覆力矩的2.0倍（8度0.30g）、2.2倍（8度0.20g）、2.5倍（7度）、2.8倍（6度）。
（3）基础材料强度取标准值。
10、筏（箱）形基础设计罕遇地震作用下的筏（箱）形基础的基底压应力及零应力区计算可采用附录B的简化方法，基础底面零应力区不应超过基础底面面积的25％，地基承载力和底板承载力验算应符合以下10.1~10.2条计算原则。
10.1、天然地基承载力验算时，基础底面边缘最大压应力应符合以下要求：p max≤1.2f aE （10.1-1）f aE=ζa f a（10.1-2）式中：ζa—地基抗震承载力调整系数。
见《抗规》表4.2.3；f a—深宽修正后的地基承载力特征值；p max—罕遇地震作用下的基础边缘最大压应力；f aE—调整后的地基抗震承载力。
10.2、基础底板的悬挑部分应进行罕遇地震下的抗弯、抗剪承载力验算。
11、桩筏（箱）基础设计罕遇地震下的桩筏（箱）基础的桩顶作用效应可按《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008第5.1.1条公式计算，桩基承载力和底板承载力验算应符合以下11.1~11.2条计算原则。
11.1、桩基承载力验算（1）单桩竖向抗压承载力应符合以下要求：N EKmax≤Q uk（11.1-1）Q uk = 2R （11.1-2）式中：N EKmax—罕遇地震作用下的基桩或复合基桩的最大竖向力；Q uk—单桩竖向极限承载力标准值；R—基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
（2）单桩竖向抗拔承载力应符合以下要求（仅考虑非整体破坏时的情况）：N Ekmax≤T uk+Gp （11.1-3）式中：N Ekmax—罕遇地震作用下的基桩最大竖向拔力；T uk—群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值；Gp—基桩自重。
11.2、桩身承载力验算罕遇地震作用下的桩身抗压和抗拔承载力应分别按《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008第5.8.2条和5.8.7条计算。
11.3、基础底板的悬挑部分应进行罕遇地震作用下的抗弯、抗剪和抗冲切承载力验算。
五、构造措施1、严格控制角柱、边柱和外纵墙轴压比，其限值应分别按“高规”表6.4.2和表7.2.13中所对应的数值降低0.1。
2、剪力墙底部加强部位墙体水平及竖向分布钢筋配筋率应控制不小于0.3%，对底部加强部位纵向外墙应偏严控制，不小于0.35%。
3、剪力墙约束边缘构件应从基础底板以上设置，设置高度在高规7.2.14条基础上再向上延伸一层，纵向外墙约束边缘构件配筋率不应小于 1.30%（一级）、1.10%（二级）和 1.10%（三级）并分别不小于8Ф18、6Ф18和6Ф16。
底部加强区及其以上两层框架柱配筋率不应小于1.30%（一级）、1.10%（二级）和1.00%（三级）。
配箍特征值均增大10%。
4、底部加强部位剪力墙连梁应加强密箍，一般宜控制其跨高比大于2.5，当跨高比小于2.5时，宜设置水平缝形成双连梁或增设斜向交叉暗撑或钢筋。
5、当基础底板悬挑长度不大于1.8m时一般宜加大悬挑板厚度；大于1.8m时宜设置扶壁墙，增加其刚度，扶壁墙应与横墙拉通对齐。
附录A 房屋高宽比计算方法1、房屋高宽比为室外地面以上房屋高度H与建筑平面宽度B之比。
当建筑平面为非矩形时，平面宽度可取等效宽度B t，B t=3.5r，r为结构平面（不计外挑部分）最小回转半径，对突出建筑物平面很小的局部结构，一般不应计算在内。
对带有裙楼的高层建筑，当主裙楼相关范围内的面积和刚度超过其上部塔楼面积和刚度的2.5和2.0倍时，计算高宽比的房屋高度和宽度可按裙楼以上塔楼结构考虑。
2、基底零应力区计算时，当基础底板平面为非矩形时，底板平面可取等效宽度B0，B0=3.5r0，r0为基础底板平面最小回转半径。
附录B 基础底面零应力区简化计算方法假定总重力荷载代表值的合力中心与基础底面形心重合，基础底面为矩形，基础底面反力呈直线分布，水平地震与竖向荷载共同作用下基底反力合力P 到基础中心的距离为e 0，零应力区长度为B-X ，如图C 所示，则零应力区所占基底面积比例（B-X ）/B 可按下式计算，（B －X ）/B =（3M OV / M R － 1）/2 （B - 1） M R = GB/2 （B - 2） 式中 B ——基础底板宽度；M OV ——罕遇地震作用效应下的倾覆力矩标准值； M R ——抗倾覆力矩；G ——上部结构及基础的总重力荷载代表值。
当基础底板平面为非矩形时，式中B 采用等效宽度B 0；当总重力荷载代表值的合力中心与基础底面形心不重合时，倾覆力矩标准值M OV 中尚应计入其偏心力矩的影响。
基底边缘最大压应力p max 可按下式计算， p max = X/BG/A2（B - 3） 式中 A ——基础底板实际底面积。
甘肃省钢筋混凝土高层建筑结构高宽比超限抗震措施控制指标参考表甘肃省超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会。