扣件式钢管脚手架设计实例解析通用版
扣件式钢管脚手架设计计算实例(通用版)
( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改扣件式钢管脚手架设计计算实例(通用版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes扣件式钢管脚手架设计计算实例(通用版)根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。
笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。
一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。
W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l0=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=300mm，a2=100mm。
图1横向水平杆计算简图①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标准值0.14kN/m（如图2）gk=0.136+0.35×1.2+0.14=0.696kN/m=696N/m其中，图2a）等效于图2b）图2结构自重计算简图②施工均匀活荷载标准值qk=3kN/m2×0.75m=2.25kN/m=2250N/m（横向水平杆间距为0.75m）图3施工荷载计算简图M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57Nm所以横向水平杆的抗弯强度满足安全要求。
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管脚手架设计计算实例扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建脚手架的工具，它由立杆、横杆、纵杆和扣件组成，具有安装方便、拆卸简单、结构稳定等特点。
在设计和计算扣件式钢管脚手架时，需要考虑脚手架的高度、荷载等因素，下面是一个设计计算实例。
假设要搭建一个高度为10米的扣件式钢管脚手架，每层脚手架的间距为2米，共需搭建5层脚手架。
脚手架的工作荷载为200千克/平方米。
首先，我们需要计算立杆、横杆和纵杆的尺寸。
1.立杆的尺寸计算：立杆的尺寸需要根据脚手架的高度和荷载进行计算。
一般情况下，立杆的直径在48至60毫米之间。
在本实例中，我们选择了直径为48毫米的立杆。
每个立杆的高度为10米/5层=2米，加上接地深度0.5米，总高度为2.5米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克，加上自重（假设每个立杆自重10千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+10千克=110千克。
根据立杆的直径为48毫米，在立杆表中查得立杆在110千克荷载下的安全高度为3.5米。
由于每个立杆的高度为2.5米，所以满足安全要求。
2.横杆的尺寸计算：横杆的尺寸计算需要考虑跨度和荷载。
一般情况下，横杆的直径在32至40毫米之间。
在本实例中，每层脚手架的跨度为2米，所以每个横杆的长度为2米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。
加上自重（假设每根横杆自重5千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+5千克=105千克。
根据横杆的直径为40毫米，在横杆表中查得横杆在105千克荷载下的安全跨度为3.2米。
由于每个横杆的跨度为2米，所以满足安全要求。
3.纵杆的尺寸计算：纵杆的尺寸计算需要考虑荷载。
一般情况下，纵杆的直径在32至40毫米之间。
在本实例中，每层脚手架的高度为2米，所以每个纵杆的高度为2米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管脚手架设计计算实例为了更加深入地了解扣件式钢管脚手架的设计计算，下面以一个实际的例子为基础进行说明。
这个例子是基于一个单立柱的脚手架。
首先，需要明确设计计算中的一些参数：1. 脚手架的使用载荷：根据脚手架的设计用途和所需承受的载荷，可以确定使用载荷的大小。
本例中，假设脚手架需要承受2000公斤的使用载荷。
2. 立柱的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定立柱的材质和尺寸。
本例中，假设立柱的材质为Q345钢管，直径为48mm，壁厚为3.5mm。
3. 扣件及其他部件的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定扣件及其他部件的材质和尺寸。
本例中，假设扣件的材质为Q235或45#钢，杆件的直径为48mm，壁厚为3.5mm。
下面是最终设计计算的步骤：1. 确定立柱的长度：根据需要搭建的高度，确定立柱的长度。
本例中，假设需要搭建4米高的脚手架，因此立柱的长度为4.5米。
2. 确定立柱的簧压和拉力：根据使用载荷和立柱的长度，计算出立柱所承受的簧压和拉力。
本例中，假设初始簧压为600公斤，立柱拉力为1600公斤。
3. 确定扣件的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出扣件的数量和间距。
本例中，假设每个立柱需要16个扣件，扣件的间距为300mm。
4. 确定横杆和斜杆的数量：根据脚手架的设计要求，确定横杆和斜杆的数量。
本例中，假设脚手架需要4层横杆和4个斜杆。
5. 确定横杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出横杆的长度。
本例中，假设横杆的长度为2.5米。
6. 确定斜杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出斜杆的长度。
本例中，假设斜杆长度为3.3米。
7. 计算拱形支撑的数量和间距：根据立柱的长度和脚手架的设计要求，计算出拱形支撑的数量和间距。
本例中，假设每个立柱需要2个拱形支撑，拱形支撑的间距为每3000mm.8. 计算立柱膨胀节的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出立柱膨胀节的数量和间距。
扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版
文件编号：GD/FS-3080（安全管理范本系列）扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版In Order To Simplify The Management Process And Improve The Management Efficiency, It Is Necessary To Make Effective Use Of Production Resources And Carry Out Production Activities.编辑：_________________单位：_________________日期：_________________扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版提示语：本安全管理文件适合使用于平时合理组织的生产过程中，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到实现简化管理过程，提高管理效率，实现预期的生产目标。
，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。
根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。
笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。
一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。
W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm³f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm²（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l₀=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a₁=300mm，a₂=100mm。
扣件式双排钢管脚手架设计计算范例
０．９］２
＝１．５５ｋＮ
按 ＪＧＪ１３０－２００１ 中 ５．１．８ 要求，挠
度不应超过 ｌ／１５０＝１８００／１５０＝１２ｍｍ 或
１０ｍｍ。此处指不应超过 １０ｍｍ。
ν＝
１．１４６Ｆ ｌ ３ ｋａ
１００ＥＩ
＝
１．１４６ × １．５５ × １０３ × １８００３ １００ × ２．０６ ×１０５ × １２．１９ ×１０４
度不应超过 ｌ／１５０＝９００／１５０＝６ｍｍ 或
１０ｍｍ。此处指不应超过 ６ｍｍ。
５ｑ ｌ ４
ν＝
ｋｂ
３８４ＥＩ
＝
５ × ２．１１５ × ９００４
３８４ × ２．０６ ×１０５ × １２．１９ ×１０４
＝０．７２ｍｍ ＜ ６ｍｍ
满足要求。
６．３ 纵向水平杆强度计算
ａ 取 ０．２５ｍ，双排架纵向水平杆按 １
５ ． 目标和验收标准
按《建筑施工安全检查标准》 （ＪＧＪ５９－９９）表 ３．０．４－１ 中 ３．０．１ 脚手架 项目达到满分 １ ０ 分，即按该标准表 ３．０．４－１ 中各检查项目全部符合要求， 合计得分达到 ８０ 分以上。
检查和验收应符合《建筑施工扣 件式钢管脚手架》（ＪＧＪ１３０－２００１，２００２ 年版）８．１、８．２ 要求。
施 工 技 术
Cities and Towns Construction in Guangxi
［文章编号］１６７２－７０４５（２００６）０５－００４６－０４
扣件式双排钢管 脚手架设计计算范例
霍 强 １ 梁 崎 ２
摘 要：通过工程实例，介绍扣件 式双排钢管脚手架的设计计算过程， 总结经验，以便从源头上对工程施工 的安全隐患加以控制。
１ ． 工程概况
扣件式钢管脚手架设计实例解析参考文本
扣件式钢管脚手架设计实例解析参考文本In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of EachLink To Achieve Risk Control And Planning某某管理中心XX年XX月扣件式钢管脚手架设计实例解析参考文本使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。
1.前言根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定：提出逐步淘汰毛竹脚手架，积极推广扣件式钢管脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作了规定。
笔者将以该规范为依据，结合工程实例，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算和使用过程中应注意的有关事项，作一解析。
2.工程实例概况黄岩东河嘉苑商住楼1～3#楼，建筑面积为15000m²，（三幢楼地下室全部连通，地下室呈L形），最高建筑物3#楼檐口高度为19.8m，1#楼.2#楼北侧脚手架和3#楼南侧脚手架搭设在地下室顶板上。
3.脚手架设计3.1计算参数的确定（1）架体尺寸。
立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1800mm。
搭设高度21.3m（取3#楼为计算对象），立杆底部垫设槽钢。
（2）架体构件。
见表（3）围档材料。
采用2000目安全网，全高封闭，挡风系数0.6，自重标准值5N/m²。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例汇总
型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例一、前言随着我国经济的不断发展，人民生活水平的不断提高，高层建筑的发展非常迅猛。
悬挑扣件式钢管脚手架由于具有使用范围广，不受现场和楼高的限制，同时可以节省大量的周转材料，还可以缩短工程的施工工期，在高层建筑中我们应该大力的推广和应用。
在这里，介绍一种容易掌握和操作的型钢悬挑扣件式钢管脚手架的设计实例，供大家参考。
二、工程概况鸿泰大厦项目位于淄博市松龄路，建筑面积28654m2，地下一层，地上十二层，裙房四层，结构形式为框架——剪力墙结构，一层层高4.5米，2至11层层高3.4米，12层层高4.8米，女儿墙高度1.2米，建筑总高度48.05米。
三、脚手架工程设计及搭设参数本工程五层以下采用全封闭双排外落地脚手架，六层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在六层楼面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。
脚手架钢管选用φ48×3.5；外挑工字钢采用I18，长度约为3.0米；固定工字钢在楼面上用1φ12和1φ16的圆钢，距外墙边0.2米设置1φ12的钢筋套环，距外墙边1.3米设置1φ16的钢筋套环。
立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.35米，外立杆距外墙面为1.4米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。
脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用拉撑结合的方式（拉筋用1φ10的钢筋，顶撑用φ48×3.5 钢管），或者采用φ48×3.5 钢管固定在内立杆上。
悬挑架高7×3.4米=23.8米,加上突出屋面部分4.8米及高出屋面1.5米，总计：23.8+4.8+1.5＝30.1米,故按30.1米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。
四、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计4.1 悬挑架荷载的取值与组合4.1.1 计算基数：计算高度H=30.1m，步距h=1.5m，立杆纵距l a=1.8m，立杆横距l b=1.05m，外立杆至墙距l d=1.40m，内立杆至墙距l=0.35m，内立杆至墙距 l c=0.35m。
扣件式钢管脚手架设计实例解析(新编版)
( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改扣件式钢管脚手架设计实例解析(新编版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes扣件式钢管脚手架设计实例解析(新编版)1.前言根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定：提出逐步淘汰毛竹脚手架，积极推广扣件式钢管脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作了规定。
笔者将以该规范为依据，结合工程实例，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算和使用过程中应注意的有关事项，作一解析。
2.工程实例概况黄岩东河嘉苑商住楼1～3#楼，建筑面积为15000m2，（三幢楼地下室全部连通，地下室呈L形），最高建筑物3#楼檐口高度为19.8m，1#楼.2#楼北侧脚手架和3#楼南侧脚手架搭设在地下室顶板上。
3.脚手架设计3.1计算参数的确定（1）架体尺寸。
立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1800mm。
搭设高度21.3m（取3#楼为计算对象），立杆底部垫设槽钢。
（2）架体构件。
见表（3）围档材料。
采用2000目安全网，全高封闭，挡风系数0.6，自重标准值5N/m2。
（4）脚手板。
采用竹篾板，层层满铺，其自重标准值0.35kN/m2。
（5）施工活载。
主体结构均布活荷载标准值3kN/m2。
（6）基本风压。
台州地区基本风压为ω0=0.55kN/m2，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。
3.2横向、纵向水平杆计算3.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为施工荷载标准值产生的弯矩。
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安全管理编号：YTO-FS-PD939扣件式钢管脚手架设计实例解析通用版In The Production, The Safety And Health Of Workers, The Production And Labor Process And The Various Measures T aken And All Activities Engaged In The Management, So That The Normal Production Activities.标准/ 权威/ 规范/ 实用Authoritative And Practical Standards扣件式钢管脚手架设计实例解析通用版使用提示：本安全管理文件可用于在生产中，对保障劳动者的安全健康和生产、劳动过程的正常进行而采取的各种措施和从事的一切活动实施管理，包含对生产、财物、环境的保护，最终使生产活动正常进行。
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1.前言根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定：提出逐步淘汰毛竹脚手架，积极推广扣件式钢管脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作了规定。
笔者将以该规范为依据，结合工程实例，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算和使用过程中应注意的有关事项，作一解析。
2.工程实例概况黄岩东河嘉苑商住楼1～3#楼，建筑面积为15000m²，（三幢楼地下室全部连通，地下室呈L形），最高建筑物3#楼檐口高度为19.8m，1#楼.2#楼北侧脚手架和3#楼南侧脚手架搭设在地下室顶板上。
3.脚手架设计3.1计算参数的确定（1）架体尺寸。
立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1800mm。
搭设高度21.3m（取3#楼为计算对象），立杆底部垫设槽钢。
（2）架体构件。
见表（3）围档材料。
采用2000目安全网，全高封闭，挡风系数0.6，自重标准值5N/m²。
（4）脚手板。
采用竹篾板，层层满铺，其自重标准值0.35kN/m²。
（5）施工活载。
主体结构均布活荷载标准值3kN/m ²。
（6）基本风压。
台州地区基本风压为ω₀=0.55kN/m ²，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。
3.2横向、纵向水平杆计算3.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f 式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为施工荷载标准值产生的弯矩。
W－载面模量。
f－钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm²（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a=300mm ，a₁=100mm。
①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板片重标准值0.35kN/m²和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）740)this.width=740" border=undefined>图1 结构自重计算简图gk=0.136+0.35×1.2+0.14=0.696kN/mMA=1/2gka²=1/2×696×0.3²=31.32N?mMB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.1²=3.48N?mMA-MB=31.32-3.48=27.84N?mMGK=gk/2lb/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-(27.84/696×0.8)²-31.32=11.32Nm②施工均布活荷载标准值Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m740)this.width=740" border=undefined>图2 施工荷载计算简图MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?mM=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?mσ=M/W=265.57×103/5.08×103=52.28N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆满足安全要求。
（2）纵向水平杆的抗弯强度按图3三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1500mm。
F为纵向水平跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，作用在支座上的F力在弯矩计算时可以不用考虑。
740)this.width=740" border=undefined>①考虑静载情况P=gk(lb+a-a1)/2lb=696×(0.8+0.3+0.1)×(0.8+0.3-0.1)/(2×0.8)=522N 图4静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
740)this.width=740" border=undefined>图4静载状况下计算简图M1=0.175Pla MB=Mc=-0.15P/a②考虑活荷载情况Q=1/2qklb=1/2×2250×0.8=900N按图5、6两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。
740)this.width=740" border=undefined>图5 活载最不利状况计算简图740)this.width=740" border=undefined>图6 活载最不利状况计算简图M1=0.213Qla按图7、8两种活荷载最不利位置考虑支座最大弯矩。
740)this.width=740" border=undefined>图7 活载最不利状况计算支座弯矩740)this.width=740" border=undefined>图8 活载最不利状况计算支座弯矩MB=MC=-0.175Qla根据以上情况分析，可知图4与图5（或图6）这种静载与活载最不利组合时M1跨中弯矩最大。
MGK=0.175P/a=0.175×522×1.5=137.03N?mMQK=0.2130.213Q/a=0.213×900×1.5=287.55N?mM=1.2MGK+1.4MQK=1.2×137.03+1.4×287.55＝567.01N?mσ=M/W=567.01×1000/5.08×1000=111.6N/mm2＜f=205N/mm2，纵向水平杆抗弯符合要求。
3.2.2纵向、横向水平杆的挠度按下式计算υ≤[υ] [υ]为容许挠度，按规范要求取1/150（1）横向水平杆的挠度①考虑静载情况（图1）K1=4MA/qkl 2 b=4×31.32/696×0.82=0.28K2=4MB/qkl 2 b=4×3.48/696×0.82=0.03查《建筑结构静力计算手册》中梁在均布荷载作用下的最大挠度表，用K1、K2值采用插入法求得系数υ1=0.1972×qkl4 a/24EIE为钢材的弹性模量，E=2.06×105N/mm2I——φ48×3.5mm钢管的惯性矩。
I=12.19cm4②考虑活载情况（图2）υ2=5qkl 4 b /384EI两种情况叠加，得υ=υ1+υ2=0.1972×gkl 4 b /24EI+5gkl 4 b/38EI=0.197×696×10-3×8004/24×2.06×105×12.9×104+5×2250×8004/384×2.06×105×12.19×104=0.57mm＜lb/150=180/150=5.33mm所以横向水平杆的挠度满足要求。
（2）纵向水平杆的挠度①考虑静载情况（图4）υ1=1.146×Pl 2 a/100EI②考虑活载情况（图3）υ2=1.615×Ql 2 a/100EI两种情况加，得υ=υ1+υ2=1.146×Pl 3 b/100EI+1.615×Ql 3 a/100EI=l 3 b(1.146P+1.615Q)/100EI=15003×(1.146×522+1.615×900)/100×2.06×105×12.19×104=2.76mm＜la/150=1500/150=10mm所以纵向水平杆的挠度满足要求。
3.2.3纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定R≤Rc式中R为纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值，Rc为扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8.00kN 纵向水平杆与立杆连接时扣件受到的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆载F和M1在扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和。
F=1.2P+1.4Q=1.2×522+1.4×900=1886.4N＜8kN V=1.2+0.65P+1.4×0.575Q=1.2×0.65×522+1.2×0.575×900=1131.66NR=F+V=1886.4+1131.66=3018.06N＜8kN所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
3.3立杆的稳定计算立杆的稳定计算按下列公式计算N/фA+Mw/W≤f，式中N为计算立杆段的轴向力设计值，ф为轴向受压构件的稳定系数。
A为一立杆的截面面积，Mw为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，W为截面模量，钢材的抗压强度设计值f=205N/mm2。
3.3.1 风荷载标准值wk=0.7μzμaw0=0.7×1.31×0.1157×0.55=0.058kN/m23.3.2计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩Mk=0.85×1.4wklah2/10＝0.85×1.4×0.058×1000×1.5×1.82/10=33.55Nm3.3.3轴向受压构件的稳定系数轴向受压构件的稳定系数ф，根据立杆长细比λ规范用表取值，当λ＞250时，按7320/λ2计算。