钢混组合梁设计计算要点 吴冲
公路钢结构桥梁设计规范-JTGD64-20151-4总则、材料、结构计算资料
《公路钢结构桥梁设计规范》目录
11 钢-混凝土组合梁 73
➢11.1 一般规定 73
➢11.2 承载能力极限状态计算 74
➢11.3 正常使用极限状态计算 75
➢11.4 连接件设计
76
➢11.5构造
78
12 钢塔 80
➢12.1 一般规定 80
➢12.2 构造要求 80
13 缆索系统
82
➢13.1 一般规定 82
参与审查人员： ➢万珊珊、徐君兰、王福敏、李怀峰、韩大章、代希华、廖建宏 、李军平、沈永林、杨耀铨、张子华、王志英、田克平、包琦 玮、姚翔、郭晓东、黎立新
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
Tongji University, Wu Chong 同济大学 吴冲
3
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本次修订的主要内容
调整了规范适用范围； ➢主体工程采用钢材的钢结构桥梁，如钢板梁桥、钢箱梁桥、钢 桁梁桥等， ➢采用钢材的桥梁结构或构件，如斜拉索、钢塔、钢桥墩等。
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《公路钢结构桥梁设计规范》目录 附录A轴心受压构件整体稳定折减系数 92 附录B受压加劲板的弹性屈曲系数 98 附录C疲劳细节 101 附录D 损伤等效系数计算方法 116 附录E节点板撕裂强度、剪应力和法向应力验算 119 附录F 组合梁翼缘有效宽度计算 121
➢9.1 一般规定 61
➢9.2 杆件 61
➢9.3 节点板 62
➢9.4 联结系 64
10 钢管结构
65
➢10.1 一般规定 65
➢10.2 构要求 67
➢10.3计算规定 70
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
钢混组合梁桥的设计要点和方法
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７ — ０ ２ — ０ ６ 作者 简介 ： 孙涛（ １ ９ ８ ３ 一） ， 男， 新 疆阿 勒泰 人 ， 工程 师 ， 从事 路 桥设计 工作 。
弹 性 理 论认 为 在 承 载 能 力 极 限状 态 下 ，钢 混 组 合 梁 是 完全 协 同工 作 的 ，结 构 的破 坏 是 以边 缘
应力水 平超过材料 的允许应力 为标准计算 的 ， 因 此 弹性 理 论计 算 承 载 能力 时 ， 有 如 下假 定 ： （ １ ） 截 面 的 变形 完 全遵 循 平 截 面假 定 ； （ ２ ） 钢材 和混凝土 为理想 的弹性 体 ， 直 到梁 体
中图分 类号 ：Ｕ ４ ４ ８ ． ２ １ ＊ ６ 文献标 志 码 ：Ａ 文章编 号 ：１ ０ ０ ９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ７） ０ ４ — ０ ０ ６ ７ — ０ ３
０ 引 言
混凝 土和钢材 是现代 工程建设 的主要材料 ， 随 着 现 代 土 木 工程 向 可持 续 化 和 经 济 化 的方 向发
２ ０ １ ７ 年 ４月第 ４期
ＤＯ Ｉ ： １ ０ ． １ ６ ７ ９ ９ ￣ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． ｃ ｓ ｄ ｑ ｙ ｔ ｈ ． ２ ０ １ ７ ． ０ ４ ． ０ ２ ０
城 市道 桥 与 防 洪
桥梁结构 ６ ７
钢 混组合 梁桥 的设 计要 点和 方法
孙 涛
（ 中咨 华科 交通建 设技 术有 限公 司 ， 北 京市 １ ０ ０ １ ９ ５）
的破 坏 ；
（ ３ ） 钢与混凝 土之 间连接是 安全可靠 的 ， 可能 有 微小 的滑 移 ， 但 是可 忽 略 ； （ ４ ） 不考 虑混凝 土开裂 对结 构承载 能力 的影 响。 根据钢混组合结构 的计算理论 ，如果钢混 构 件 的连 接 在 承 载 能力 状 态 下 不 发 生 滑移 ，截 面 内 构 件 连 接 完好 ，则 可 以按 照 刚度 分 配原 理 计 算 钢 梁 承 受 的弯矩 、轴 力 和混 凝 土 桥 面板 承受 的 弯 矩 和 轴力 ， 结构 内力 的分 配 原 理见 图 １ 。 根 据 图 １可 知 ， 在截面 弯矩作用 下 ， 根 据 弹 性 理 论 分 配 的钢 和 混 凝 土 的 弯 矩 和 轴 力 分
公路钢结构桥梁设计规范
《公路钢结构桥梁设计规范》吴冲同济大学桥梁工程系Tel.021－65983116-2605cwu@交通部行业标准同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong12013-7-12大连1公路钢结构桥梁极限状态)承载能力极限状态¾包括构件和连接的强度破坏、结构、构件丧失稳定及结构倾覆¾按承载能力极限状态设计要求计算作用设计值效应的基本组合，组合表达式中的作用采用标准值，并乘以作用分项系数¾各种作用的分项按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定取用)正常使用极限状态¾包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏¾按正常使用极限状态,采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值)疲劳极限状态¾按疲劳设计荷载计算¾无限寿命设计：应力幅小于S -N 曲线的截止应力幅¾有限寿命设计：基于S -N 曲线和应力幅的线性累计损伤准则同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 22013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材牌号¾《碳素结构钢》GB/T 700 ：Q235钢¾《低合金高强度结构钢》GB/T 1591：Q345、Q390和Q420钢)钢材等级¾当桥梁的工作温度t 处于0℃≥t ＞-20℃时Q235和Q345：C 级，冲击韧性应满足试验温度0℃的要求Q390和Q420 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求；¾当桥梁工作温度处于t ≤-20℃时候，Q235和Q345 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求 Q390和Q420 ：E 级，冲击韧性应满足试验温度-40℃的要求。
同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong32013-7-12大连2 材料及设计指标)冲击韧性27-40E34-20D 340CQ42027-40E 34-20D 340CQ39027-40E 34-20D 340CQ34527-20D 270C Q235冲击韧性（J ）试验温度（℃）质量等级钢材牌号同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 42013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材设计指标：f d =f y /1.25425165285>50～100450175305>35～50480185320>16～35500195335≤16Q420钢395150265>50～100420160280>35～50440170295>16～35465180310≤16Q390钢330125220>50～100350135235>35～50390150260>16～35410160275≤16Q345钢24590165>60～10025595170>40～60270100180>16～40275105185≤16Q235钢f cd f vd f d 厚度(mm)牌号端面承压（刨平顶紧）抗剪抗拉、抗压和抗弯钢材同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 52013-7-12大连3 结构变形与刚度)采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值不应超过下表规定表4.2.1 竖向挠度限值l / 300悬索桥加劲梁l / 400斜拉桥主梁l / 300梁的悬臂端部l / 500简支或连续板梁l / 500简支或连续桁架限值桥梁结构形式注：表中l 为计算跨径，l 1为悬臂长度。
钢混组合梁设计计算要点吴冲
2
−1 ,
(α ≤ α0 ) (α > α0 )
α=0 4 1+ nγ l δl = As,l bt
横向加劲肋要求
γt
≥
1
+
nγ
* l
4(at b)3
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5.1.6 受压加劲板设计
标准组合：永久作用标准值效应与可变作用
标准值效应相组合
m
n
∑ ∑ = Skd
SGik + SQjk
=i 1=j 1
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1.0 3 公路钢结构桥梁极限状态
验算内容 承载能力极限状态 截面极限强度：基本组合 构件整体稳定：基本组合 板件局部稳定： ►构造控制 ►考虑局部稳定的有效截面折减系数 倾覆稳定： 疲劳：疲劳荷载模型（疲劳车） 正常使用极限状态 挠度：短期效应组合（标准组合），汽车荷载不计冲击系数 构件容许最大长细比 （组合梁）混凝土结构抗裂：短期效应组合，汽车荷载不计 冲击系数
6
11.1 一般规定
预制安装：上海长江大桥:105m组合梁
钢梁制作
浇筑砼桥面板
7 公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
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浙江省台州市椒江二桥
半封闭钢箱组合梁桥梁顶板宽39.6m（含风嘴42.5m），处高度 3.5m（不含铺装）。腹板横向间距为8.46m和15.0m，横隔板纵向 间距4.5m
浅谈钢混结合段实用构造及计算方法
浅谈钢混结合段实用构造及计算方法摘要：以开原市大清河大桥主拱钢混结合段为例，分析钢混结合段的实用构造及计算方法，综合运用空间分析和平面计算相结合的方法，准确高效地进行结构受力变化分析，保证结构受力安全合理。
关键词：主拱钢混结合1、情况简介大清河大桥主桥采用梁拱组合结构，主梁为70+120+90+50=330m的变截面预应力混凝土连续梁，主跨钢拱在120m+90m的主跨范围内设置，钢拱外倾为展翅形。
梁拱组合部分桥型布置图如下图。
图1梁拱组合部分桥型布置图2、设计与计算2.1、要点本桥由于跨径大，且为不对称跨径，所以主桥主跨采用梁拱组合共同受力结构。
由于主跨钢拱为异形拱，本桥受力难点之一为拱梁相接位置钢混结合段的受力分析。
由于主跨钢拱异形外倾，所以受弯剪扭作用效应均很大，故本次设计对该部位进行了细致的分析。
S0位置钢混段预应力布置图2.2、钢混结合段内力表使用《MIDAS》软件建立整体空间模型，计算分析并得出钢混结合段位置的内力结果，为后续的计算分析提供设计依据，具体计算结果见下表。
钢混结合段内力表2.3、平面分析计算通过excel编制的计算表格，对钢混结合面钢结构部分和混凝土部分分别进行计算分析。
钢截面验算：混凝土截面验算：2.3、空间分析计算采用Midas Civil 2010 ( V7.8.0 Release No.1) 对所计算部位进行建模分析。
结构计算模型图钢结构应力结果来看，最大峰值应力为117Mpa，整个结构多数应力均低于100Mpa，S0钢混段钢结构受力良好。
混凝土结构结果来看，最大峰值拉应力为3.67Mpa，但是以上应力只在很小的区域出现，且扩散较快；最大峰值压应力为23.19Mpa，且扩展较快，整个混凝土结构普遍应力在2Mpa~20Mpa之间，满足规范要求。
4、结语该桥的钢混结合段受力复杂，同时受到弯、剪、扭共同作用，且轴力很小，属于大偏心受弯构件。
因此我们采用了空间分析和平面分析相结合的计算分析方式，充分利用了空间分析和平面分析各自的优点，为类似结构的计算分析提供了一定参考。
钢与砼组合梁计算
钢与砼组合梁计算钢与混凝土组合梁是一种常用于建筑和桥梁结构中的梁。
它由一块钢板和一块混凝土板组成，这种结构使得梁具有更好的承载能力和抗弯刚度。
以下是钢与混凝土组合梁计算的一般步骤。
1.确定梁的截面形状和尺寸。
根据设计要求和荷载条件，选择合适的梁截面形状，如矩形、T型或箱形梁，并确定梁的净高、有效宽度和厚度。
2.计算混凝土梁的自重。
根据混凝土的密度和梁的净高、有效宽度、厚度来计算混凝土的自重，并与设计荷载进行比较。
3.计算混凝土梁的弯矩承载力。
根据混凝土的弯矩-曲率曲线和挠度极限的要求，计算混凝土组合梁的弯矩承载力，并进行比较。
4.计算钢梁的弯矩承载力。
根据钢材的强度和弯矩-曲率曲线，计算钢梁的弯矩承载力，并进行比较。
5.计算混凝土梁与钢梁的相对刚度。
根据不同材料的弹性模量和惯性矩，计算混凝土梁与钢梁的相对刚度，并进行比较。
6.判断梁的工作状态。
根据设计荷载和比较结果，判断梁在不同工作状态下的安全性和可靠性。
上述步骤仅为一般计算步骤，具体计算过程可能会因设计要求和荷载条件的不同而有所变化。
同时，在计算过程中还需要考虑其他因素，如梁的支座条件、横向荷载效应、动力荷载、温度变形等。
需要注意的是，钢与混凝土组合梁的计算是一个较为复杂的工程问题，需要专业的知识和经验。
因此，在进行钢混凝土组合梁计算时，需要遵循相关的设计规范和标准，并交由专业人士进行计算和审查。
总结起来，钢与混凝土组合梁的计算过程涉及到多个步骤，其中包括梁的截面形状和尺寸的确定、混凝土梁和钢梁的弯矩承载力的计算、相对刚度的比较以及梁的工作状态的判断。
这些步骤需要考虑到设计要求和荷载条件的不同，并且需要遵循相关的设计规范和标准进行计算。
在进行钢与混凝土组合梁计算时，应该委托专业人士进行计算和审查，以确保梁的安全性和可靠性。
公路钢结构桥梁设计计算要点-吴冲
整体失稳：桥梁主要承重结构失稳，结构整体丧失承载能力
2015-11-6 苏州
Tongji University, 稳定
钢结构稳定
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《公路钢结构桥梁设计规范》修订概要 主 编： 张喜刚 主要参编人员： 裴岷山、赵君黎、吴 冲、强士中、雷俊卿、聂建国、王春 生、陈惟珍、程 刚、张 克、黄李骥、冯 苠、冯良平、 刘玉擎、姚波、刘晓娣、钱叶祥、胡广瑞 参与审查人员： 万珊珊、徐君兰、王福敏、李怀峰、韩大章、代希华、廖建宏 、李军平、沈永林、杨耀铨、张子华、王志英、田克平、包琦 玮、姚翔、郭晓东、黎立新
2015桥梁钢结构学术会议
公路钢结构桥梁 设计计算要点
吴 冲 同济大学桥梁工程系
Tel.021－65981817 cwu@
《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015)公告
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公路钢结构桥梁设计规范
《公路钢结构桥梁设计规范》吴冲同济大学桥梁工程系Tel.021－65983116-2605cwu@交通部行业标准同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong12013-7-12大连1公路钢结构桥梁极限状态)承载能力极限状态¾包括构件和连接的强度破坏、结构、构件丧失稳定及结构倾覆¾按承载能力极限状态设计要求计算作用设计值效应的基本组合，组合表达式中的作用采用标准值，并乘以作用分项系数¾各种作用的分项按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定取用)正常使用极限状态¾包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏¾按正常使用极限状态,采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值)疲劳极限状态¾按疲劳设计荷载计算¾无限寿命设计：应力幅小于S -N 曲线的截止应力幅¾有限寿命设计：基于S -N 曲线和应力幅的线性累计损伤准则同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 22013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材牌号¾《碳素结构钢》GB/T 700 ：Q235钢¾《低合金高强度结构钢》GB/T 1591：Q345、Q390和Q420钢)钢材等级¾当桥梁的工作温度t 处于0℃≥t ＞-20℃时Q235和Q345：C 级，冲击韧性应满足试验温度0℃的要求Q390和Q420 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求；¾当桥梁工作温度处于t ≤-20℃时候，Q235和Q345 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求 Q390和Q420 ：E 级，冲击韧性应满足试验温度-40℃的要求。
同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong32013-7-12大连2 材料及设计指标)冲击韧性27-40E34-20D 340CQ42027-40E 34-20D 340CQ39027-40E 34-20D 340CQ34527-20D 270C Q235冲击韧性（J ）试验温度（℃）质量等级钢材牌号同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 42013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材设计指标：f d =f y /1.25425165285>50～100450175305>35～50480185320>16～35500195335≤16Q420钢395150265>50～100420160280>35～50440170295>16～35465180310≤16Q390钢330125220>50～100350135235>35～50390150260>16～35410160275≤16Q345钢24590165>60～10025595170>40～60270100180>16～40275105185≤16Q235钢f cd f vd f d 厚度(mm)牌号端面承压（刨平顶紧）抗剪抗拉、抗压和抗弯钢材同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 52013-7-12大连3 结构变形与刚度)采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值不应超过下表规定表4.2.1 竖向挠度限值l / 300悬索桥加劲梁l / 400斜拉桥主梁l / 300梁的悬臂端部l / 500简支或连续板梁l / 500简支或连续桁架限值桥梁结构形式注：表中l 为计算跨径，l 1为悬臂长度。
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11.1 一般规定
预制安装：上海长江大桥:105m组合梁
钢梁制作
浇筑砼桥面板
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浙江省台州市椒江二桥
半封闭钢箱组合梁桥梁顶板宽39.6m（含风嘴42.5m），处高度 3.5m（不含铺装）。腹板横向间距为8.46m和15.0m，横隔板纵向 间距4.5m
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5.1.6 受压加劲板设计
刚性加劲肋：加劲肋刚度大 失稳模态
加劲肋之间的母板发生以纵、横 加劲肋为波节的屈曲
加劲肋之间的母板发生局部失稳
纵向加劲肋要求
γl
≥
γ
* l
As,l
≥
bt 10n
= γ l*
= γ l*
( ) 1
n
4n
2
(1
+
nδ
l
)α
2
−
α2 +1
2
,
{ } 1
n
2n2 (1+ nδl ) −1
2
−1 ,
(α ≤ α0 ) (α > α0 )
α=0 4 1+ nγ l δl = As,l bt
横向加劲肋要求
γt
≥
1
+
nγ
* l
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受弯杆件和拉弯杆件、压弯杆件的受压翼缘 强度考虑孔洞的影响，稳定不考虑孔洞的影响 考虑剪力滞影响 考虑板件局部稳定的影响
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5.1.5 受压板件的加劲肋 闭口加劲肋稳定
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5.1.5受压板件的加劲肋 开口加劲肋稳定
防止局部失稳构造要求
λp
= f y b
σ cr t
fy E
12(1−υ 2 ) π 2k
≤1
b t
≤
23.5
345 = 23.5ε k
f y ε = 345
fy
短期组合：永久作用标准值效应与可变作用
频遇值效应相组合
作用短期效应组合设计值：Ssd
m
n
∑ ∑ = Ssd
SGik + φ1 j SQjk
=i 1=j 1
长期组合：永久作用标准值效应与可 变作用准永久值效应相组合
作用长期效应组合设计值：Sld
m
n
∑ ∑ Sld = SGik + φ2 j SQjk
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1.0 3公路钢结构桥梁极限状态：承载能力极限状态作用效应组合
基本组合: 永久作用设计值效应与可变作用设计值效应相组合
承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值：Sud
1
7.1 一般规定
钢梁截面形式 工形 跨径≤40m
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11.1 一般规定 钢梁截面形式
开口箱梁(槽形梁)
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1 总则
1.01 钢桥设计基本原则 安全性 确保桥梁结构的强度、刚度、稳定、疲劳等要求 耐久（养护性） 防腐、有检修通道、可以再涂装、便于维修与更换 适用（功能性） 根据功能和交通量荷载合理确定桥梁纵断面、平面、横断面 交通组织设计确保交通安全 环保 不采用对环境、人体等有害的涂装、施工工艺等 经济性 选择合理的结构形式，施工方法，使得造价最低 美观性 桥梁与环境相适应，桥梁结构比例协调，景观亮化 施工性 有足够的制作空间、便于自动化施工、便于运输和安装
表9-1 加载边简支时单向均匀受压板的翘曲稳定系数
非加载边 一边简支 一边固定 两边简支 一边固定
支承条件 一边自由 一边自由
一边简支
翘曲稳定系数k 0.425
1.28
4.00
5.42
理论宽厚比限值 15.2ε
26.3ε
46.5ε
54.1ε
设计值
12ε
12ε
30ε，40ε
40ε
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∑ ∑ γ 0Sud
= γ 0
m
γ Gi SGik
i =1
+ γ S Q1 Q1k
+ φc
n
γ Qj SQjk
j=2
γ0：结构重要性系数，1.1, 1. 0, 0.9 γGi , SGik ：第i个永久作用效应的分项系数 和标准值； γGi =1.2 (1.0) γQ1 , SQ1k ：汽车荷载效应（含冲击力、离心力）的分项系数和标准值；γQ1 =1.4 γQj , SQjk ：除汽车荷载外的其它可变作用效应的分项系数 和标准值；
i =1
j =1
SGik ：第i个永久作用效应的标准值； SQjk ：第j个可变作用效应的标准值 φ1j：第j个可变作用频遇值系数
汽车（不计冲击）：φ1j =1.0 (通规0.7) 人群： φ1j =1.0 风： φ1j =0.75 温度梯度： φ1j =0.8 其它作用： φ1j =1.0
风荷载: γQj =1.1; 其它： γQj =1.4 φc ：除汽车荷载效应外的其它可变作用效应的组合系数 永久＋汽车＋人群（或其它一种可变作用）： φc =0.8 永久＋汽车＋其它两种可变作用： φc =0.7 永久＋汽车＋其它三种可变作用： φc =0.6 永久＋汽车＋其它四种或四种以上可变作用： φc =0.5
正常使用极限状态 包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性 的局部损坏； 采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0） 的计算挠度值
疲劳极限状态 按疲劳设计荷载计算 无限寿命设计：应力幅小于S-N曲线的截止应力幅 有限寿命设计：基于S-N曲线和应力幅的线性累计损伤准则
●钢筋连接件
●型钢连接件
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11.1 一般规定
连接件的形式（2） ●圆柱头焊钉 连接件
●开孔钢板连 接件
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标准值效应相组合
m
n
∑ ∑ = Skd
SGik + SQjk
=i 1=j 1
公路钢结构桥梁设计规范 JTGD64-2015
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1.0 3 公路钢结构桥梁极限状态
验算内容 承载能力极限状态 截面极限强度：基本组合 构件整体稳定：基本组合 板件局部稳定： ►构造控制 ►考虑局部稳定的有效截面折减系数 倾覆稳定： 疲劳：疲劳荷载模型（疲劳车） 正常使用极限状态 挠度：短期效应组合（标准组合），汽车荷载不计冲击系数 构件容许最大长细比 （组合梁）混凝土结构抗裂：短期效应组合，汽车荷载不计 冲击系数
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5.1.10 构件有效截面
轴心受拉杆件 考虑孔洞的影响，有效截面 按净截面计算。
轴心受压杆件 考虑板件局部稳定的影响 强度考虑孔洞的影响，稳定 不考虑孔洞的影响
受弯杆件和拉弯杆件、压弯杆件的受拉翼缘 考虑剪力滞影响 考虑孔洞的影响
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11.1 一般规定 钢梁截面形式
钢箱梁
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11.1 一般规定
混凝土桥面板施工 钢桥临时支撑 无支撑：仅承担二期恒载与活载 有支撑：共同承担恒载与活载 施工顺序 先正弯矩区后负弯矩区 施工方法 现浇 ►施工方便 ►收缩徐变较大 预制安装+湿接缝 ►预制板与钢梁有间隙 ►收缩徐变较小
2016钢混组合桥梁研讨会 ——《公路钢结构桥梁设计规范》
钢-混凝土组合梁 设计计算要点
吴冲 同济大学桥梁工程系
cwu@
1 前言 组合结构桥梁主要构件
钢结构 砼桥面板 剪力连接件
钢梁截面
组合截面
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1.0 3 公路钢结构桥梁极限状态
承载能力极限状态 包括构件和连接的强度破坏、结构、构件丧失稳定及结构倾覆 按承载能力极限状态设计要求计算作用设计值效应的基本组合， 组合表达式中的作用采用标准值，并乘以作用分项系数 各种作用的分项按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60） 的规定取用