湿硫化氢应力腐蚀开裂机理
硫化氢腐蚀的机理及影响因素.
硫化氢腐蚀的机理及影响因素作者：安全管理网来源：安全管理网1. H2S腐蚀机理自20世纪50年代以来，含有H2S气体的油气田中，钢在H2S介质中的腐蚀破坏现象即被看成开发过程中的重大安全隐患，各国学者为此进行了大量的研究工作。
虽然现已普遍承认H2S不仅对钢材具有很强的腐蚀性，而且H2S本身还是一种很强的渗氢介质，H2S腐蚀破裂是由氢引起的；但是，关于H2S促进渗氢过程的机制，氢在钢中存在的状态、运行过程以及氢脆本质等至今看法仍不统一。
关于这方面的文献资料虽然不少，但以假说推论占多，而真正的试验依据却仍显不足。
因此，在开发含H2S酸性油气田过程中，为了防止H2S腐蚀，了解H2S腐蚀的基本机理是非常必要的。
(1) 硫化氢电化学腐蚀过程硫化氢(H2S)的相对分子质量为34.08，密度为1.539kg/m3。
硫化氢在水中的溶解度随着温度升高而降低。
在760mmHg，30℃时，硫化氢在水中的饱和浓度大约3580mg/L。
1在油气工业中，含H2S溶液中钢材的各种腐蚀(包括硫化氢腐蚀、应力腐蚀开裂、氢致开裂)已引起了足够重视，并展开了众多的研究。
其中包括Armstrong和Henderson对电极反应分两步进行的理论描述；Keddamt等提出的H2S04中铁溶解的反应模型；Bai和Conway对一种产物到另一种产物进行的还原反应机理进行了系统的研究。
研究表明，阳极反应是铁作为离子铁进入溶液的，而阴极反应，特别是无氧环境中的阴极反应是源于H2S中的H+的还原反应。
总的腐蚀速率随着pH的降低而增加，这归于金属表面硫化铁活性的不同而产生。
Sardisco，Wright和Greco研究了30℃时H2S-C02-H20系统中碳钢的腐蚀，结果表明，在H2S分压低于0.1Pa时，金属表面会形成包括FeS2，FeS，Fe1-X S在内的具有保护性的硫化物膜。
然而，当H2S分压介于0.1～4Pa时，会形成以Fe1-X S为主的包括FeS，FeS2在内的非保护性膜。
湿H2S腐蚀机理
高压分离器试制技术总结新疆塔里木油田指挥部的高压气液分离器，选用的是稀土合金钢新材料07Cr2AlMoRE 钢板和09Gr2AlMoRE锻件进行制造的。
目的是克服设备中的湿硫化氢应力腐蚀和均匀腐蚀问题。
分离器设计压力10MPa，设计温度80℃，介质为含有湿硫化氢和氯离子的天然气，原油及水的混合物，主要用于高含硫油井的气——油——水的分离。
该设备采用一级初分器，一级旋流器，两级丝网结构分离气液，一级隔板分离油水、外型结构为Ф1200x50x8030。
属Ⅲ类压力容器，共6台。
1、材料选择研究表明，H2S浓度对应力腐蚀的影响明显，湿H2S引起的开裂不仅有硫化氢应力腐蚀（SSCC），氢诱导（HIC）和应力导向氢致开裂（SOHIC）及氢鼓泡（HB）等，其破坏敏感度随H2S浓度增加而增加，在饱和湿硫化氢中达最大值。
液体介质中硫化氢浓度对低碳钢而言，当溶液中H2S浓度从2PPm增加到150PPm时，腐蚀速度增加较快，但只要小于50PPm，破坏时间较长，H2S浓度增加到1600PPm时，腐蚀速度迅速下降，当高于1600PPm——2420PPm时腐蚀速度基本不变，这表明高浓度硫化氢腐蚀并不比低浓度硫化氢腐蚀严重；但对于低合金高强度钢，即使很低的硫化氢浓度，仍能引起迅速破坏。
因此在湿化氢腐蚀环境中，选择设备的各受压元件材料将十分重要，尤其是当硫化氢中含有水份时，决定腐蚀程度的是硫化氢分压，而不是硫化氢的浓度，目前国内石化行业将0.00035Mpa(绝)作为控制值，当气体介质中硫化氢分压大于或等于这一控制值时，就应从设计、制造或使用诸方面采取措施和选择新材料以尽量避免和减少碳钢设备的硫化氢腐蚀。
从材料化学成份方面来说，钢中影响硫化氢腐蚀的主要化学元素是锰和硫，锰元素在设备焊接过程中，产生马氏体、贝氏体高强度，低韧性的显微金相组织，表现出极高硬度，这对设备抗SSCC极为不利，硫元素则在钢中形成MnS,FeS非金属夹杂物，致使局部显微组织疏松，在湿硫氢环境下诱发HIC或SOHIC。
炼油装置湿硫化氢应力腐蚀分析详解
炼油装置湿硫化氢应力腐蚀分析中国石化茂名分公司吕运容摘要：本文结合部分案例，对炼没装置湿硫化氢应力腐蚀环境进行了分析，指出了炼油装置湿硫化氢应力腐蚀环境的部位，提出了防范措施。
关键词：硫化氢；应力腐蚀近年来，沿海和沿江炼油厂加工进口中东高含硫原油的比例不断增加，设备腐蚀日益加重，设备腐蚀问题已经成为影响装置安全、长周期运行的关键因素之一，炼没装置湿硫化氢应力腐蚀问题时有发生，应引起广大技术人员和防腐工作者的关注。
本文结合部分案例，对炼没装置湿硫化氢应力腐蚀环境进行了分析，提出了防范措施。
一、腐蚀案例1、加氢装置（1）茂名石化一加氢装置汽提塔顶回流罐（容104）器壁97年查出60多个鼓泡。
容器材质为A3F沸腾钢，钢的纯净度不够，钢内夹杂物多，GB150-1998已不允许用沸腾钢制造成压力容器，更不能用于有应力腐蚀开裂敏感性的介质。
（2）茂名石化三加氢装置循环氢压缩机C1101、四加氢装置循环氢压缩机C301气体引压阀阀盖螺纹连接处断裂（见图1），阀杆与阀盖飞出，大量氢气喷出，车间发现并处理及时，未发生恶性事故。
断口为典型脆性断口，判定为湿硫化氢应力腐蚀断裂。
该阀为上海某阀门厂制造，阀体材质为18-8奥氏体不锈钢（含Cr18.2、Ni8.62），硬度HRC56，断裂六角螺母材质为Cr13(含Cr14.8)，硬度HRC70，金相组织为马氏体，对SSCC最敏感，这样高硬度（远高于HB235）与敏感的马氏体组织的螺栓在H2S+H2O的作用下，在应力集中的螺纹尾部产生应力腐蚀断裂。
（3）茂名石化三加氢装置干气冷却器（E1110）小浮头螺栓断裂，材质为1Cr13 、35CrMoA使用约一周时间，均断裂，后改用Q235，使用良好。
1Cr13金相组织为马氏体，对SSCC最敏感，且硬度高，在H2S+H2O的作用下，易产生应力腐蚀断裂。
2、催化装置（1）茂名石化二催化装置冷305/1、2小浮头螺栓断裂，材质为2Cr13，后改用Q235，使用良好。
压力容器的硫化氢应力腐蚀分析
李 宏 艳
科
压 力容器 的硫 化 氢 应 责任 公 司勘 察 设 计 院 ， 林 松 原 １８ ０ ） 吉 吉 ３０ １
摘 要： 针对压力容器的湿硫化 氢应 力腐蚀 问题 ， 湿硫化 氢应 力腐蚀 开裂的机理 、 对 形态和各种 因素对腐蚀的影响进行分析 ， 并对不 同使用情 况和 目前 存 在 的 主 要 问 题提 出预 防措 施 。
关 键 词 ： 力 容 器 ； 力 腐蚀 ； 防 与延 寿 压 应 预
近年来 ， 由于 原 油 的 品质 劣 化 与 装 置 大 型 ２ 湿 硫 化 氢 应 力 腐 蚀 开 裂 的 主 要 化 带 来 高 强度 钢 的应 用 ，使 得 湿 硫 化 氢 引 起 的 影 响 因 素 应 力 腐 蚀 开 裂 口渐 增 多 ，从 ２ Ｏ世 纪 中 叶 至 ２ １ 几十年来 ， 由于 湿 硫 化 氢 引 起 的 开 世 纪初 ， 个 问题 一 直 备 受 关 注 。 文 针 对 国 内 裂 事 故 明显 增 加 ， 内外 对 湿 硫 化 氢 环 这 本 国 外的研究 现状 ， 对湿硫化氢应力腐蚀机理 、 形态 境 中 失 效 与 断 裂 的 研 究 较 多 ， 腐 蚀 环 在 和主要影 响因素进行 了详细分析 ，并针对不 同 境 （ 湿 度 、 度 、 度 、Ｈ 值 及 缓 蚀 剂 如 温 浓 Ｐ
等 ）材料（ 、 如合 金元素 、 冶炼方法 、 机械 性 能 等 ）制 造 （ 焊 接 、 处 理 、 损 检 、 如 热 无 般 认 为 发 生 应 力 腐 蚀 需 要 具 备 三 个 基 测 手 段 等 ） ，及 使 用 管 理 等 因 素 的 研 究 本条 件 ， 即拉 伸 应 力 、 定 的 介 质 环境 与 敏感 性 方 面取 得 了 一 定 进 展 ， 握 了 一 定 的 规 特 掌 材料 。 只要介质浓度 、Ｈ值 、 Ｐ 温度等环境条件匹 律 。 配 ， 有 焊 接 接 头 的 低 合 金 高 强 度 钢 压力 容 器 ， 含 ２１ 境 因素 的影 响 ：美 国腐 蚀 工 ．环 在这 些 介 质 中 产 生 应 力 腐 蚀 开 裂 是必 然 的 。 湿 程 师 协 会 Ｎ Ｃ 国 内化 工 部 的 Ｈ ５ Ａ Ｅ， Ｇ１ — 硫 化 氢 环 境 中 的 应 力 腐 蚀 开 裂 ，是 指 水 相 与硫 ８ ９ 对 湿 硫 化 氢 都 分 别 做 出 了规 定 ， 共 化氢共存时 ，在介质与外力协 同作用下所发 生 有 四 点 ：．气 体 硫 化 物 分 压 不 小 于 ａ 的开裂 。 其应力腐蚀机理按电化学的观点 ， 基本 ０ ０ ３Ｍ ａ ． ０５ Ｐ，或 水 中 溶 解 度 不 小 于 董 ０ 上可以分为两种类型 ： 一类是 阳极溶解型机理 ， １ｐ ｍ：． ０ ｐ ｂ温度 ０ ～６ ℃ ；． 质含液 相 ℃ ５ ｃ 介 另一类是氢导致开裂型机 理。在应力腐蚀体 系 水或处 于水 的露点 以下 ；． ’ ｄＰ Ｈ值 ＜６或 中， 阳极溶解和阴极 反应通过 电子 的偶合 ， 是一 有氢化物存 在 。目前 上游酸性 天然气 、 对相互依存 的共 轭过程 。如果在裂纹尖端是 阳 油 田设 备 与下游 石 化企业 中球罐 盛装 极， 发生阳极 溶解 ， 那么在金属表面及裂纹 的两 介质多为各 种液态烃 ， 上述 的湿硫化氢 侧就是阴极 区 ，阴极反应 的结果使介质 中的离 环境难 以避免。由于介质环境 中的硫化 子氢获得电子， 变成原子氢 ， 部分氢原子 向金属 氢 的 浓 度 、 度 、 液 Ｐ 温 溶 Ｈ值 及 添 加 剂 的 内部 的 裂纹 尖 端 扩 散 。如 阳极 溶 解 是 断 裂 的 控 影 响 ， 一 材 料 所 处 环 境 不 同 ， 应 力 同 其 制 过 程 ，即 阳极 金 属 的 不 断 溶 解 导 致 了 应 力 腐 腐 蚀敏 感 性 也 不 同 。 蚀 裂 纹 的形 核 和 扩 展 ， 属 阳极 溶 解 机 理 。 阴 则 如 众 所 周 知 ，在 其 它 参 数 相 同 时 ， 硫 极 析 出 的 氢进 入 金 属 后 ， 断 裂 起 决 定 性 作 用 ， 化 氢浓 度 越 高 ， 生 应 力 腐 蚀 的敏 感 性 越 大 ， 对 产 则 反 应 以 阴极 反 应 为 主 ， 纹 尖 端 处 于 阴 极 区 ， 裂 称 断 裂时 间越 短 。 各 种材 料 来 说 ， 定 一 个 易 于 对 确 为 氢 致开 裂 型机 理 。 发 生应力腐蚀 的硫化氢浓度值 的经验数据有可 金属在湿硫 化氢环境中产生的开裂 ， 机 能 ， 其 但确定一个不会发生应力腐蚀开裂 的“ 限 极 理是 阳极 溶 解 型 还 是 阴 极 氢 脆 型 ，或 者 是 两 者 硫化氢浓度 ” 值是 困难的 。 限浓度 的含义是指 极 兼 而有之 ， 看法不 一 ， 以统称 为“ 所 硫化物应 力 “ 环境 中所含 的硫化氢浓度低于该值时 ， 在钢 中 腐蚀 开裂 ” 美国腐蚀工程师协会 ＮＡ Ｅ的 Ｔ 。 Ｃ 一 聚集 的原子氢含量达不到引起硫化物应力腐蚀 ８ ６工作组 调查认 为 ，与湿硫化氢相关 的开 开 裂 （Ｓ Ｇ） 程度 ” —１ ＳＧ 的 。 裂机 制 与 形 态 有 五 种 类 型 ， 氢鼓 包 （Ｂ 、 致 即 Ｈ ）氢 环 境 温 度 的 影 响 ： 图 １所 示 ， 室 温 附 如 在
湿硫化氢环境中设备应力腐蚀分析及控制
物 力 蚀 裂 利 元 有ｉ ｎＰｓ 。 当 料 受 超 屈 极 值 ， 会 腐 应 腐 开 不 的 素 Ｎ Ｍ、和 等 因 材 所 譬 值 过 服 限 时 才 对 蚀 、
ｅ ｖ ｒ ｎ ｎ ， ｄ ｉ ｉ ｗ ｆｔ ｅ ｅ ｆ ｃ ｏ ｓ ｐ ｔ ｏ ｗａ ｄ ａ ｎ ｍ ｂ ｒｏ ｃ ｎ ｌ ｇ ｎ ｒ ｃ ｓ ａ ｕ ｅ ｏ ｎ ｉｏ ｍｅ ｔ ａ ｖ ｅ ｏ ｓ ａ ｔ ｒ ｕ ｒ ｒ ｕ ｅ ｆｔ ｈ ｏ ｏ ｙ ａ ｄ ｐ ｏ ｅ ｓ ｍｅ ｓ ｒ ｓｔ ｎ ｎ ｈ ｆ ｅ
全面 腐 蚀 控 制
第２ 卷第９ ０ 月 ６ 期２ １ 年９ ２
豳 豹
３ １材 料控 制 ＿ 要严格控制工作环境中的Ｈ Ｓ 含量 ，按 照有关标
（ ）选择 合适强度和硬度的材料 。随着材料强 准的规定 ，使硫化氢分压小 于３０ ａ １ ５ Ｐ ，另外也可以加
度 的提 高 ，应力 腐蚀破 裂的敏感 性也提 高 ，破 裂临 入一定的缓蚀剂来延缓其腐蚀速率。
会 造成 其化学成 分 、显 微组织 、强度 、硬度 、韧性 在水 中的Ｈ ｓ ｚ溶解度大于等于１ ０ ； ０×１～ 等不 同 ，因此 ，影响硫 化氢应 力腐蚀 的程 度也会 不 同。硫化氢应 力腐蚀开裂的影响因素主要有 ：
， （ ）冶金 因素 ：金相组织 、化学成分 、强度、 １ 硬度 、夹杂和缺 陷 ；
ａ ｄ ｄ ｓ ｕ ｓｏ ｆｔｅ ｉ ｆ ｅ ｃ ｎ ａ ｔ ｒ ｆｓ ｌ ｄ ｙ ｒ ｇ ｎ ｓｒ ｓ ｏｒ ｓｏ ｎ ｗｅ ｕ ｆｄ ｙ ｒ ｇ ｎ ｎ ｉｃ ｓｉ ｎ ｏ ｈ ｎ ｌ ｎ ｉｇ ｆｃｏ ｓｏ ｕ ｆ ｅ ｈ ｄ ｏ ｅ ｔｅ ｓｃ ｒｏ ｉ ｎ ｉ ｔｓ ｌ ｅ ｈ ｄ ｏ ｅ ｕ ｉ ｉ
硫化氢应力腐蚀原理与防护措施
硫化氢应⼒腐蚀原理与防护措施炼油与化⼯REFINING AND CHEMICAL INDUSTRY第20卷碳钢及低合⾦钢在湿度较⼤的硫化氢环境中易发⽣硫化物应⼒腐蚀（SSC），对⽯油、⽯化⼯业装备的安全运⾏构成很⼤的威胁。
对低浓度硫化氢环境,可通过净化材质、⼤幅降低S、P含量、改善材料组织结构等措施，对应⼒腐蚀起到有效抑制作⽤。
⼤庆⽯化公司ATK-101B天然⽓液体球罐（1500m3）在进⾏全⾯检验时，采⽤内表⾯磁粉检测发现27处焊缝纵向裂纹，最长的为1.6m，深度为6mm，见图1。
⽂中以ATK-101B天然⽓液体球罐为对象,对其基础材料分别进⾏硫化氢应⼒腐蚀性能试验和机理分析，并提出防护措施。
1硫化氢腐蚀机理1.1硫化氢的特性H2S在⽔中的溶解度很⼤，⽔溶液具有弱酸性，如在0.1MPa、30℃⽔溶液中H2S饱和浓度为300mg/L，溶液的pH值为4。
H2S不仅对钢材具有强烈的腐蚀性，⽽且对⼈体的健康和⽣命安全也有很⼤的危害性[1]。
H2S应⼒腐蚀的基本类型可分为应⼒腐蚀开裂、氢诱导裂纹、氢⿎泡等。
在ATK-101B天然⽓液体球罐的检测中发现，根据裂纹的宏观和微观形貌特征，可以判定裂纹为应⼒腐蚀开裂，见图2～5。
图2裂纹穿晶扩展图3裂纹台阶穿接特征图4裂纹两侧马⽒体组织图5裂纹内腐蚀产物1.2硫化氢腐蚀规律⽯油加⼯过程中的H2S主要来源于含硫原油中的有机硫化物，如硫醇和硫醚等。
这些有机硫化物在原油加⼯过程中受热会分解出H2S。
⼲燥的H2S对⾦属材料⽆腐蚀破坏作⽤，H2S只有溶解在⽔中，才具有腐蚀性。
在ATK-101B 天然⽓液体球罐的检测中发现，应⼒腐蚀不同于⼀般性腐蚀引起的机械破损，也不是整个储罐的⼤⾯积减薄，⽽是发⽣在局部的罐体区域，具有较⼤的突然性[2]。
1.3腐蚀条件（1）腐蚀环境。
①介质中含有液相⽔和H2S，且H2S浓度越⾼，应⼒腐蚀引起的破裂越可能发⽣。
②⼀般只发⽣在酸性溶液中，pH⼩于6容易发⽣应⼒腐蚀破裂；pH⼤于6时，硫化铁和硫化亚铁所形成的膜有较好的保护性能，不易发⽣应⼒腐蚀破裂。
硫化氢腐蚀的机理及影响因素
硫化氢腐蚀的机理及影响因素作者：安全管理网来源：安全管理网1. H2S腐蚀机理自20世纪50年代以来，含有H2S气体的油气田中，钢在H2S介质中的腐蚀破坏现象即被看成开发过程中的重大安全隐患，各国学者为此进行了大量的研究工作。
虽然现已普遍承认H2S不仅对钢材具有很强的腐蚀性，而且H2S本身还是一种很强的渗氢介质，H2S腐蚀破裂是由氢引起的；但是，关于H2S促进渗氢过程的机制，氢在钢中存在的状态、运行过程以及氢脆本质等至今看法仍不统一。
关于这方面的文献资料虽然不少，但以假说推论占多，而真正的试验依据却仍显不足。
因此，在开发含H2S酸性油气田过程中，为了防止H2S腐蚀，了解H2S腐蚀的基本机理是非常必要的。
(1) 硫化氢电化学腐蚀过程硫化氢(H2S)的相对分子质量为34.08，密度为1.539kg/m3。
硫化氢在水中的溶解度随着温度升高而降低。
在760mmHg，30℃时，硫化氢在水中的饱和浓度大约3580mg/L。
1在油气工业中，含H2S溶液中钢材的各种腐蚀(包括硫化氢腐蚀、应力腐蚀开裂、氢致开裂)已引起了足够重视，并展开了众多的研究。
其中包括Armstrong和Henderson对电极反应分两步进行的理论描述；Keddamt等提出的H2S04中铁溶解的反应模型；Bai和Conway对一种产物到另一种产物进行的还原反应机理进行了系统的研究。
研究表明，阳极反应是铁作为离子铁进入溶液的，而阴极反应，特别是无氧环境中的阴极反应是源于H2S中的H+的还原反应。
总的腐蚀速率随着pH的降低而增加，这归于金属表面硫化铁活性的不同而产生。
Sardisco，Wright和Greco研究了30℃时H2S-C02-H20系统中碳钢的腐蚀，结果表明，在H2S分压低于0.1Pa时，金属表面会形成包括FeS2，FeS，Fe1-X S在内的具有保护性的硫化物膜。
然而，当H2S分压介于0.1～4Pa时，会形成以Fe1-X S为主的包括FeS，FeS2在内的非保护性膜。
硫化氢腐蚀原理与防护技术
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硫化氢腐蚀原理与防护技术
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金属晶体
金属晶体的内部结构
金属晶体中，结点上排 列的是金属原子。晶体中原 子在空间的排布，可近似看 成是等径圆球的堆积。为形 成稳定结构采取尽可能紧密 的堆积方式，所以金属一般 密度较大，配位数较大。
金属键
金属晶体中金属原子间的结合力，称为金 属键。特征：无饱和性，方向性。
灰口铸铁石墨化和黄铜脱锌。
6. 应力腐蚀开裂（SCC, 简称应力腐蚀）：它是在 拉应力和特定的腐蚀介质共同作用下发生的金属材 料的破断现象。
7. 腐蚀疲劳：金属在腐蚀介质和交变应力共同作用 下引起的破坏为腐蚀疲劳。
8. 磨损腐蚀：指在磨损和腐蚀的综合作用下材料发 生的加速腐蚀破坏。有三种表现形式：摩振腐蚀、 湍流腐蚀和空泡腐蚀
4. 沿晶腐蚀：腐蚀沿着金属或合金的晶粒边界或其 它的邻近区域发展，晶粒本身腐蚀很轻微，这种腐 蚀便称为沿晶腐蚀，又叫作晶间腐蚀。
5. 选择性腐蚀：合金在腐蚀过程中，腐蚀介质不是 按合金的比例侵蚀，而是发生了其中某种成分的选 择性溶解，使合金的机械强度下降，这种腐蚀形态 称之为成分选择腐蚀，或称为选择性腐蚀。
硫化氢腐蚀原理与防护技术
一、分子、原子、金属结构基础知识
硫化氢腐蚀原理与防护技术
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核 外 电 子 填 充 顺 序 图
硫化氢腐蚀原理与防护技术
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元素周期律
原子核外电子排布的特点，特别是外层电子结构的变化：
第一周期 H He 外层电子数 1 2 第二周期 Li Ne 外层电子数 1 8 第三周期 Na Ar 外层电子数 1 8 第四周期 K Kr 外层电子数 1 8
B. 微观腐蚀电池
（1）金属化学成分的不均匀性 （2）组织结构的不均匀性 （3）金属表面膜的不完整性 （4）金属表面物理状态的不均匀性
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⑤ 油罐检验、修理、改建与翻建
API STANDARD 653-09 Tank Inspection, Repair, Alteration,and Reconstruction 『SY/T6620-2005（参照API 653-2001）』
⑥ 避免在胺装置中环境开裂
API RP 945-03 Avoiding Environmental Cracking in AminUnits
④ 适应性评价
API RP 579-2007 Fitness For Service （有2003版译文）
2011-06
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3，设备维护
① 压力容器检验规范:维护检验、定级、修理和改造
API 510-06 Pressure Vessel Inspection Code:In-Service Inspection, Rating,Repair, and Alteration『SY/T6507-2000（参照API 510-97第八 版）』
② 基于风险的检验
API RP 580-2003 Risk-Based Inspection （SY/T6653-2006）
③ 影响炼油工业中静设备的损伤机理
API RP 571-2003 Damage Mechanisms Affecting Fixed Equipment in the Refining Industry
② 石油炼制装置的材料选择
日本石油学会 1998
③
高温高压炼油化工装置中临氢环境用钢
API RP 941-08 Steels for Hydrogen Service at Elevated Temperatures and Pressures in Petroleum Refineries and Petrochemical Plants（有2004版中文）
② 压力容器检查（塔、罐、反应器、换热器和冷凝器）
API RP 572-01 Inspection of Pressure Vessels(Towers, Drums, Reactors, Heat Exchangers, and Condensers) [ SY/T6552-2003（参照 API RP 572-91）]
NACE 出版物 34103－2004 Overview of Sulfidic Corrosion In Petroleum Refining
② ③
湿硫化氢环境设备的修理与修补策略 （出版物）
NACE RP0170－2004 Protection of Austenitic Stainless Steels and Other Austenitic Alloys from Polythionic Acid Stress Corrosion Cracking During Shutdown of Refinery Equipment
④ 炼油厂用双相不锈钢
API TECHNICAL REPORT 938-C-05 Use of Duplex Stainless Steels in the Oil Refining Industry
2011-06 3
2，风险评估
① 基于风险检验技术
API RP 581-2008 Risk-Based Inspection Technology（有 2000版译文）
API RP 932B-04 Design, Materials, Fabrication,Operation, and Inspection Guidelines for Corrosion Control in Hydroprocessing Reactor Effluent Air Cooler (REAC) Systems
2011-06
6
⑨ 避免炼油厂碳钢设备与管线的碱应力腐蚀开裂
NACE 标准 RP0403-2003 Avoiding Caustic Stress Corrosion Cracking of Carbon Steel Refinery Equipment and Piping
⑾
炼油厂停工期间奥氏体不锈钢设备连多硫酸应力腐 蚀开裂的预防
• ⑧
加氢反应流出物空气冷却器系统腐蚀研究
API PUBLICATION 932A-02 Study of Corrosion inHydroprocess Reactor Effluent Air Cooler Systems
加氢反应流出物空冷系统（REACs）腐蚀控制的设计、 选材、制造、操作及检查指导方 574-98 Inspection Practices for Piping System Components 『SY/T 6635-2005(参照API RP 574-98）』
④ 管道检验规范:在用管道系统检验、修理、改造和再定 级
API 570-2000 Piping Inspection Code：Inspection, Repair, Alteration, and Rerating of In-service Piping Systems 『SY/T6553-2003（参照API 570-98第二版）』
⑿ 保温与防火层下腐蚀控制
NACE 标准 RP0198-2007 The Control of Corrosion Under Thermal Insulation and Fireproofing Materials - A Systems Approach
2011-06 7
4，硫腐蚀
① 炼油厂硫化物腐蚀纵览
国外石化腐蚀标准与资料介绍
顾望平
国家压力容器与管道安全工程技术研究中心 （中国通用机械研究院） mmgwp@
1，选材 2，风险评估
3，设备维护
4，硫腐蚀 5，腐蚀教材
2011-06
2
1，选材
① 炼油厂及油气集输设施的选材
NACE 出版物1998 R.A.White Materials selection for Petreleum Refineries and Gathering Facilities