淮北电厂670t／h锅炉灭火保护动作疑点分析(2020年)
670t／h褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行
上
１
２ ３
“倒塔 ”配
９％ ｌ０ ６ ｌ ０ ８ ％ ５％、 １０ 炉膛 出口氧量保持在 ３ ％ 右； ０ ％ ０ ％ ０ ９ ０ 下 ０％； ８ ％ ６ ％ｌ０ ．左 ５ 上 二次风 中二次风 下 二次风 二次风采用 均等配 风方式 。 风 式 方 上 ｌ下 上 ｌ下 上 ｌ下 ４ ． ３磨煤 机 出 口温度在保证 磨煤 出力的前 １ ％ｌ０ ８ ０ ６ ｌ０ 提下维持在 １ａ ０ ０ ０ ８ ０ １ ％ ％ｌ ％ ０ ％ ％ ６ ２℃左右 。当燃煤挥发份较高 时 ， 上 二次风 中二 次风 下 二次风 也应 尽量保 持磨煤 机出 口 温度在 １０ 左右 。 ℃ １ 当 “ 鼓 ”配 腰 风 式 方 上 Ｉ下 上 Ｊ 下 上 Ｉ下 磨煤机 出 口温度低 于 ８￣时应适 当降低锅炉负 ０ Ｃ ６％Ｉ ０ １ ％Ｉ０％ ０ ％ 荷 ， ０ ％ ０ ０ ８ ６ ８ ０ １ ％Ｉ０ 否则会造成锅炉热效率下降。
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一１ ７ １—
工 业 技 术
兰 ： Ｃ ｉａ Ｎ ｗ Ｔ ｃ ｎ ｌｇｅ ｎ ｒ ｄ ｃ ｓ ｈ ｎ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｉｓａ ｄ Ｐ ｏ ｕ ｔ
６０ ｈ褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行 ７ｔ ／
刘 也 ．
（ 大庆 油 田 电力 集 团 油 田热 电厂 发 电分 厂 ， 黑龙 江 大庆 １３ １ ） ６ ３４
摘 要 ： 对 大庆 油 田热 电厂 ＃ 针 ２锅 炉运行 中锅 炉排 烟 温度 ， 渣 、 灰含碳 量 偏 高 ， 而导 致锅 炉效 率有所 下 降。为 了提 高锅炉 运行 灰 飞 从 经 济性 ， 到影 响锅 炉效 率 的主要 因素 ， 求合 理 的运 行 方式 ， ＃ 找 寻 对 ２炉的锅 炉排 烟 温度 、 炉排 烟 氧量 进行 了标 定 ， 锅 对灰 渣 成分进 行 测 试 ， 时进行 制 粉 系统 优化 调 整 、 同 煤粉 细度 调 整 、 煤 机 出口温度 调 节 、 次风挡 板 优 化调 整 、 炉 变氧 量 等单 因素 的优 化 调 整及 磨 二 锅 测 量 ， 析 五种 因素 下对锅 炉效 率的影 响 ， 分 并给 出了在锅 炉额 定 工况 下的优 化运 行 方式 。 关 键词 ： 燃烧 调整 ； 炉 热效 率 ； 锅 优化 运行 方 式
国产670t／h循环流化床锅炉爆燃分析
器、 滚筒 冷渣 器等 组成 。给煤 机布 置在 两侧墙 ， 八个 给 煤点 ， 别经 过 四高温 回料斜 腿 和 四个 低 温 回料 分
斜腿 。 与循 环物 料 混合 后 进 人燃 烧 室 内燃 烧 。锅炉 主要设 计参 数和 设计煤 质 如表 １２所 示 。 、
表 Ｉ 锅 炉 主 要 设计 参数 主 要 参 数
据
数
８ ６８ｏ 床 压 ７９ Ｐ 、 膛 压 力一 ７ ａ 四 台 给 ９ ． Ｃ、 ． ｋ ａ炉 ２ １９Ｐ ， 煤 机 由 四个 高温 回料斜 腿 和二个 低 温 回料 斜腿 将煤
送 人燃 烧室 内燃 烧 。 因 ２号 二 次 风 机 Ｃ相 接 地 。 ： ９２ ７主 值 停 该 风
１ 前 言
670t／h锅炉过热器频繁爆管原因分析及预防措施
670t／h锅炉过热器频繁爆管原因分析及预防措施王文涛;董鹏;王涛英;郑全喜【摘要】某电厂1号锅炉运行期间40天内过热器连续发生五次爆漏事故。
对爆破管段取样进行宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能检测及显微组织分析等综合分析。
结果表明，该锅炉过热器连续爆漏主要是由于过热器管超温过热引起的，即过热器局部管段存在异物堵塞情况，造成部分管段过热老化或瞬时超温超压引发的爆漏。
通过针对性割管及内窥镜检查，发现过热器一级、二级减温器集箱内存在黑色块状异物及高温过热器内壁存在大量氧化皮，对上述缺陷进行了彻底消缺处理并提出了具有针对性的预防措施。
【期刊名称】《发电技术》【年(卷),期】2016(037)001【总页数】5页(P51-54,68)【关键词】过热器;频繁爆漏;异物堵塞【作者】王文涛;董鹏;王涛英;郑全喜【作者单位】[1]华电电力科学研究院内蒙古分院,内蒙古呼和浩特010020;[2]内蒙古华伊卓资热电有限公司。
内蒙古乌兰察布012300【正文语种】中文【中图分类】TM621.2某电厂#1锅炉为无锡华光有限公司制造的型号为UG-670-13.7-M，超高压一次中间再热、自循环固态排渣煤粉炉。
过热蒸汽设计压力为13.7MPa，设计温度为540℃，该机组至今已累计运行约5万h。
2015年7-8月运行期间，#1锅炉在40天内连续五次发生过热器爆漏事故，各次过热器爆漏的详细信息见表1。
可以看出，5次过热器管爆漏中有3次为后屏过热器管爆漏，1次为前大屏过热器管爆漏，1次为高温过热器管爆漏。
1.1宏观形貌对各次过热器爆管管样进行宏观形貌分析。
由图1可以看出，#1管样爆口呈轴向长条状，开口较小，爆口边缘为钝边，断裂面粗糙且不平整；管子无明显胀粗，爆口处管子壁厚减薄较不多，外壁存在氧化皮并伴有氧化皮剥落，爆口周围存在众多与爆口平行且密集的纵向裂纹，呈现典型的长时过热爆口特征。
#2、#3、#4及#5管样的爆口均呈大喇叭口状，爆口边缘较为锋利，爆口处严重胀粗，管子减薄严重，爆口基本沿纵向撕裂，爆口处外壁有与爆口同向的裂纹，管子外壁呈黑灰色，呈现典型的短时过热爆口特征，如图2及图3所示。
670t／h锅炉50%负荷调峰燃烧稳定措施
６ ｔｈ锅 炉 ５ ％负荷 调 峰燃 烧 稳 定措 施 ／ ７ ０ Ｏ
Ｓ ａ ｌ Ｍｅ ｓ ｒｓｏ ｌ ｐ ａ — ａ ｏ ｕ ｔ ｎｉ ７ ／ ｏｌ ｔｂ ｅ ａ ｕ ｅ ｎ Ｈａｆ ｅ ｋ ｌ ｄＣ ｍｂ ｓｉ ６ ０ｔｈ Ｂ ｉ ｒ — ｏ ｏ ｎ ｅ
中 圈 分类 号 ： Ｋ２ ７ １ Ｔ ２．
文 献 标 识 码 ： Ｂ
文 章 编 号 ；０ ９５ ０ （０ ７ ０ －０ ７０ １ ０ －３ ６ ２ ０ ）４０ ２ －４
随着 社 会经 济 的 不 断发 展 ， 电网 的 高峰 负 荷 和
低 谷 负荷 差 随之 越 来 越大 ， 了能 够 保证 电 网的 安 为 全 运行 ， 满足 社会 用 电 的需 要 ， 要求 电 网具有 较强 的 调 峰 能力 ， 与 电 负荷 调 峰 的发 电机 组数 量 和 容 量 参
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２０ ０ ７年 ８月
第３ ５卷 第 ４期 （ 总第 １ １期 ） ９
吉 林 电 力 Ｊｌ ｅ ｔｉ Ｐ ｗｅ ｉ ｎ Ｅｌｃ ｒｃ ｏ ｒ ｉ
Ａｕｇ． ０ ２ ０７
Ｖｏ ． ５ Ｎｏ ４ （ ｅ ． ． ９ ） １３ ． Ｓ Fra bibliotek Ｎｏ １ １
姜 宝双 徐 印 东。 ，
（． １ 大唐 长 山热 电厂 ， 吉林 松 原 １ １ ０ ；．国 电吉林龙 华 长春 第一 热 电厂 ， ３ １ ９２ 吉林 长春 １ ０ ５ ） ３ ０ ２
摘 要 ： 对 大 唐 长 山 热 电 厂 ２台 ６ ０ｔｈ锅 炉 在 进 行 ５ 负荷 调 峰 时 锅 炉 燃 烧 不 稳 的问 题 ， 取 了煤 粉 燃 烧 器 改 针 ７ ／ Ｏ 采
也 随之 增加 。
到燃 煤 质量 下 降 、 燃烧 设 备 稳 燃性 差 及 调 蜂操 作 经
制粉异常导致锅炉灭火的事故案例分析
制粉异常导致锅炉灭火的事故案例分析一、事故前运方：#2机组2012年04月19日，机组负荷178MW,主汽压力11.9Mpa,主气温度526℃,再热压力1.6 Mpa,再热温度500℃,主汽流量753t/h,氧量5.2%,5.3%,主给水流量614t/h,2-2汽泵与电泵并运,双引双送运行,两台一次风机运行,2-1,2-3磨煤机运行,共投七个一次风(E3未投),04:56分投E3一次风火嘴,锅炉燃烧工况开始剧烈变化,至05:06分机组负荷自动降至146MW,主汽压力9.8Mpa,主气温度517℃,再热压力1.4Mpa,再热温度494℃,氧量由5.8%升至10%,炉膛负压-108 pa至+34pa,全炉膛灭火信号来,MFT动作，机组全停。
二、事故前操作：2012年04月19日，01:38分投入2-1制粉B2火嘴后，机组负荷下降，值班人员进行投油助燃，负荷稳定后撤出油枪，以下列表说明其后的操作记录。
三、原因分析：1.2-1制粉在投入B2一次风火嘴后，负荷下降，值班员进行投油助燃处理稳定后撤出油枪，之后值班员进行不断增大容量风门开度的方法维持机组负荷。
实际从给煤总量来看，煤量一直在30t\h左右，制粉出力没有增加，制粉的风煤比随着容量风风门的开大而升高。
原因是：磨煤机内悬浮煤粉的颗粒分为三个类别：第一类，不能通过分离器回落进入到回粉管中的粗颗粒煤粉称为不可燃烧煤粉；第二类，通过提高一次风压力（或通过调整分离器）可进入煤粉管的煤粉颗粒称为可燃烧煤粉；第三类，正常顺利通过分离器进入煤粉管的煤粉颗粒称为最佳燃烧煤粉。
在投入B2一次风火嘴前，制粉出力高达61t\h，直吹式制粉出力越高煤粉细度越粗，磨煤机内第二类煤粉较多，在投入B2一次风火嘴时，制粉NDE端出口风压由4.495KPa降至3.497KPa （DE端测点损坏），第二类煤粉大量转化为第一类煤粉，由制粉再循环进入磨煤机中，导致给煤机煤量自动减少，磨煤机料位上升，一次风管中的煤粉减少，浓度迅速降低，机组负荷下降。
锅炉灭火原因分析及预防对策
锅炉灭火原因分析及预防对策发布时间：2021-05-11T04:58:55.289Z 来源：《防护工程》2020年36期作者：张天冀[导读] 提出了预防措施。
通过采取有针对性的措施，有效遏制锅炉灭火，提高锅炉燃烧的稳定性。
大唐长春第二热电有限责任公司吉林长春 130031摘要：介绍了锅炉灭火事故的危害，针对200MW机组锅炉灭火原因进行分析，提出了预防措施。
通过采取有针对性的措施，有效遏制锅炉灭火，提高锅炉燃烧的稳定性。
关键词：锅炉灭火；分析；预防对策公司现有在役6台200MW热电联产机组，1～6号炉均为哈尔滨锅炉厂设计生产，HG-670/13.7-YM9型超高压、一次中间再热自然循环、单炉膛、平衡通风、固态排渣煤粉锅炉，采用水平浓淡分离式和直流式喷燃器、四角布置、双切圆燃烧方式。
制粉系统采用中储式，原煤由给煤机送入磨煤机，经过磨煤机磨制后，经粗粉分离器、细粉分离器进入粉仓，再由给粉机、排粉机将煤粉送入炉膛燃烧。
由于机组单机容量小，经常参与省内电网调峰任务，导致锅炉长时间在低负荷下运行。
并且由于燃煤特性变化较大，机组特别是锅炉系统不稳定运行时常发生，严重时导致机组跳闸而被迫停机。
因此，在目前电力需求增长的形势下，如何提高锅炉燃烧的稳定性，增强机组的调峰能力已成为发电行业需要解决的重要问题之一。
1 锅炉灭火的危害锅炉灭火是威胁电厂安全经济运行的严重事故，它不仅导致机组负荷迅速降低，发电量减少，重新点火造成燃油损失，还可引发其它一系列事故。
如果减温水阀门流量大，锅炉灭火时会使汽温迅速下降，有可能造成减负荷甚至停机；锅炉灭火后，主要参数、机组负荷迅速下降，除氧器压力也下降，如果调整不及时，给水泵有可能汽化，造成锅炉严重缺水；如果在灭火时未及时发现和切断燃料或油枪漏油，可能会引发灭火放炮等，这些都是锅炉的严重事故，一旦出现，轻则影响锅炉的使用寿命，重则停机、停炉，更严重的可能导致锅炉甚至汽轮机损坏。
另外，灭火还会导致锅炉和汽轮机受到反复交变热应力的作用，对设备的寿命会有一定影响。
火电厂锅炉灭火原因及防范措施
火电厂锅炉灭火原因及防范措施摘要：锅炉稳定运行是火电厂安全运行的重要前提。
作为火电人，应把锅炉的稳定燃烧放在首要位置，如何防止锅炉灭火是火电厂应该面临和解决的重要课题。
本文将以某电厂使用的上海锅炉厂生产的锅炉为例，通过以往灭火经历总结出的经验，多方面分析灭火原因及其防范措施。
关键词：锅炉、灭火、燃烧器、煤粉细度、一次风、二次风、辅助风1、锅炉的概念：锅炉分为“锅”与“炉”两部分同时进行，水进入锅炉以后，在汽水系统中锅炉受热面将吸收的热量传递给水，使水加热成一定温度和压力的热水或生成蒸汽，然后进入汽轮机。
炉内燃料燃烧不断放出热量，燃烧产生的高温烟气通过热的传播，将热量传递给锅炉受热面，而本身温度逐渐降低，最后由烟囱排出。
2、某火力发电厂简介：此电厂装机容量为4×330MW机组，锅炉为上海锅炉厂制造，采用美国CE燃烧工程公司的引进技术，型号为SG-1025/17.44-M844型，为亚临界中间一次再热控制循环汽包锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、四角切圆燃烧方式，设计燃煤为高挥发分烟煤，点火、助燃用油为#0柴油，采用三台BBD4060（4062）型双进双出磨煤机正压直吹式制粉系统。
每台磨的一端带四角一层一次风喷嘴，对应的一层燃烧器，一台磨煤机带两层一次风喷嘴，三台磨煤机带六层一次风喷口，正常工况下投三台磨煤机带MCR工况。
3、四次灭火简要过程及原因：一、XX年XX月XX日15:09，负荷233MW,A、B一次风机工频运行，一次风压设定值9.5kPa，炉膛负压-41Pa。
15:09:27，锅炉MFT，首出原因“全炉膛无火”。
原因分析：1.DCS信号B侧热一次风母管压力信号发生跳变，因A\B侧热一次风压信号高选作为一次风压自动调节的测量值，造成一次风压自动调节的测量值异常增大，一次风压自动调节指令大幅下降。
2.因切除一次风压自动是通过测量值加滤波后和设定值进行偏差比较再执行，造成自动切除时间较信号跳变滞后，自动切除后一次风压实际值已从9.78 kPa降至3.55 kPa，一次风压太低导致磨煤机出粉不足，炉膛燃烧迅速恶化，炉膛负压由-41.65Pa降至-1510Pa，A1、A2、B1、B2煤粉的层火焰丧失在4秒内全部发出，“全炉膛灭火”。
影响“全炉膛灭火保护”异常的问题分析 及优化措施探讨
影响“全炉膛灭火保护”异常的问题分析及优化措施探讨摘要：随着经济的发展，用电量日益增加，发电厂机组的单机容量随之增加，机组的安全和稳定运行越来越显得重要。
全炉膛灭火保护属 MFT条件之一，通过火检系统，实现从监测到动作全过程监视炉膛燃烧情况，对火焰丧失作提前切断主燃料，避免锅炉发生打炮、爆炸等恶性事故。
整个测量、判断、动作过程，对设备、逻辑及各通信部件的精度和可靠性要求极高，在现实应用中常有误动拒动的现象。
如何确保该保护动作准确可靠，目前已成为大容量机组能否稳定运行的新挑战。
基于此，本文重点分析影响该保护异常的各种因素，并提出相应的优化防范措施。
关键词：火电厂；全炉膛灭火保护；火检；FSSS；MFT；准确可靠性引言全炉膛灭火保护功能是FSSS锅炉安全保护功能中的重要功能之一，也是实现起来最为复杂的一项功能：它先是通过火检探头检测燃烧器的燃烧状况，再由光电二极管将检测到的光信号转换为电流信号，这个电流信号既反映了火焰强度，又反映了火焰的脉动频率。
该信号经过放大送到三个通道进行处理，这三个通道电路分别对火焰的电平强度、脉动频率和故障检测进行分析。
只有这三个通道电平分别在其特定的范围内，检测器才能发出供DCS使用的火焰信号；DCS根据接受到的信号进行一定的逻辑运算，判断是否“全炉膛火焰失去”；一旦“全炉膛火焰丧失”信号为“1”，FSSS则立即发出MFT主燃料跳闸信号，迅速切断全部燃料，以免炉膛发生恶性事故。
正是由于这一功能的复杂性，致使在实际应用中由于某一环节出现问题而造成灭火保护误动作或拒动作的情况多有发生，严重影响机组的安全经济稳定运行。
下文着重分析影响锅炉灭火保护功能故障的因素并提出相应的优化改进措施。
一、影响锅炉灭火保护功能失常的因素1.火检方面的原因火焰检测系统是炉膛监控系统的重要组成部分，火检信号参与整个FSSS的逻辑运算，用以判断炉膛内的火焰情况，故火检信号的正确与否直接关系到锅炉灭火保护正确动作还是误动作。
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淮北电厂670t／h锅炉灭火保护动作疑点分析(2020年)
Safety management is an important part of production management. Safety and production are in
the implementation process
淮北电厂670t／h锅炉灭火保护动作疑点
分析(2020年)
薛庆标
(淮北发电厂，安徽淮北235000)
5月12日11:27，5号机带负荷160MW，突然事故喇叭响，5号炉给粉机总电源甲跳闸，灭火保护动作，立即倒送厂用电，机组负荷到零。
随后令炉复归灭火保护，恢复燃油系统、准备点火，但甲、乙给粉机总电源均合不上，电气控制盘灭火保护信号无法复归。
11：34，主汽温度低(460℃)，联系老厂值长，汽机打闸，造成延误并网。
事故发生后经分析，原因是灭火保护跳闸后运行人员未及时复位跨越跳闸键，导致事态扩大。
具体分析是：
(1)MFSS-EN增强型装置是发电厂大型锅炉燃烧运行的安全监控系统，它以微处理机为中心的控制部件构成，具有炉膛火焰监测、
保护逻辑、首次跳闸记忆、打印事故原因等功能。
为提高主机动作的可靠性，本装置采用冗余配置，即压力信号跨越跳闸电路，相当于热态双机工作。
此回路动作逻辑完全由硬件完成，不受单片机控制但是受到保护开关跨越保护开关的控制。
保护开关未投入时不跳闸，但是当保护开关投入且炉膛压力异常造成跳闸时，跨越跳闸同时动作。
当运行人员再次恢复燃料系统时，若只进行主机的系统复位或退出保护开关是不能解除给粉跳闸系统的。
因为跨越回路具有自锁功能，所以还须按下面板上的跨越解除开关，方能真正解除跨越跳闸。
(2)故障的另一个问题是主机的首出跳闸原因(炉膛压力低)和打印的跳闸原因(炉膛灭火)不一致。
这是因为在给粉失去时，一、二次风继续供给，造成炉膛温度突降，炉压降低。
当炉压降至1.4kPa 时，锅炉MFT(主燃料跳闸)，此时首出显示与打印一致。
运行人员在恢复系统中按下系统复位键并退出保护开关时，首出跳闸(炉膛压力)灯灭，但是跨越跳闸依旧存在，燃烧系统不能恢复，当再次投入灭火保护时，此时炉膛灭火逻辑已经具备(即4组火检每组都失去3只
以上)，并首出MFT灯为炉膛灭火，故造成显示与打印的矛盾，给事故分析带来了不便。
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