闪蒸蒸发能力计算
闪蒸过程的计算
2、闪蒸过程计算
2.2 等温闪蒸计算（Isothermal flash）
中文名称：冷凝和气化。即计算一定温度和压力
下的闪蒸过程；
已知条件：进料温度、压力、流量及组成；
闪蒸的温度和压力；
计算结果：闪蒸后气、液相的流量、组成；
闪蒸所需的热负荷；
2.3 绝热闪蒸计算（adiabatic flash） 中文又称等焓节流。即计算物料节流到一定压力 下的闪蒸过程； 已知条件：进料温度、压力、流量及组成； 闪蒸后的压力； 计算结果：闪蒸后气、液相的温度、流量、组成； 过程特点：虽然通常节流后会降温，但热负荷为0。
闪蒸过程的计算
Contents
1 闪蒸定义
2
闪蒸过程计算
Click to add title in here
3
闪蒸过程数学模型
1、闪蒸定义
闪蒸就是使进料混合物部分气化或冷凝得到含易 挥发组分较多的蒸汽和含难挥发组分较多的液体 的连续单级蒸馏过程。
2.1 闪蒸计算的类型
规定变量 p,T p,Q=0 p,Q≠0 p,L(或 ψ) p(或 T),V(或 ψ) 闪蒸形式 等温 绝热 非绝热 部分冷凝 部分汽化 输出变量 Q, V, L, yi, xi T, V, L, yi, xi T, V, L, yi, xi Q, T, V, yi, xi Q, T(或 p), L, yi, xi
3、闪蒸过程数学模型
3.1 等温闪蒸和部分冷凝过程
混合物在压力P，温度T下进
行部分冷凝，或绝热闪蒸；
求液化率，气、液相量及组
成或闪蒸后温度； 进料：F， Zi 出 料：V， Yi； L，Xi
闪蒸计算能否成立的判断
（1）分别用泡点方程和露点方程计算在闪蒸压力下进 料混合物的泡点温度和露点温度，然后核实闪蒸温度 是否处于泡露点温度之间； （2）假设闪蒸温度为进料组成的泡点温度，则∑(Kizi) 应等于1。若∑(Kizi)＞1，说明TB ＜T；再假设闪蒸温度
闪蒸干燥机析工艺计算及优缺点
闪蒸干燥机的工艺计算及优缺点闪蒸干燥机工艺计算：1干燥能力：G2= G1 (1-ω1)/（ 1-ω2)式中G2——干燥物料产量，kg／h；G1——湿物料的处理量，kg／h；ω1——湿物料的湿基含水量，kg／kg；ω2———出干燥器物料的湿基含水量，kg／kg。
2水分蒸发量：W= GC(X1- X2 )=L(Y1 –Y2)式中 W一水分蒸发量，kg／h；GC一绝干物料质量流量，kg／h；X1一进干燥器物料的干基含水量，kg／kg；X2一出干燥器物料的干基含水量，kg／kg；Y1一进干燥器空气的湿度，kg水／kg干空气；Y2一出干燥器空气的湿度，kg水／kg干空气；L一绝干空气流量，kg／h。
闪蒸干燥机特点：1.多种加料装置供选择，加料连续稳定，过程中间不会产生架桥现象。
2.闪蒸干燥机底部设置特殊的冷却装置，避免了物料在底部高温区产生变质现象。
3. 特殊的气压密封装置和轴承冷却装置，有效延长传动部分的使用寿命。
4. 特殊的分风装置，降低了设备阻力，并有效提供了干燥器的处理风量。
5.闪蒸干燥机的干燥室装有分级环及旋流片，物料细度和终水份可调。
（如碳酸钙终水份可调节器至≤0.1%）6. 相对其它干燥方法而言，可有效增加物料比重。
7.干燥室内周向气速高，物料停留时间短，有效防止物料粘壁及热敏性物料变质现象，达到高效、快速、小设备、大生产。
闪蒸干燥机的缺点：1、闪蒸干燥机属于气流型干燥，能耗高。
2、由于物料在干燥机中高速运动，对设备磨损严重，降低设备寿命。
3、后期处理（除尘），和前期风机的设备投资大。
闪蒸干燥机的优点1、闪蒸干燥机有特殊的分风装置，降低了设备阻力，并有效提供了干燥器的处理风量。
2、还有特殊的气压密封装置和轴承冷却装置，有效延长传动部分的使用寿命。
3、闪蒸干燥机的干燥室内周向气速高，物料停留时间短，有效防止物料粘壁及热敏性物料变质现象，达到高效、快速、小设备、大生产。
4、闪蒸干燥机相对其它干燥方法而言，可有效增加物料比重。
3-2 闪蒸计算
3 闪蒸分离模拟
1 第1页
ASPEN Plus单元操作模型
按照用途分为
混合器/分流器（mixer/splitter） 分离器(separators) 换热器(heat exchangers） 塔(columns) 反应器(reactor) 压力变换器(pressure changers) 控制器(Manipulators） 固体(solids) 用户模型(user models)及泄压（pres relief）
闪蒸分离模拟例题2
6 进入BLOCK设置
完成Specification设置后在Entrainment中设置
第29页
第30页
5
闪蒸分离模拟例题2
7 计算结果
2014/5/30
Flash习题1
• 图中所示混合物被部分冷凝并分离为两相V和 L。分别计算V和L的量（摩尔）及摩尔组成。 (采用PENG-R方程计算热力学性质)
第31页
苯 环己烷
第32页
Flash习题2
• 图示为一精馏塔的塔顶采出系统。精馏塔总的采 出组成如图所示，其中10mol%以气相形式采出。 若回流罐的温度为100℉，试计算回流罐压力。
气态馏出物
总馏出物 组分 的摩尔分数
液态馏出物
第33页
Flash习题3
• 150kmol/h的饱和液相流股在758kPa下自精馏塔第一块
第45页
第46页
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线
X,Y被赋值后，在PLOT下拉菜单中选择Display Plot，绘制气相分率随温度变化的曲线图。
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线
第47页
第48页
8
2014/5/30
蒸汽冷凝水二次闪蒸量计算方法
济南高远能源技术有限公司是专业从事蒸汽节能新技术及新产品研发、设计、制造、销售的高科技节能公司。
网址： 联系电话：0531-******** 邮箱：zgjngy@
附附三三 二二次次闪闪蒸蒸量量计计算算
G 2= G 1 ×
G
1 — 设备用汽量（t/h ） G
2 — 闪蒸汽量(t/h)
P 1 — 设备用汽压力(表压) P 2 — 闪蒸汽压力（表压）
h 1，h 2 — 对应P 1 ，P 2的饱和水显热(附表一中第3列)
h 3 — 对应P 2的蒸汽潜热（附表一中第4列）
举例说明：
原始数据：设备用汽量G 1=10t/h ，用汽压力P 1=0.6Mpa ，闪蒸汽
常压排放P 2=0。
查附表一：h 1=697.5 h 2=419 h 3=2257
则：G 2= G 1 ×× =10×=1.23（t/h ）
即每小时闪蒸汽总量为1.23吨。
此闪蒸汽量计算是基于疏水阀不泄漏的理想状态，实际工况中，要回收的乏汽量比闪蒸量大。
lng闪蒸量计算
lng闪蒸量计算
"LNG闪蒸量"是液化天然气（LNG）在一定条件下发生的液化气体的蒸发量，通常是在储存或输送LNG的过程中考虑的参数之一。
计算LNG闪蒸量需要考虑温度、压力等因素，可以使用一些基本的物性和热力学公式。
下面是简化的计算LNG闪蒸量的步骤：
1.计算初始液相体积：确定初始的LNG液相体积（V_initial）。
2.确定储存或输送过程中的温度和压力：确定在储存或输送LNG的过程中的温度（T）和压力（P）。
3.使用物性数据计算饱和蒸汽压：利用LNG的物性数据，如饱和蒸汽压的相关数据，计算在给定温度下LNG的饱和蒸汽压。
4.根据蒸汽压计算蒸发量：使用饱和蒸汽压等数据，可以利用相应的热力学公式计算LNG在给定条件下的闪蒸量。
请注意，具体的计算需要考虑到LNG的具体物性，以及在实际运输和储存中可能存在的各种因素。
理论上，闪蒸量的计算可能涉及到热力学方程、物性数据以及具体系统的工程参数。
在实际应用中，可能需要借助专业软件或者实验数据来进行更准确的计算。
蒸馏水闪蒸罐计算
如果0.1*D<150,则 HG=150+1.2*D,否则HG=1.3*D HL+HG
175.25
178.73 1250 0.05050864 0.3533
0.0352 0.0352 0.4237
蒸馏水泵 NPSH=1.8m
18 分离器的计算直径 D mm
(V/(3600*0.785*u))^0.5*1000
19 分离器的选取直径 D' mm
自定义
20 蒸汽实际上升速度
ua m/s
V/(3600*0.785*(D/1000)^2)
数值
备注
20
4.174
68.89
51.67
987.3
2377.8586 51.67
55
2369.8
序号 描述
符号 单位
计算公式或图表
1 物料量
M kg/H
已知
2 物料比热
Cp KJ/(0C Kg) 已知
3 物料初始温度
t0 0C
已知
4 物料最终温度
t1 0C
已知
5 物料的密度
ρL Kg/m3
已知
Байду номын сангаас
6 二次蒸汽冷凝潜热 r KJ/Kg
r"+((r'-r")/(T'-T"))*(T-T")
7 二次蒸汽温度
50
2381.9
0.60454629
0.09017035
0.1044681 0.083 6.70
5.36 21.04 600.00 355.6 0.01
21 分离器的液体高度 HL mm
VL*t/(47.1*D'^2)
蒸发冷凝液闪蒸罐计算
压力 MPaG 0.4温度 ℃151.9液相密度 kg/m3914.9气相密度 kg/m3 2.675气相流量 m3/h 液相质量 t/h 313.95气相质量 t/h 14.07其中：2.5738193.2343.15680取整为(m) 2.6设备长度（m）8.45.3066m20.06取整(mm)0.110.2863001.36171531m20.316607870.3520.91529000.68085765m20.44491180.453 1.177812000.68085765m20.573215730.561.45615001.36171531m20.82982360.7722.00722100入口接管直径计算其中：0.3197322一、卧式重力分离器计算最低液位（LL）、低液位报警（LA)、正常液位（NL)、高报警（HA）、最高液位（HL）之间的间隔 min 按化工装置工艺系统工程设计规定（二）P303 试算直径公式D T =(（2.12*V L *t)/(C*A))1/3t——停留时间；minA——可变的液体面积（以百分率计）；A TOT ——总横截面积；%A a ——气体部分横截面积；%D T ——设备的直径；m L T ——设备长度；mC=L T /D T =2~4（推荐值是2.5）V L ——液体的体积流量；m3/h 液位最低时横截面积A b /A TOT =查图2.5.1-5，得h LL /D T =液体停留2min时的横截面积为：A LA /A TOT =A b ——液位最低时液体占横截面积；%初始设置为A=80% Aa=14% Ab=6%A=A TOT -A a -A b容器的总横截为A TOT =查图2.5.1-4，得a=500≥300液体停留1min时的横截面积为：A HA /A TOT =查图2.5.1-5，得h HA /D T =液体停留2min时的横截面积为：查图2.5.1-5，得h LA /D T =液体停留1min时的横截面积为：A NL /A TOT =查图2.5.1-5，得h NL /D T =A HL /A TOT =查图2.5.1-5，得h HL /D T =D P >3.34×10-3(V G +V L )0.5ρG 0.25D P ——接管直径；m液相密度 kg/m3914.9气相密度 kg/m3 2.675气相质量 t/h 14.07气相流量 m3/h 5259.813084液相流量 m3/h1.537872992其中：1.975936其中：0.9699661圆整取值1.2m高度计算其中：0.13604686V L ——液体体积流量；m3/hH L =V L t/(47.1D 2)H L ——液体高度；m t——停留时间；min D——容器直径；m二、立式丝网分离器计算按化工装置工艺系统工程设计规定（二）P318 计算方法一公式V L 、V G ——液体和气体流量；m3/h ρG ——气体密度；kg/m3近似取气相质量的10%D G =0.0188(V G /u G )0.5D G ——丝网直径；m V G ——液相流量；m3/h容器直径至少比丝网直径大100mm以上u G =K G (（ρL -ρG )/ρG )1/2u G ——与丝网自由横截面积相关的气体流速；m/s ρL 、ρG ——液体和气体密度；kg/m3K G ——常数，通常取0.1075259.813082112 00。
蒸馏水闪蒸计算
符号 M Cp t0 t1 ρ r T
L
单位 计算公式或图表 kg/H 已知 0 KJ/( C Kg) 已知 0 已知 C 0 已知 C Kg/m KJ/Kg 0 C
0 3
12 物量的自蒸发量 13 二次蒸汽密度 14 辅助计算上限蒸汽密
T'
r
Cห้องสมุดไป่ตู้
查表 查表 查表 查表
M*Cp*(t0-t1)/r ρ g"+((ρ g'-ρ g")/(T'T"))*(T-T")
55
2369.8
KJ/0C Kg
0
T"
r" M' ρg ρg' ρg" V u D D' ua HL HG H
C
50
2381.9 90.1916568 0.09017035
KJ/0C Kg Kg/H Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 m /H m/s mm mm m/s mm mm mm KL
3
度 15 辅助计算下限蒸汽密 度
查表 查表
M'/ρ 0.0512*((ρ L-ρ g)/ρ g)^0.5 (V/(3600*0.785*u))^0.5*1000 自定义 V/(3600*0.785*(D/1000)^2) VL*t/(47.1*D'^2) 如果0.1*D<150,则 HG=150+1.2*D,否则HG=1.3*D HL+HG
蒸馏水泵 NPSH=1.8m
数值 备注 2983.78 4.174 68.89 51.67 987.3 2377.8586 51.67
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
硫酸钠、硫酸锌的溶解度
科普法求化合物近似比热：
固体：C 1.8 H2.3 O4.0 S5.4 P5.4 F5.0 SI3.8 B2.7 其余6.2
液体：C2.8 H4.8 O6.0 S7.4 P7.4 F7.0 SI5.8 B4.7 其余8.0
例：BaCO3 为6.2+1.8+3*4.0=20卡/克分子*度
20/197.37=0.1013卡/克*度，查表为0.0999
硫酸：4.8*2+7.4+6*4=41
3 成因分析
3.1 理论分析
从Na2SO4-H2O体系相图可知（图5），当芒硝水溶液温度低于32.38℃时，析出透明的含水芒硝Na2SO4·10H2O和Na2SO4·7H2O.32.38～241℃范围内平衡固相是斜方晶系的无水芒硝Na2SO4。
高于241℃平衡固相是单斜晶系结晶的无水硫酸钠。
从晶间卤水水温低于32.38℃这一事实可知，在Na2SO4-H2O二元体系条件下是不可能形成无水芒硝的。
各闪蒸室饱和时的累积蒸发量、进酸量、产硝量一、酸浴比重1.329，饱和蒸发量13.29%
二、酸浴比重1.298，饱和蒸发量27.3%
三、酸浴比重1.35（假设），饱和蒸发量8%（假设）
四，不用结晶母液参加循环，用新酸（浓缩酸）闪蒸产销时，对浓缩酸的要
注：1、使V7饱和，加入新酸（浓缩酸）量为110m3/h,152t/h时，其饱和蒸发率必须为6.18%，每小时可产元明粉1251kg/h。
2、使V4饱和，加入新酸（浓缩酸）量为110m3/h,152t/h时，其饱和蒸发率必须为4.16%，每小时可产元明粉2641kg/h。
3、饱和蒸发率的大小，可通过测比重得知。