搅拌桨叶的选型和设计计算
搅拌桨叶尖速度计算公式
搅拌桨叶尖速度计算公式
搅拌桨叶尖速度计算公式是用来计算搅拌器桨叶尖部分的旋转速度的公式。
搅拌桨叶尖速度是指桨叶尖部分在旋转过程中所达到的最大线速度。
这个速度对于搅拌器的搅拌效果以及机械结构的设计都非常重要。
要计算搅拌桨叶尖速度，我们可以使用以下公式：
搅拌桨叶尖速度 = 桨叶旋转半径 × 桨叶旋转角速度
其中，桨叶旋转半径是指从桨叶转轴到桨叶尖部的距离，通常以米为单位表示；桨叶旋转角速度是指桨叶单位时间内旋转的角度，通常以弧度/秒为单位表示。
通过这个公式，我们可以精确地计算出搅拌桨叶尖速度，从而更好地了解搅拌器的运行状态和搅拌效果。
当然，在实际应用中，我们还需要考虑到其他一些因素，如桨叶的形状、桨叶的数量、搅拌介质的性质等等。
这些因素也会对搅拌桨叶尖速度产生一定的影响。
总结一下，搅拌桨叶尖速度计算公式是一个重要的工具，可以帮助我们准确地计算出搅拌器桨叶尖部分的旋转速度。
这个公式在搅拌器的设计和搅拌效果评估中起到了关键的作用。
通过合理地使用这个公式，我们可以更好地提高搅拌器的搅拌效率，从而为各行各业
的生产提供更好的服务。
搅拌选型知识
搅拌叶选型相关知识见《搅拌设备》，主要分径向流和轴向流叶轮两种三叶推进式是最典型的轴流型搅拌器，高排液量，低剪切性能；采用挡板或导流筒则轴向循环更强。
排出性能明显提高，因为它循环能力强，动力消耗低，在低粘度，大容量均相、混合过程中应用最能体现它的优势，在低粘度的液体传热、反应、固液比小时的悬浮、溶解等过程中应用广泛。
可调推进式的桨叶可转动±15°，调整倾角，在试验性的工艺过程中作用很大。
可拆推进式的桨连轮毂分成三辨，组装方便，用在需要拆成小件的场合。
常用介质μ<2000cP，常用运转速度n=100～500rpm，v=3～15m/s，最高转速可达1750rpm，常用规格S/DJ=1或2，DJ/D=0.2～0.5，表面要求抛光处理的必须选用焊接型。
螺杆式搅拌器此类搅拌器为慢速型搅拌器，在层流区操作，液体沿着螺旋面上升或下降形成轴向的上下循环，适用于中高粘度液的混和和传热等过程，螺杆式搅拌直径小，轴向推力大，可偏心放置，桨叶离槽壁的距离<1/20 DJ，槽壁可起挡板作用。
螺杆带上导流筒，轴向流动加强，在导流筒内外形成向下向上的循环。
此时，可取导流筒直径D’=0.7D，DJ/Do=0.95，常用介质粘度μ<105 cP，常用运转速度n=0.5～50rpm，ν<1m/s。
三窄叶旋桨式搅拌器也是常用的旋桨式搅拌器，性能、应用都相似，相对于宽叶旋桨式，它的排出流量小些，输入功率小些，常用介质粘度μ<104cP，常用转速n=60～500rpm，常用尺寸DJ /D=0.2～0.5，B/DJ=0.2，常用左旋，可制成右旋。
斜叶桨式搅拌器此搅拌器桨叶可成24°、45°或60°倾角，有轴向分流、径向分流，流型比平直叶桨式复杂，排出能量比平直桨高，综合效果更好，适用过程相同，因此应用频率比平直叶桨式高，运行条件同平直叶桨式。
六叶开启涡轮式搅拌器本类搅拌器流型为径向流，在有挡板时可自桨叶为界形成上下两个循环流，具有高剪切力和较大的循环能力，其中直叶开启涡轮式剪切力最大，弯叶开启涡轮式剪切力最小，斜叶开启涡轮居中。
搅拌机设计计算
搅拌机的设计计算7.5kw 搅拌机设计：雷，此时为湍流，2K Np ==φ常数。
查表知：诺数的计算：4032.08.0130010436833Re 260852⨯≈===⨯⨯μραin 即410Re >蜗轮式，四平片时，5.42=K 。
由公式513d n N N p ρ=，式中Np ——功率准数。
则，搅拌功率5132d n K N ρ= 5360858.0)(13005.4⨯⨯⨯= W W 45.55450== 则，电机的最小功率为： ηNN =电 ，取η=0.85则KW N 41.685.045.5电==则选用电机的功率为7.5KW 。
圆盘直径φ450mm ，选定叶轮直径φ800mm 。
桨叶的危险断面Ⅰ—Ⅰ（如上图）：该断面的弯矩值： （对于折叶蜗轮）θSin nN x r x Zj M 155.9030⨯⨯⨯=-式中n ——转速；N ——功率；x ——桨叶上液体阻力的合力的作用位置。
计算公式为：32314241430r rr r x --⨯= 334412.04.012.04.043--⨯= =0.306(m)则θSin nN x r x Zj M 155.9030⨯⨯⨯=-0345185105.7306.0225.0306.0455.9Sin ⨯⨯⨯=⨯- =78.86（N.m ）（Z=4叶片，θ=45°倾角）对于Q235A 材料，MPa 240~2205=σ当取n=2~2.5时，[σ]=88~100Mpa. 取[σ]=90Mpa 计算，得62bh =ω（矩形截面） 且b=200mm ，求h 值。
由][σω≥M有666.81090622.0⨯≥⨯⨯h η,可得h ≥0.00512m, 即h ≥5.12mm考虑到腐蚀，则每边增加1mm 得腐蚀余量。
即，需叶片厚度为≥7.12, 取8mm 厚的钢板。
叶轮轴扭转强度计算验证叶轮轴选用φ76×5的无缝钢管，材料20号钢。
搅拌桨叶的选型和设计计算
第二节搅拌桨叶的设计和选型一、搅拌机结构与组成组成：搅拌器电动机减速器容器排料管挡板适用物料：低粘度物料二、混合机理利用低粘度物料流动性好的特性实现混合1、对流混合在搅拌容器中.通过搅拌器的旋转把机械能传给液体物料造成液体的流动.属强制对流。
包括两种形式：（1）主体对流：搅拌器带动物料大范围的循环流动（2）涡流对流：旋涡的对流运动液体层界面强烈剪切旋涡扩散主体对流宏观混合涡流对流2、分子扩散混合液体分子间的运动微观混合作用：形成液体分子间的均匀分布对流混合可提高分子扩散混合3、剪切混合剪切混合：搅拌桨直接与物料作用.把物料撕成越来越薄的薄层.达到混合的目的。
高粘度过物料混合过程.主要是剪切作用。
电动机减速器搅拌器容器排料管三、混合效果的度量 1、调匀度I设A 、B 两种液体.各取体积vA 及vB 置于一容器中.则容器内液体A 的平均体积浓度CA0为： （理论值） 经过搅拌后.在容器各处取样分析实际体积浓度CA.比较CA0 、CA . 若各处 CA0=CA 则表明搅拌均匀若各处 CA0=CA 则表明搅拌尚不均匀.偏离越大.均匀程度越差。
引入调匀度衡量样品与均匀状态的偏离程度 定义某液体的调匀度 I 为：（当样品中CA < CA0时）或 （当样品中CA > CA0时）显然 I ≤1若取m 个样品.则该样品的平均调匀度为当混合均匀时2、混合尺度设有A 、B 两种液体混合后达到微粒均布状态。
BA A A V V V C +=00A A C C I =011A A C CI --=m I I I I m+⋯⋯++=-211=-IA BAB （a）（b）混合尺度分设备尺度微团尺度分子尺度对上述两种状态：在设备尺度上：两者都是均匀的（宏观均匀状态）在微团尺度上：两者具有不同的均匀度。
在分子尺度上：两者都是不均匀的（当微团消失.称分子尺度的均匀或微观均匀）如取样尺寸远大于微团尺寸.则两种状态的平均调匀度接近于己于1。
搅拌装置功率计算
高径比H/D
液—固相混合
1---1.3
液—液相混合
1---1.3
气—液相混合
1---2
发酵罐类
1.7---2.5
常用搅拌器的结构形式和重要参数
型式
特性参数
流型
平直桨叶
d/b=4—18
z=2
n=1—100r/mian
v=1—5m/s
低速时
环向流
高速时
径向流
平直涡轮桨叶
d:L:b= 20:5:4
再转换kw
注：表中计算公式是根据苏联ВаеидьцоВ等人研究的N p-R o算图拟合整理所得。
桨叶的安装高度
桨叶形式
桨叶距槽底高度H 1
备注
浆式
1—1.5d
常取H 1=d
涡轮式
1—1.5d
常取H 1=d
推进式
1/3H
H为槽高
常用搅拌桨形式的适用范围
型式
搅拌容量
液体粘度CP
1—100
﹤50000
1-100
径向流
平直涡轮桨叶
0.1-50
﹤50000
10-300
径向流
推进式
1-400
﹤10000
100-1500
轴向流
搅拌桨直径与搅拌槽直径的浆径比
型式
浆径比
平直桨叶
d/D=0.35—0.8
平直涡轮桨叶
d/D=0.25—0.5
推进式
d/D=0.2—0.5, 以0.33居多
几种搅拌装置的高径比
再转换kw
N=(0.000031R2 e-0.0345R e+3.942)×ρ×n3 ×d5
再转换kw
搅拌器设计计算
搅拌器设计计算（作者：纪学鑫）一、设计数据：1、混合池实际体积V=1.15m ×1.15m ×6.5m ≈8.60m ³∴设混合池有效容积V=8m ³2、混合池流量Q=0.035m ³/s3、混合时间t=10s4、混合池横截面尺寸1.15m × 1.15m ，当量直径D=πω4L =π15.115.14⨯⨯=1.30m 5、混合池液面高度H =24πD V =m ..π036301842≈⨯⨯ ∴混合池高度H ＇=6.03m+（0.3～0.5）m=6.33～6.53 (m);取6.5m6、挡板结构及安装尺寸()m 54.0036.0m 241361～）（～≈⎪⎭⎫ ⎝⎛D ；数值根据《给水排水设计手册》表4-28查得，以下均已此手册作为查询依据。
7、取平均水温时，水的粘度值()s a ⋅P μ=1.14×10-3s a ⋅P取水的密度3/kg 1000m =ρ8、搅拌强度1）搅拌速度梯度G ，一般取500～1000s -1。
混合功率估算：N Q =K e Q(kw)K e --单位流量需要的功率，K e 一般=4.3～173/s kw m ⋅∴混合功率估算：3/s kw 17~3.4m N Q ⋅=1-3-3e e )30.1365~65.686(s8s a 1014.1m /s kw 17~3.41000t 1000t 1000s P K Q Q K G ≈⨯⋅⨯⋅===⇒）（μμ 取搅拌速度梯度1-s 740=G2）体积循环次数'Z搅拌器排液量'Q ，213.08.008.1385.0)/(333'=⨯⨯==s m nd k Q q折叶桨式，片，245=︒=Z θ，流动准数385.0k q 取，见表4-27查取；---n 搅拌器转速）（s /r ；d 搅拌器直径（m) 转速d 60n πν=；---线速度v ，直径d ，根据表4-30查取。
桨叶式搅拌机的设计
1前言建材产品的生产,从原料、燃料到半成品都需要进行破碎和粉磨,其目的是使物料的表面积增加,以提高物理作用的效果及化学反应的速度,如促进均匀混合,提高物料的流动性,便于贮存和运输,提高产量等。
水泥熟料和石膏一起磨碎成最终产品,其磨碎的粒度越细,表面积越大,则水泥的标号就越高。
改善和提高产品的质量和数量,减少动力消耗,降低生产成本,对达到优质、高产、低消耗具有重要意义。
机械冲击粉碎是建材行业材料破碎的主要手段，其设备效率是重要的技术和经济指标。
目前在搅拌机的设计研究中，主要集中在耐磨材料和常规设计的改进。
在水泥行业、选矿电力等工业领域中广泛使用粉磨机械，但各类粉磨机械都有生产效率低，能耗高的缺点。
当前的发展趋势是“以破代磨”，借助加强粉磨机前的粉碎，降低入料粒度，可大幅度提高粉磨机产量，降低综合能耗。
本课题是结合市场上所使用的各类型号的搅拌机及由厂家在使用过程中所反馈的信息,分析其问题的来源,并相互比较综合各类搅拌机的优点,经师生讨论而确定的。
设计要求:a、最大进料粒度：<150mm；b、出料粒度：<10mm；c、生产能力：25-30t/h。
使用范围：桨叶式搅拌机既可以用于生料的破碎,又可以用于熟料的破碎。
它适用于粉碎水泥熟料、粒状高炉矿渣、石灰石、砂岩、页岩、煤矸石、煤块、铝块石、金矿石、钼矿石等多种物料。
它广泛应用于：建材、化工、冶金、电力、煤炭、矿山等工业部门。
技术要求：机械设计应保证其功能良好、使用可靠、维护方便；零件结构设计要选择合理的毛坯型式和材料，并尽可能的采用标准件和通用件，并具有良好的工艺性。
设计方法：采用二维CAD绘制图纸和在UG平台上创建三维模型相结合的方法，更加直观地将所要设计的结构表达出来。
本课题着重解决如何将反击式搅拌机和锤式搅拌机的优点结合、锤头磨损问题和机体平衡问题、搅拌机在工作过程中的粉尘泄露问题及搅拌机的各工作参数的优化确定方法等。
本设计具有很强的实用价值。
搅拌桨叶的选型和设计计算
第二节搅拌桨叶的设计和选型一、搅拌机结构与组成组成：搅拌器电动机减速器容器排料管挡板适用物料：低粘度物料二、混合机理利用低粘度物料流动性好的特性实现混合1、对流混合在搅拌容器中.通过搅拌器的旋转把机械能传给液体物料造成液体的流动.属强制对流。
包括两种形式：（1）主体对流：搅拌器带动物料大范围的循环流动（2）涡流对流：旋涡的对流运动液体层界面强烈剪切旋涡扩散主体对流宏观混合涡流对流2、分子扩散混合液体分子间的运动微观混合作用：形成液体分子间的均匀分布对流混合可提高分子扩散混合3、剪切混合剪切混合：搅拌桨直接与物料作用.把物料撕成越来越薄的薄层.达到混合的目的。
高粘度过物料混合过程.主要是剪切作用。
电动机减速器搅拌器容器排料管三、混合效果的度量 1、调匀度I设A 、B 两种液体.各取体积vA 及vB 置于一容器中.则容器内液体A 的平均体积浓度CA0为： （理论值） 经过搅拌后.在容器各处取样分析实际体积浓度CA.比较CA0 、CA . 若各处 CA0=CA 则表明搅拌均匀若各处 CA0=CA 则表明搅拌尚不均匀.偏离越大.均匀程度越差。
引入调匀度衡量样品与均匀状态的偏离程度 定义某液体的调匀度 I 为：（当样品中CA < CA0时）或 （当样品中CA > CA0时）显然 I ≤1若取m 个样品.则该样品的平均调匀度为当混合均匀时2、混合尺度设有A 、B 两种液体混合后达到微粒均布状态。
BA A A V V V C +=00A A C C I =011A A C CI --=m I I I I m+⋯⋯++=-211=-IA BAB （a）（b）混合尺度分设备尺度微团尺度分子尺度对上述两种状态：在设备尺度上：两者都是均匀的（宏观均匀状态）在微团尺度上：两者具有不同的均匀度。
在分子尺度上：两者都是不均匀的（当微团消失.称分子尺度的均匀或微观均匀）如取样尺寸远大于微团尺寸.则两种状态的平均调匀度接近于己于1。
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、搅拌机结构与组成
组成：搅拌器
减速器
排料管电动机容器挡板
适用物料：低粘度物料
二、混合机理利用低粘度物料流动性好的特性实现混合
1、对流混合
在搅拌容器中. 通过搅拌器的旋转把机械能传给液体物料造成液体的流动两种形
式：
（1）主体对流：搅拌器带动物料大范围的循环流动
（2）涡流对流：旋涡的对流运动
液体层界面强烈剪切旋涡扩散主体对流宏观混合
涡流对流
对流混合速度取绝被混合物料的湍动程度，湍动程度混
合速度
2、分子扩散混合液体分子间的运动微观混合作用：形成液体分子间的均匀分布对流混合可提高分子扩散混合
3、剪切混合剪切混合：搅拌桨直接与物料作用. 把物料撕成越来越薄的薄层. 达到混合的目的。
高粘度过物料混合过程. 主要是剪切作用。
. 属强制对流。
包括
三、混合效果的度量
1、调匀度 I
设 A 、 B 两种液体 .各取体积 vA 及 vB 置于一容器中
则容器内液体 A 的平均体积浓度 CA0为： CA0 V A V B （理论值）
经过搅拌后 . 在容器各处取样分析实际体积浓度 CA.比较 CA0 、CA . 若各处 CA0=CA 则表明搅拌均匀 若各处 CA0=CA 则表明搅拌尚不均匀 .偏离越大 . 均匀程度越差。
引入调匀度衡量样品与均匀状态的偏离程度
定义某液体的调匀度 I 为：
1C
或 I A
（当样品中 CA CA0 时） 1 C A0
显然 I ≤ 1
若取 m 个样品 . 则该样品的平均调匀度为 I I 1 I 2
I m
m 当混合均匀时
I1
2、混合尺度
设有 A 、 B 两种液体混合后达到微粒均布状态。
混合尺度分 设备尺度
微团尺度 分子尺度 对上述两种状态： 在设备尺度上：两者都是均匀的（宏观均匀状
态） 在微团尺度上：两者具有不同的均匀度。
在分子尺度上：两者都是不均匀的（当微团消失 . 称分子尺度的均匀或微观均 匀） 如取样尺寸远大于微团尺寸 . 则两种状态的平均调匀度接近于己于 1。
如取样尺寸小到与 b 中微团尺寸相近时 . 则 b 状态调匀度下降 . 而 a 状态调匀度不变。
即：同一个混合状态的调匀度随所取样品的尺寸而变化 . 说明单平调匀度不能反映混 合物的均匀程度
四、搅拌机主要结构
1、搅拌器 搅拌器由电动机带动 . 物料按一定规律运动（主体对流） . 桨型不同 . 物料产生的流型不同。
桨作用于物料 . 物料产生三个方向的速度分量：
轴向分量
经向分量
切向分量 当 . 桨对中安装 . n 。
液体绕轴整体旋转 混合。
（1）旋桨式搅拌器 类似于无壳的轴流泵结构： C A
C A0
当样品中 CA CA0 时）
不利于
特点：a、流型：轴流型，以轴流混合为主，伴有切向流，经向流，湍动程度不高。
b、循环量大，适用于宏观混合c 、适用低粘度物料混合，≤2000c p 。
d、桨转速较高，圆周速度u=5~15m/s n=100~500rpm
e、d j=~D （以居多）
（2）涡轮式搅拌器相似于无壳的离心泵组成：圆
盘、轴、
叶片（4~8）
特点：
①流型：径向流型
伴有轴向流
切向流
②有两个回路
③易产生“分层效应” （不适于混合含有较重固体颗粒悬浮液）
④ d j= （~D 居多） d j ：L：b=20：5：4
⑤适合混合中低粘度的物料.
≤5000c u=4~8m/s n=10~ 。
⑥回路较曲折. 出口速度大. 湍动程度强. 剪切力大. 可将微团细化。
（3）桨式搅拌器
当搅拌器提供的机械能因粘性阻力而消耗湍动程度主体流动范围例：同一规格的涡轮式搅拌器.混合不同粘度的物料. 混合效果差别很大。
水的搅动范围为4D 当 >5000c p 时，其搅动范围为，离
桨较远处流体流动缓慢，甚至静止，混合效果不佳。
∴
当时，应采用D n 的桨
结构：
桨式搅拌器特点：
①桨叶尺寸大, dj/D=~ 宽度大,b ：dj=~
②转速低,u=~2m/s ; n=1~100 rpm
③流型：径向流
切向流
桨叶倾斜. 可产生小范围轴向流
④适合低粘度物料μ> 5000CP
⑤当容器内液位较高时. 可在同一轴上安装几个桨叶。
4）锚删式搅拌器 结构：
2、搅拌容器
形状： 圆弧底：有利于产生流型 . 加速混合 . 没有死角 . 功耗低。
锥型底：有利于底部排料 . 流型差 . 底部易产生停滞现象 均匀程 度差。
（2）设计 容器壁厚按压力容器设计标准及技术条件进行设计。
（3）容器容量及结构尺寸
①
容器长径流比 H/D
η=~ 如搅拌过程中起泡沫或呈沸腾状态 η=~ （ 取低值 ） 当物料反映平稳或粘度较大时 η=~ （ 取高值 ） ③容器直径与高度 确定方法 :先初算 （ 忽略封头容积 ）, 后较核计算 直径计算 :
V D 2H D 3 H
4 4 D
将 H/D 及 V=V g/ η 代入
D 3
（H /D ） 注 :D 应圆整为标准直径 容器高度计算 :
2 V v D 2H
4
式中 :v 封头部分容积
Vg
H
D 2 4
注:H 应圆整
校核 :H/D 及η值是否在推荐范围内
3、挡板
（1）打漩 当被搅拌液料出现沿圆周做整体旋转运动时 . 这种流动状态叫打旋。
（2）打旋的危害
①
几乎不存在轴向混合 . 会出现分离现象。
②
液面下凹 . 有效容积降低。
③
当旋涡较深时 . 会发生从液体表面吸气现象 . 引起液体密度变化或机械振动。
根据实验一般： H/D=1~3 液—固相 ②搅拌容器装料量 搅拌容器装满程度用装满系数 η=Vg/ V 式中 : V g 实际盛装物料的容积 V 容器全容积
H/D=1~2 H/D= ~ 发酵容器 液—液相
气—液相
η 表示
（3）常见消除打旋的方法
①偏心安装
②倾斜安装
③側壁安装
消除打旋最简单常用的方法是在容器内加设挡板
（4）挡板的结构与作用
结构
作用：
①
消除打旋 ②
将切向流改变为轴向流和径向流 ③ 增大液体的湍动程度 （5）充分挡板化
实践证明：实现充分挡板化的条件为 是否所有液体搅拌机无论混合物料的粘度多大都应加设挡板
A 、低粘度物料 . 转速较高 . 桨对中按装时 . 应加挡板 . 挡板紧贴内壁。
B 、中粘度物料 . 挡板离开壁面安装 . 防止死区。
C 、高粘度物料（μ =12000cp ） 流体粘度足以抑制打旋 . 可不加挡板
4、轴封
（1）填料密封
特点：
① 结构简单
② 成本低
③ 对轴磨损大
④ 摩擦功耗大
⑤ 需经常调解
2）机械密封
特点：
① 密封可靠
② 对轴无磨损
③ 摩擦功耗小
④
使用寿命长 ⑤ 无需调整
⑥ 结构复杂 ⑦成本高
5、传动系统 组成：
电机、 减速器、 联轴器、 搅拌器
W b 1.2 ( b ) 1 .2 . n b 0 . 3 5 d j
d j d j
n b 通常： W b 1 dj 10
式中： n b 4
W b —挡板宽度 —液轮直径 —挡板数目
五、功率计算
1、计算方法影响功率的因素：
N=f(n,d j,ρ, μ ,g)
结构参数：d j、D 、H 、W b
运动参数：n找出无因次数群
物性参数：ρ、μ
用N p x
K R e x
F r y r
式中：φ—功率因素
当加设挡板时. 消除打旋.Y=0, Fr=1.
∴ φ =Np=k Rex
对数式：logNp =logK + XlogRe
以φ或Np 为纵坐标. 以Re 为横坐标绘制功率曲线2、功率曲线
（1）Re<10 时.（层流区）为直线, 斜率为-1 。
∴logNp =logK －logRe 将Np,Re 代入得
N= Kn2 dj3 试验测得：k≈1 当n 一定时功率与μ .dj3
（2）10 < Re < 104 时.（过渡流区）
成正比（3）Re > 104 时.（湍流区）曲线呈水平无挡板,功率消耗
少,易打旋,效果差有挡板,功率消耗增加, 效果好。
注：∵为无因次数群. 不针对特定尺寸∴与曲线描述的搅拌器几何尺寸相近的均可用该曲线计算。