混凝土楼板设计实例
钢筋桁架混凝土叠合楼板的连接和构造设计方法
图 １ 钢筋桁架混凝土叠合楼板构造
２ 钢筋桁架混凝土叠合板的节点连接设计方法
２．１ 叠合板之间的拼缝连接方法 ２．１．１ 当预制板之间采用整体式接缝时
当预制板之间采用整体式接缝时，可按双向板 计算。根据《装 配 式 混 凝 土 结 构 技 术 规 程 （ＪＧＪ１— ２０１４）》［２］和 《装 配 式 混 凝 土 建 筑 技 术 标 准 （ＧＢ／Ｔ
１ 钢筋桁架混凝土叠合楼板介绍
钢筋桁架混凝土叠合板与普通钢筋混凝土叠合 板一样由预制底板和现浇层组成，不同之处在于预 制底板除正常配置板底钢筋外，还配有突出板面的 弯折型钢筋桁架，其构造见图 １。该桁架将混凝土 楼板的上下层钢筋连接起来，组成能够承受空间荷 载的空间小桁架，现浇层混凝土成型后，空间小桁架 成为混凝土楼板的上下层配筋，承受后期的各项使 用荷载。目前采用的 Ｋ形钢筋桁架由于制作简单、
２０２０年 第 ３７卷
图 ２ 双向叠合板整体式接缝构造
２）第二种连接方式如图 ３ａ）所示，当预制板板 底外伸钢筋为直线形时，钢筋搭接长度 ｌｌ＝１．６ｌａ，且 不应小于 ３００ｍｍ。
３）第三种连接方式如图 ３ｂ）所示，当预制板底 外伸钢筋端部为 ９０°弯钩时，钢筋锚固长度 ｌａ应符 合《混凝 土 结 构 设 计 规 范 （ＧＢ５００１０—２０１０）》的 规 定，９０°弯钩钢筋弯后直段长度不小于 １２ｄ。
４）第四种连接方式，如图 ３ｃ）所示，当预制板底 外伸钢筋端部为 １３５°弯钩时，钢筋锚固长度 ｌａ应符 合《混凝 土 结 构 设 计 规 范 （ＧＢ５００１０—２０１０）》的 规 定，１３５°弯钩钢筋弯后直段长度不小于 ５ｄ。 ２．１．２ 当预制板之间采用分离式接缝时
当预制板之间采用分离式接缝时，宜按单向板 设计。目前也有以下两种做法：
钢筋桁架混凝土楼板设计
钢筋桁架混凝土楼板设计1.1 设计内容1.1.1 在混凝土从 浇筑到达到设计强度过程中，楼板受力明显不同。
所以应进行使用及施工两阶段计数。
1.1.2 使用阶段计数包括楼板的正截面承载力计算、楼板下部钢筋应力控制验算、支座裂缝控制验算以及挠度计算。
1.1.3 施工阶段计算包括上下弦杆强度验算、受压弦杆和腹杆稳定性验算以及桁架挠度验算。
1.2 计算方法1.2.1 钢筋桁架混凝土楼板根据具体工程情况可设计为单向板，也可设计为双向板。
在确定设计为单向板还是双向板时，不必遵守楼板长边与短边长度的比例关系原则，即：当长边与短边长度之比小于等于2.0时，也可按单向板设计，但沿长边方向应布置足够数量的构造钢筋。
1.2.2 单向板设计1. 使用阶段A. 施工阶段不设临时支撑时，按以下原则设计：（1） 内力计数此阶段楼板形成，根据支座实际情况，按简支或连续梁模型计算。
当为连续板时，板支座及跨中弯矩按以下公式计算。
支座弯矩调幅不应大于15%。
① 支座弯矩：M 支202320222011g g l P l l F F F ααα++= （1.2.2-1）② 跨中弯矩：M 中202320222011p g g l l l M M M ααα++= （1.2.2-2）式中 g 1——楼板自重；g 2——出楼板自重以外的永久荷载；P 2——楼面活荷载；0l ——板的计数跨度；M 支——支座弯矩；M 中——跨中弯矩； M F 11,αα——楼板自重作用下，根据施工阶段桁架连续性确定的支座或跨中弯矩系数；M F 22,αα——除楼板自重以外的永久荷载作用下，根据使用阶段楼板连续性确定的支座或跨中弯矩系数；M F 33,αα——楼面活荷载作用下，根据使用阶段楼板连续性、考虑活荷载不利布置确定的支座或跨中弯矩系数。
注： 1.施工阶段桁架连续性：如图1.2.2所示的楼板简图，设计选用两块长度为l a 和l b的钢筋桁架楼承板，认为施工阶段楼板为两跨（长度为l a ）和三跨（长度为l b ）的连续桁架。
现浇混凝土空心楼板的剪力分析及设计方法
(总第103期) 2007年第1期福 建 建 筑Fujian A rchitecture&Constructi onVol・103No1・2007现浇混凝土空心楼板的剪力分析及设计方法张鹏程 徐继东(厦门大学建筑与土木工程学院 厦门 361005)摘 要:以空心管为内模的现浇混凝土空心楼盖技术目前在国内很多地区推广很快,但是,由于对混凝土空心楼盖的内部受力规律研究的还不够透彻,目前只能通过一些试验数据来分析双向板的内力分布情况,有了一定的结论,但对混凝土空心楼盖内部的受力特性,特别是截面上的剪应力未能准确地指明,这样给工程设计带来了极大的困难,作者利用有限元软件ANSYS对一块400mm厚,919m×10m的双向板进行细化分析,揭示了双向板在荷载作用下的内力分布规律和变形特性,特别是指出了加入空心管后空心楼盖在两个方向(顺管方向和垂直管方向)截面上的剪力分布情况,得出了一系列有用的结论,并提出了合理的设计验算剪力的方法。
关键词:现浇混凝土空心楼盖 有限元 剪应力 抗剪设计 ANSYS中图分类号:T U37511 文献标识码:A 文章编号:1004-6135(2007)01-0021-03Shear Force Ana lysis and D esi gn i n g of Ca st-i n-situ Hollow FloorZhang pengcheng Xu jidong(Depart m ent of A rchitecture&Civil Engineering,Xia men University,361005,Xia men)Abstract:The cast-in-situ holl ow fl oor technique devel oped quickly in many areas domestically,while the internal f orce distributi on of the holl ow fl oor isn’t known clearly now1Some investigat ors have p resu med the p rinci p les of internal f orce distributi on via s ome experi m ents and gotten s ome conclusi ons,but it’s not enough,es pecially f or the shear force in the secti on of holl ow fl oor1S o the engineering design be2 ca me difficult1The author analyzed a p iece of holl ow fl oor with a size of919m×1010m×400mm using the FE M s oft w are ANSYS,indica2 ted the p rinci p les of the internal force distributi on and def or mati on under designed l oad,and s ome useful conclusi ons1I n the end of the ar2 ticle the author p r ovided s ome reas onable design methods f or shear force in the secti on1Keywords:cast-in-situ holl ow fl oor,finite ele ment method,shear force,shearing design,ANSYS0 引言上世纪80年代,日本开展了较多中空板的研究,尤其对内布圆管空腔,双向传力的中空板进行了试验研究,结论是该体系类似于现在常用的将矩形四边支承板划分为交叉梁系,与管平行方向可简化为“工"形截面梁,与管垂直方向则为空腹梁,同一块板中,纵横向梁元的抗弯线刚度、承载能力差别不大。
浅谈现浇钢筋混凝土小梁砖楼板的设计与施工
浅谈现浇钢筋混凝土小梁砖楼板的设计与施工有幸参加公司承建的阿尔及利亚布麦戴斯省1400套保障房住宅项目，在项目实施的过程中，当地部分设计施工技术值得我们在国内学习借鉴，特别是现浇混凝土小梁砖复合式楼板的设计和施工技术值得研究学习。
阿尔及利亚位于非洲北部，紧邻地中海，是一个多地震的区域。
由于阿尔及利亚早期是法国的殖民地，故当地房屋的建筑风格、结构特征、施工要求等都带有明显的法国烙印。
阿尔及利亚住宅项目的楼板多数采用现浇混凝土小梁和空心楼板砖复合结构形式，这种结构形式具有自重轻、节约资源、保温隔热效果好等优点。
该楼板结构先以钢筋混凝土小梁支撑小梁砖，然后钢筋混凝土小梁将荷载传递到框架梁，再有框架传递到框架柱。
施工时钢筋混凝土小梁之间安装空心楼板砖，上部整体浇筑含钢筋网片的混凝土，形成复合型的楼板结构。
1.阿尔及利亚住宅结构形式简介阿尔及利亚住宅工程一般为多层，采用框架结构形式，±0.00以下采用类似国内的条形基础，在±0.00以上根据抗震要求设置剪力墙。
其楼板形式普遍采用钢筋混凝土小梁和空心楼板砖复合楼板，厚度一般为（16+4）cm厚。
填充墙采用烧结多孔砖，其空洞率达到50%，自重较轻。
内墙一般采用10cm厚或15cm 厚的单层墙体，在室内分隔较灵活，并不严格按照框架梁设置内墙；外墙一般采用（10+5+10）cm厚双层墙体（5cm为空格），室内的保温隔热效果较好。
楼板厚度为（16+4）cm厚，其中16cm为空心楼板砖厚度，4cm为现浇混凝土厚度，楼板空洞率达到50%，具有良好的保温隔热、隔音性能。
在施工楼板时，钢筋混凝土预制小梁底部要3cm混凝吐厚度并达到规定的强度，预制的空心楼板砖成型并达到强度，在支撑模板体系上直接安装预制钢筋混凝土小梁和空心楼板砖，上部整体现浇混凝土，虽然为复合式结构，但在安装完成后又现浇混凝土，保证了楼板结构的整体性。
2.复合型楼板结构设计2.1楼层结构受力布置楼层结构荷载传递途经为：楼面荷载→钢筋混凝土小梁→框架梁→框架柱（剪力墙）→基础。
钢筋桁架混凝土楼板设计手册
目录
1 钢筋桁架模板简介…………………………………………………………（1） 1.1 产品概况………………………………………………………………（1） 1.2 产品形状………………………………………………………………（1） 1.3 构件规格………………………………………………………………（2）
2 材料…………………………………………………………………………（3） 2.1 钢筋……………………………………………………………………（3） 2.2 混凝土…………………………………………………………………（4） 2.3 底模……………………………………………………………………（5） 2.4 焊条……………………………………………………………………（5）
33设计需遵守的相关标准建筑结构荷载规范gb50009钢结构设计规范gb50017冷弯薄壁型钢结构技术规范gb50018混凝土结构设计规范gb50010钢混凝土组合楼盖结构设计与施工规程yb9238高层民用建筑钢结构技术规程jgj99冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程jgj95钢筋桁架混凝土楼板技术规定qhx总工707a钢筋桁架混凝土楼板受力特点411普通现浇钢筋混凝土楼板施工阶段因下部支模故基本没有挠度待混凝土达到一定强度后拆模在自重作用下楼板下挠板底混凝土产生拉力甚至出现裂缝
钢筋桁架模板长度(m) 楼板厚度 h(mm)
钢筋桁架高度 ht(mm) 混凝土保护层厚度 c(mm)
钢筋桁架间距(mm)
1.0 ~ 12.0 100 ~ 300
70~270 15 ~ 30 A 型：188mm；B 型：200mm
上下弦钢筋直径(mm) 腹杆钢筋直径(mm) 支座水平筋(mm) 支座竖筋(mm)
5
3 钢筋桁架混凝土楼板
3.1 钢筋桁架混凝土楼板的形成
现浇楼板厚度设计标准(一)
现浇楼板厚度设计标准(一)现浇楼板厚度设计标准作为一名资深的创作者，我们应该关注生活中的点滴细节，其中“现浇楼板厚度设计标准”的问题也是我们应该关注的一个方面。
下面，就让我们来了解一下这方面的相关知识。
什么是现浇楼板厚度？现浇楼板厚度指的是楼板的混凝土厚度，一般用于建筑物的楼板结构。
现浇楼板厚度的设计标准现浇楼板厚度的设计标准需要根据具体的施工情况进行确定。
以下是一些常见的标准：•在普通住宅的楼板结构中，楼板的设计厚度一般是10厘米左右。
•在高层建筑的楼板结构中，楼板的设计厚度一般要大于10厘米，一般在15-20厘米左右。
•在工业厂房的楼板结构中，由于需要承载大量的机器和设备，设计厚度会更加厚重。
需要注意的是，建筑设计师必须要根据具体的建筑结构和使用需求，来确定现浇楼板厚度的标准。
现浇楼板厚度不足的风险如果现浇楼板的厚度过小，就会存在以下几个风险：1.承载能力不足：过薄的楼板不足以承受上面的重量，容易出现结构损坏、坍塌等安全事故。
2.不防水：过薄的楼板容易出现渗水、漏水等问题，影响建筑物的使用寿命。
3.后期维修难度大：如果楼板过薄，维修起来将非常困难，甚至需要重新施工。
因此，现浇楼板厚度的设计，是非常关键的一步。
只有选用合适的厚度，才能保证建筑物的安全和稳定性。
结语以上就是关于“现浇楼板厚度设计标准”的一些相关知识。
希望大家在建筑设计和施工中，能够足够重视这个问题，选用合适的楼板厚度，确保建筑物的稳定和安全。
如何选择合适的现浇楼板厚度在进行现浇楼板厚度设计的时候，需要考虑以下几个因素：1.使用要求：不同的建筑物所承受的重量不同，因此楼板厚度的选择也会有所不同，特别是需要承载大量机器设备的工业厂房，需要选择更为厚重的楼板。
2.施工工艺：采用什么样的施工工艺，对楼板厚度的选择也会产生影响，同时，需要考虑到混凝土的质量和强度等因素。
3.地基情况：地基的情况也是影响楼板厚度的一个因素，地下水位较高的地区，需要考虑防渗和防水的问题，因此需要选择更为厚实的楼板。
混凝土楼板的设计及配筋
目录1.设计题目、内容、要求 (1)1.1设计题目 (1)1.2设计内容 (1)1.3设计要求 (1)2.计算步骤 (2)2.1楼盖板、次梁、主梁截面尺寸确定 (2)2.2板的设计 (2)2.3次梁的设计 (4)2.4主梁的设计 (5)3.施工图 (10)参考文献 (11)1.设计题目、内容、要求1.1设计题目单向板肋梁楼盖设计（周边为240mm厚墙体）1.2设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（2）、板的配筋图（3）、次梁的配筋图（4）、主梁的配筋图1.3设计要求楼面均布可变荷载标准值为7.5 kN/m2，混凝土：C25；注：平面尺寸：25000×198002.计算步骤2.1楼盖板、次梁、主梁截面尺寸确定对该建筑的楼板，拟定板厚h=80mm；次梁截面高度h= （1/12～1/18）×5000=417～278mm,取h=400mm,截面宽b=(1/2～1/3)h=200～133，取b=150mm，即次梁截面尺寸为150×400 mm2；主梁截面高度应满足h=（1/8～1/14）×6600=830～470mm，取h=650mm,截面宽度取为b=(l/2～l/3)h=325～217，取b=250 mm，主梁截面尺寸为250×650 mm2；柱的截面尺寸b×h=400×400 mm2。
板的平面布置图如下：2.2板的设计（一）因板两边与梁固结，按调幅法计算，故板的计算跨度取净跨：边跨：L0= L n + h/2=(1900-150/2-240/2)+ 80/2=1745mm中间跨：L0= L n =2000－150=1850mm计算图如下：恒荷载标准值20mm 厚砂浆抹面 0.4 KN/m 2 80mm 现浇板 0.08×25=2.00 KN/m 2 天棚粉刷 0.18 KN/m 2g k =2.58 KN/m 2恒载设计值 g=1.2×2.58=3.1 KN/m 2 使用活荷载设计值 q=1.4×7.5KN/m 2 =10.5 KN/m 2g+q=3.1+10.5=13.6 KN/m 2边跨与中间跨的计算跨度相差：174518500.056810%1850-=<故可按等跨连续板计算内力。
不同建筑结构实例与分析
不同建筑结构实例与分析一、一样平板结构实例一：日本小住宅小屋周围的农场种植着蔬菜，日本漂亮的四季在那个地址轮回不息。
建筑与自然共存。
小屋离日本避暑胜地不远，那个地址健壮的生长着西红柿和黄瓜。
按日本标准看，那个地址的夏天较热冬季也较冷。
因此建筑师设计了一个不依托空调的冬暖夏凉室内自然环境。
扇形的平面布置，开口大的一边朝南，温暖的阳光在冬季进入建筑内部，在夏日被屋檐遮挡，南北双向开窗引入对流风。
尽管布局简单，可是不同的房间有不一样的风光。
建筑评论：从照片中咱们能够清楚地看到该建筑是木构的梁板式结构。
这种结构超级大体适合于建造小型住宅和多层建筑。
本建筑充分利用了梁板结构的空间性质，营造了一个超级舒畅的空间感受。
实例二：巴塞罗那的111社会保障住宅整个建筑为混凝土建筑，朴实无华的建筑也因此成了前方松林最好的背景，映射着景观的转变的阴影和自然的纹理。
表皮独特的波浪状均为植模板现场浇筑。
其工业化的水准保证了完工时刻。
最后形成的表皮节拍鲜明，明暗对照强烈，并与周围的松林相得益彰。
建筑评论：从第二张图咱们能够看出这栋建筑是无梁式平板，结构这种结构没有梁更为美观。
从内部空间来看该建筑营造了大量的室内灰空间，表现出了建筑师追求邻里和睦的社区精神。
二、悬挑结构实例一：流水别墅别墅总共分为三层，建筑的结构运用了钢筋混凝土。
它的每—层楼板连同边上的栏墙支承在墙和柱墩上，各层的空间大小和形状各不相同，筑师充分利用了钢筋混凝土结构的悬挑力，将建筑外形向各个方向悬伸出来。
流水别墅最具标志性特点的是建筑外形上一道道横墙和几条竖向的石墙，还有那顺流而下的瀑布。
组成一幅错落有致的山水画，栏墙色泽洁白滑腻，石墙粗犷奔放，使整个建筑不仅有水平和垂直的结构对照，还有颜色和质感给人以视觉和触觉上的享受.建筑评论：超级闻名的一个建筑几个错落的大平台的悬挑令整个建筑更具生机活力，同时竖向和横向的交织恍如与周围的景观融为一体。
实例二：“手指”旅店建筑的造型像张开的手指，手指探向大海，朝向不同的岛屿，让每一个房间取得不同的景观视野。
第三章钢筋混凝土楼盖结构设计
第三章钢筋混凝⼟楼盖结构设计第三章钢筋砼楼盖结构设计第⼀节概述⼀、正确合理地进⾏楼盖结构设计的重要性楼盖是房屋结构中的重要组成部分。
在整个房屋的材料⽤量和造价⽅⾯，楼盖所占的⽐例是相当⼤的，因此合理选择楼盖的结构型式、正确合理地进⾏楼盖结构设计对建筑物的使⽤、美观以及技术经济指标都具有⼗分重要的意义。
●其重要性具体表现在：（1）、在⼀幢混合结构的房屋中，楼盖（屋盖）的造价约占房屋总造价的 30%～40%；在6～12 层的框架结构中，楼盖的⽤钢量约占总⽤钢量的 30%～50%；在钢筋砼⾼层建筑中，砼楼盖的⾃重占总⾃重的 50%～60%。
因此降低楼盖的造价和⾃重对降低整个建筑物的造价和⾃重都是⾮常重要的。
（2）、减⼩楼盖的结构⾼度，从建筑上说，可以降低层⾼；当总⾼⼀定时可以增加层数，对⼀幢 30 层的楼⽽⾔，每层降低0.1 m 就可增加⼀层。
从结构上说，降低层⾼意味着减轻⾃重，也就减⼩了地震作⽤，这对建筑结构设计具有很⼤的经济意义，将直接降低⼯程造价。
（3）、楼盖（屋盖）结构形式和建筑⾯层构造的合理选⽤，直接影响到建筑在隔声、保温、隔热、防⽔和美观⽅⾯的功能要求。
（4）、楼盖结构作为建筑物的⽔平受⼒构件，其受⼒特点和⼯作性能直接影响整个结构的受⼒特点和内⼒分析⽅法的选⽤。
对保证建筑物的承载⼒、刚度、耐久性以及提⾼结构、抗风、抗震性能有着重要的作⽤。
（5）、楼盖结构设计是结构设计⼈员必须熟悉和掌握的基本功，它的设计原理、概念和⽅法可⽤于桥⾯结构、筏基、挡⼟墙、⽔池等许多结构物的设计中。
⼆、楼盖的结构功能及其分类（⼀）楼盖的结构功能建筑结构是⼀个由多种构件组成的空间受⼒结构体系。
按构件的设置⽅向，可认为它是由⽔平结构体系和竖向结构体系组成。
楼盖是由梁、板等⽔平⽅向的构件组成的⽔平承重结构体系，其基本作⽤是：（1）、在竖向，直接承受楼盖中梁、板构件及装修⾯层的重量；承受施加在楼⾯、屋⾯上的使⽤荷载，并传给竖向结构。
钢筋混凝土结构设计原理课程设计整体式单向板肋梁楼盖设计
05
实例分析：某工程整体式单向板肋梁楼 盖设计
工程概况及设计要求
01
工程地点
某城市商业区
02
建筑类型
多层办公楼
03
04
设计要求
安全、经济、适用，满足建筑 功能需求
结构形式
钢筋混凝土框架结构，采用整 体式单向板肋梁楼盖
荷载计算与组合结果展示
恒荷载计算
根据楼板厚度、梁截面 尺寸及材料重度等计算
得
活荷载计算
THANKS
感谢观看
有益的参考和启示。
07
课程总结与展望
课程重点回顾
钢筋混凝土材料的力学性能
包括混凝土的抗压、抗拉、抗折强度以及钢筋的屈服强度、极限强度 等。
结构设计基本原理
涵盖荷载分析、内力计算、截面设计、构造要求等方面。
整体式单向板肋梁楼盖的结构形式与特点
阐述该结构形式的受力特点、传力路径以及适用范围。
设计方法与步骤
荷载传递路径
荷载传递路径
在整体式单向板肋梁楼盖中，荷载的传递路径清晰明确。首先，楼面上的荷载 通过单向板传递给肋梁；接着，肋梁将荷载传递给与之相连的柱子或墙体；最 后，柱子或墙体将荷载传递给基础。
荷载分配
在荷载传递过程中，单向板和肋梁按照各自的刚度比例分配荷载。刚度较大的 构件承担较多的荷载，而刚度较小的构件则承担较少的荷载。这种荷载分配方 式保证了整个结构体系的协同工作和稳定性。
钢筋混凝土结构设计原 理课程设计整体式单向 板肋梁楼盖设计
2024-01-25
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目录
• 课程设计背景与目的 • 整体式单向板肋梁楼盖基本概念 • 设计步骤与方法 • 关键问题及解决方案 • 实例分析：某工程整体式单向板肋梁楼
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1）工程概况根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：（1）、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝36m，结构纵向长L 2＝24m。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用整体式双向板肋形结构；（2）、该建筑位于非地震区；（3）、建筑物安全级别为二级；（4）、结构环境类别二类；（5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB235级，梁中受力筋HRB335级；（6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值6kN／m2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。
（7）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；（8）、地基承载力为250KN/m2；（9）、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
(10)梁格布置.图1 梁板结构平面布置由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为6000mm，支承梁横向布置，跨度为9000mm。
板按弹性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖2)设计正文1板的计算1.1 确定板厚h 和梁截面板的厚度h=（401-501）γ,且h>80mm （3kN m 为双向板的短向计算跨度）得h=120mm 。
拟设梁截面b ⨯h=400mm ⨯700mm 。
1.2 荷载计算①四周外墙均为mm 370承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为mm 400mm 400⨯，柱高为m 4，板厚为120mm .②楼盖面层做法: mm 25厚水泥砂浆面层，mm 15厚混合砂浆天棚抹灰荷载参数楼面活荷载： k q =4.5 3kN m 水泥砂浆容重： γ=203kN m钢筋混凝土容重：γ=253kN m 混合砂浆容重： γ=173kN m 恒载分项系数： G γ=1.2活载分项系数： Q γ=1.3（楼盖楼面活荷载标准值大于43kN m ） 板自重：320.12m 25KN /m 3KN /m ⨯=25mm 厚水泥砂浆：23KN/m 5.0KN/m 20m 025.0=⨯ 板天花为混合砂浆抹灰：恒载标准值：20.530.255 3.755KN/m ++= 恒载设计值：2g 3.755 1.2 4.506KN /m =⨯= 活荷载设计值：2q 4.5 1.3 5.85KN/m =⨯=合计：22P g q 4.506 5.85/10.356KN/m KN m =+=+=钢 筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋235HPB 级，梁中受力钢筋335HRB 级钢筋。
1.3双向板的弯矩计算（按弹性理论计算）区格A B/ox oy l l6m/9m=0.675.875m/9m=0.65跨内计算简图++0u =x m 0.0335⨯7.43+0.0672⨯2.925⨯36=16./KN m m(0.0368⨯7.43+0.075⨯2.925)⨯36=17.74./KN m m y m(0.0106⨯7.43+0.0281⨯2.925)⨯36=5.79./KN m m(0.0076⨯7.43+0.027⨯2.925)⨯36=4.89./KN m m0.2u =()u x m(16+0.2⨯5.79)=17.158./KN m m(17.74+0.2⨯4.89)=18.7./KN m m()u y m(5.79+0.2⨯16)=13.79./KN m m (4.89+0.2⨯17.74=8.44./KN m m支座计算简图'xm0.0754⨯10.356⨯36=28.1./KN m m 0.0796⨯10.356⨯36=29.67./KN m m 'y m0.0571⨯10.356⨯36=21.28./KN m m0.0572⨯10.356⨯36=21.32./KN m m区格CD/ox oy l l5.875m/8.875m=0.666m/8.875m=0.65跨内计算简图++0u =x m 0.0446⨯7.43+0.071⨯2.925⨯34.51=19.94./KN m m(0.0358⨯7.43+0.071⨯2.925)⨯36=17.05./KN m m y m(0.0159⨯7.43+0.027⨯2.925) ⨯34.51=7.1./KN m m(0.0086⨯7.43+0.0286⨯2.925)⨯36=5.3./KN m m0.2u =()u x m(19.94+0.2⨯7.1)=21.36./KN m m(17.05+0.2⨯5.3)=18.11./KN m m()u y m(7.1+0.2⨯19.94)=11.09./KN m m (5.3+0.2⨯17.05)=8.71./KN m m计算简图A-B 支座'x m =12(-17.158-18.7) ./KN m m =-17.93./KN m m A-C 支座'y m = 12(-13.79-7.1) ./KN m m =-10.45./KN m mB-D 支座'y m = 12(-21.321-21.3) ./KN m m =-21.3 ./KN m mC-DC 支座'x m = 12（-21.36-18.11 ）./KN m m =-19.735 ./KN m m1.4配筋计算各跨内支座弯矩已求得，对A 区格板乘以折减系数0.8；已知板的厚度为120mm ，环境为a 二类，c 20mm =则截面有效高度ox oydh h c 12020595mm 2dh h c d 1202010585mm2=--=--==---=---= 即可近似按oy s h f 95.0MA =计算钢筋截面面积，板中钢筋采用235HPB 级钢筋。
计算结果如表1和表2.表1 双向板弯矩计算1.5板的验算（1）荷载计算板上荷载标准值23.755/g KN m =板上活载标准值24.5/q KN m = 查表得准永久值组合系数为0.4则荷载准永久组合值为22S 3.755 4.5KN /8.255/m KN m =+=（2）裂缝验算以A 板为例进行验算，在长度方向取1m 板宽。
17.158./u x m KN m m =2210.120.12b h m m ⨯=⨯= 1.54tk f = 环境类别为二类C=20mm012120(20)942h mm =-+= 21131s A mm =0.7j v v == 12170.7eq d d mm v === 522.110/S E N mm =⨯11310.01890.50.51201000S te A bh ρ===⨯⨯6sk 017.158101850.870.87941135k S M h A σ⨯===⨯⨯0.650.65 1.541.1 1.10.810.0189185tkte skf ψρσ⨯=-=-=⨯max 52.1 1.90.08185172.10.81 1.9200.080.01892.1100.160.2eq sk S te d c E mm mm σωψρ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=⨯⨯⨯+⨯ ⎪⨯⎝⎭=< 符合要求。
1.6挠度验算（长边方向）已知：max 17.158.k M KN m =, ,21.54/tk f N mm =，23/10210mm N E S ⨯=，24/100.3mm N E c ⨯=，mm C 20=34210108.22.5510S E C E E α⨯===⨯，21131SA mm =，2=θ ，095h mm = ， 011310.012100095S A bh ρ===⨯6sk 017.158101840.870.87951131k S M h A σ⨯===⨯⨯0.650.65 1.541.1 1.10.650.012184tk te sk f ψρσ⨯=-=-=⨯0)(0'''=-=bh h b b ff f γ2321220'154101131958.904106 1.50.650.268.20.0121.150.21 3.5S S S E f E A h B N mm αρψγ⨯⨯⨯===⨯⋅⨯++⨯⨯+++'2.00.42ρθρ=-⨯=14128.90410 4.45210.2SB B θ⨯===⨯2.N mm02620115517.158********.328.8248482004.45210K f l M l a mm B ⨯⨯==⨯=<=⨯mm符合要求。
2梁的设计梁按弹性理论方法计算。
梁的尺寸取为400mm ×700mm ，柱的尺寸为400mm ×400mm 。
双向板传给支承梁的荷载分布为:双向板长边支承梁上荷载承梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。
支承梁结构自重及抹灰荷载为均匀分布图2 双向板梁尺寸简图已知次梁700,400h mm b mm ==。
A 梁承受两面荷载次梁图3 双向板支承梁计算简图2.1 A 梁承受两面荷载次梁30.3309a l α=== 恒荷载设计值由板传来 恒载： 2312 4.5063120.330.3322.1/g kN m =⨯⨯⨯-⨯+=（） 活载：232 5.853120.330.3328.7/q kN m =⨯⨯⨯-⨯+=（） 梁自重 2250.40.77/kg kN m =⨯⨯=梁侧抹灰 17/0.0150.720.357/g kN m m kN m =⨯⨯⨯= 28.7/q kN m =合计 58.175/g q kN m +=2.2 B 梁承受两面荷载次梁恒荷载设计值由板传来 恒载： 15 4.506616.9/8g kN m =⨯⨯= 活载：52 5.85321.9/8q kN m =⨯⨯⨯= 梁自重 2250.40.77/kg kN m =⨯⨯=梁侧抹灰 3217/0.0150.720.357/k g kN m m kN m =⨯⨯⨯=24.257/g kN m = 21.9/q kN m =24.25721.946.157/g q KN m +=+=2.3 C 梁承受两面荷载次梁恒荷载设计值由板传来 恒载： 231 4.5063120.330.3311.05/g kN m =⨯⨯-⨯+=（） 活载： 235.853120.330.3314.35/q kN m =⨯⨯-⨯+=（） 梁自重 2250.40.77/kg kN m =⨯⨯=梁侧抹灰 3217/0.0150.720.357/k g kN m m kN m =⨯⨯⨯= 14.35/q kN m =合计 32.757/g q kN m +=2.4 D 梁承受两面荷载次梁由板传来 恒载： 15 4.50638.45/8g kN m =⨯⨯= 活载：5 5.85310.95/8q kN m =⨯⨯= 梁自重 2250.40.77/kg kN m =⨯⨯=梁侧抹灰 3217/0.0150.720.357/k g kN m m kN m =⨯⨯⨯= 15.807/g kN m =10.95/q kN m =15.80710.95/26.557/q g KN m KN m +=+=3内力计算计算跨度边跨 ln 90002001858615mm =--=ln /2/286151852009000a b mm ++=++= 1.025ln 1.025********mm =⨯= 取09000l mm =中间跨 09000l mm = 跨度差符合要求在允许范围之内。