2JK-3×1.5提升机选型计算
立井施工提升系统计算
五、提升机选择
1. 卷筒直径选择
DT ≥60ds=60×34.5＝2070mm DT ≥900δ＝900×1.6＝1440mm 取较大者。查提升机型号表： 因不需要改装临时罐笼，又是单钩提升，故初选单卷筒 提升机： 卷筒直径： DTB＝2.5 m， 卷筒宽度： BTB＝2 m 最大静张力：FJB＝88.2 kN
单滚筒：JZ2—10/600型。 FJB＝98kN ＞ 81.1kN
七、天轮 平台布置
八、稳绞布置计算 稳绞布置计算图
稳绞布置平面图
稳绞布置剖面图
货物重：桶里的矸石和水重
1 1 m VT [ g (1 ) sh ] 3 0.9[1600 (1 )1000 ] K 1.8 5520 k g
Q0＝1049＋5520＋335＝6904kg
提升伞钻时：
Q0＝钻重＋Qf＝7000＋335＝7335kg
取较大者，按7335kg计算。 2. 计算需要的每米钢丝绳重量
公称抗拉强度σB：1372、1519、1666、1814、1960
选1666MPa
安全系数m：《煤矿安全规程》规定：
升降人员和物料：人员：9， 物料：7.5 罐道绳、吊盘、水泵、抓岩机： 6 悬挂风筒、压风管、供水管注浆管、输料管：5
钢丝绳最大悬垂长度： H＝井筒深度＋天轮平台＝600＋26.28= 626.28m 每米钢丝绳重量：
46354 72520 …… …… 653170 742840 838880 ……
50470 78988 …… …… 710500 808500 912870 ……
54586 85358 …… …… 768320 874160 984900 ……
4. 验算安全系数
2JK-3×1.5提升机选型计算
官庄河煤业副斜井提升绞车能力核算说明书一、设备参数：1.提升机型号： 2JK-3×1.52.卷筒直径： 3 m3.卷筒宽度： 1.5m4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）5. 卷筒数量： 2个6. 减速器型号 ZKL37. 减速比 31.58. 最大静张力： 135kN9. 最大静张力差： 90kN10. 提升长度： 525m11.提升斜角 21度12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN13. 大件重： 185 kN14. 平板车重： 15 kN15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min二、牵引力校核：实际载荷校核计算对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθG钢—钢丝绳总重： 25.1 kNG—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kNθ—提升倾角： 21°F—实际静张力差： kN所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°+0.175×25.1 cos21°=87.6kN5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）≈46.6 kN50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核1.电机转速计算n= 60Vi/Dπ式中n—电机转速 r/minV—最大提升速度3.11m/si—减速器传动比 31.5D—卷筒直径3 mn= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
提升机选型计算2013[1].8.
![提升机选型计算2013[1].8.](https://img.taocdn.com/s3/m/518f19ee0408763231126edb6f1aff00bed57009.png)
提升机选型计算2013[1].8.+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：35N A =万吨；2.斜坡角度：25β= ；3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。
)4.年工作日：330r b =天；5.日工作时间：16t h =；6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ）7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）；外沿2450㎜（偏差±10mm ）；单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）；单个矿车体积：2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）；900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =?= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）；8.提升方式为：串车提升；要求：每次提升车数为：3车。
考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。
二、一次提升量和车组中矿车数的确定1.计算提升斜长()7602222804T D k L L L L m =++=++=；L —斜坡长度：760L m =；D L —斜坡下车场运行距离：22D L m =K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =；2.初步确定速度1）初步确定最大提升速度mν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/mm s ν'≤。
本次设计初步确定最大提升速度4/m m s ν=；2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。
3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s =4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。
提升机
矿井提升8.1 概述本矿井设计生产能力为120万t/a，根据实际情况，设计采用两套提升系统，即主井采用多绳缠绕式箕斗提升，提升倾角为90°，副井采用罐笼提升，提升倾角为90°。
本矿井年工作日为330天，实行“四六制”作业制度，其中三班采煤，一班检修。
每班每天工作6小时。
每天净提升时间为16小时。
根据本矿井的地形条件和煤层赋存条件，设计第一水平采取平硐，第二、三水平采用立井开拓。
井筒特征见表8-1。
表8-1 井筒特征表本矿井有三个水平，即+150、-150m水平和-400m水平。
选用皮带运煤,型号为MGC1.1-6固定式矿车运料。
煤的容重为1.35t／m3；矸石的容重为2.4t／m3。
矿井的服务年限为89年，第一、二水平的服务年限分别为31年、31年。
最大班下井人数为200人。
8.2 主井提升8.2.1 提升容器的选择计算提升容器需根据提升任务的大小来确定。
对矿井的具体情况，加大提升容器，可降低提升速度，提升机、井筒装备都要加大，增加初期投资，但可节约用电；反之，加大提升速度，可选用较小提升容器和提升机，投资较少，但电耗增加。
一般认为在不加大提升机及井筒直径的前提下，选择较大的提升容器，以采用较低的提升速度，节省电耗。
本矿井主井采用箕斗提升，主要参数如下：A n—矿井年产量，120万t/a；H s—井筒深度，550m；矿井工作制度：年工作日按330天计，日工作小时数t，取16h；H z—装载高度，m，估取18～25m，取20m；H x—卸载高度，m，估取16～20m，取18m；r—煤的散集容积质量，Kg/m3，取1.351、确定小时提升量A h =tb ca A r f n式中： A h ——小时提升量，t ／h ； A n ——矿井年产量，120万t ／年；c ——提升不均衡系数。
《煤炭工业设计规范》规定：有井底煤仓时为 1.10～1.15；无井底煤仓时为1.20。
本设计取1.13；a f ——提升能力富裕系数，取1.2；b r ——年工作日，330天； t ——日工作小时数，16h ； 代入数据计算得：h A =327.27t ／h 。
提升机配置及参数
提升机配置及参数型号说明：（2）J K Z双筒卷扬机类矿井提升机凿井专用配置：一、2JK-3.5(75.435吨)主轴装置：卷筒为活滚筒，活刹车盘，便于运输调绳部分为径向齿块调绳，装配形式为洛矿新型标准，主轴转动为滚动轴承。
减速器：为100型行星减速机。
盘形制动器：仿瑞典后置式制动器。
电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：按洛矿图纸。
发货总量按洛矿发货清单发货。
二、2JKZ-3（72.2吨）主轴装置：本主轴装置为凿井专用提升机，卷筒容绳宽度为1.8m（一个），相对普通提升机，卷筒筒皮加厚，主轴加粗加长，联轴器与3.5米提升机选用同型号，其装配方式为洛矿新型转配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用ZHLR-170（Ⅲ）式XP-80行星减速机。
盘形制动器：仿瑞典后置式（三对头四台）电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：洛矿图纸发货总量按洛矿发货清单发货。
三、JKZ-2.8（51.78吨）主轴装置：本主轴装置为凿井专用提升机，容绳宽度为2.2单筒，联轴器与3.5米提升机选用同型号，其装配方式为洛矿新型装配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用相配套的行星减速机。
盘形制动器：彷瑞典后置式（三对头四台）电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：按洛矿图纸发货总量按洛矿发货清单发货。
四、JK-2.5 (37.3吨)主轴装置：卷筒为或卷筒可拆开，便于运输，装配方式为洛矿新型装配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用相配套的行星减速器。
盘形制动器：仿瑞典后置式制动器。
电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
斜井提升系统选型资料
斜井提升系统选型一、主斜井主提升运输矸石选型计算如下：1)绞车型号为：2JK-3.5/18提升最大速度：V m=5.9m/s电机参数 1000kw 580r/min D=3.5m B=1.7m最大静张力170KN最大静张力差115KN2) 提升容器 8m3箕斗3)提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.9*8*1600=11520kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11520+4164=15684Kg钢丝绳单位长度重量P S（Kg/m）P S = Q0（sinα+μ1 cosα）/[110δB /9.81m a—L（sinα+μ2cosα）] =15684（sin150 +0.01* cos150）/[110*1670/9.81*6.5—2100（sin150 +0.2cos150）]=2.18Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度，取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数，取6.5L—钢丝绳最大牵引长度，取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数，取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数，取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6×7-28-1670P SB=2.75 Kg/m 钢丝破断拉力总和50169kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）]=56169/[15684（sin150 +0.01cos 150）+2.37*2100*（sin150+0.2 cos 150）]=56169/6460=7.8>6.5 符合安全规程规定4)提升机强度校验：最大静张力差为：Fj= Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）= 15684（sin150 +0.01 cos150）+2.75*2100*（sin150 +0.2 cos150）=6460kg <11500 kg提升机强度能够满足需要5)电机功率估算：P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*6460*5.9/102*0.85=528KW <1000KW 符合要求式中：K B—电动机功率备用系数；K B=1.2Fj—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，NVmB—提升机最大速度，m/sηc—传动效率，一级减速ηc =0.92二级减速ηc=0.85二、主斜井副提升运输选型计算如下：（一）主斜井副提升运输喷浆料选型计算如下：1、绞车型号为：2JK-3.0/30提升最大速度：V m=3.7m/s电机参数400kw 720r/min D=3.0m B=1.5m最大静张力130KN最大静张力差80KN2、提升容器1.5t矿车自重：718Kg3、提升钢丝绳校核提升物料荷重Q=0.9V j V g=0.8*4*1.7*2100=11424kg提升钢丝绳终端载荷Q0 =Q+Q Z =11424+4*718=14296Kg钢丝绳单位长度重量P S（Kg/m）P S= Q0（sinα+μ1cosα）/[110δB/9.81m a—L（sinα+μ2cosα）] =14296（sin150+0.01cos150）/[110*1670/9.81*6.5-2100（sin150 +0.2 cos 150）]=3838/1932=1.99Kg/mδB—钢丝绳钢丝的抗拉极限强度，取1670N/mm2mα—钢丝绳安全系数，取6.5L—钢丝绳最大牵引长度，取2100mα—井筒倾角 150μ1—容器运行阻力系数，取0.01μ—钢丝绳运行时与托辊和底板的阻力系数，取0.2选择钢丝绳据P SB> P S查表选钢丝绳型号为6*7-26-1670P SB=2.37 Kg/m 钢丝破断拉力总和43233kg钢丝绳安全系数校核m= Q d/[ Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）]=43233/[14296（sin150 +0.01 cos 150）+2.02*2100*（sin150+0.2 cos150）]=43233/5756=7.5>6.5 符合安全规程规定4、提升机强度校验：最大静张力差为：Fj= Q0（sinα+μ1 cosα）+ P SB L（sinα+μ2cosα）= 14296（sin150 +0.01 cos 150）+2.37*2100*（sin150 +0.2 cos150）=5756kg <8000 kg提升机强度能够满足需要5、电机功率估算：P=K B* Fj*VmB/102ηc=1.2*5756*3.7/102*0.85=295KW < 400KW符合要求。
提升机选型计算
提升机选型计算绞车提升能力计算已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。
一、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(850+600)+*+960**+*=37190 + 12093=49283N提4个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（+ * ）=37617 + 12093 =49710 N提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（+ * ）=47022 + 12093 =59115 N钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。
一、电动机初选（按4个矸石车）：Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s二、提升电动机变位质量1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=110252、天轮取Gt = 200KG3、提升机变位质量Gj = 8200KG4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=变位质量∑M = ∑G/ g = / =25222/m)三、提升运动学计算取a0 = /s2，a = /s2，v0 = 1m /s2，1、初加速段t0 = v0 / a0 =1/ =(s)L0 = 1/2 * v0 * t0 =1/2 *1*=t01 = LL1 - L0 = =t01 = L01 / v0 =23(S)2、主加速度t1 = vmax – v0 / a1 = – 1 / = (s)L1 =1/2 +( vmax + v0 ) =1/2**+1) =11(m)3、减速段t3 = t1 = (s)L3 = L1 = 11m4、末减速阶段t5 = t0 = (s)L5 = L0 =5、矿车在栈桥低速阶段L4 = LB - L5 = 30 – =t4 = L4 / V 0 = 5(s)6、矿车在井筒等速运行L2 = Lt – (LL1 + L13 + L1 + L3)= 900 –(25 + 30 + 11 +11)= 823t2= L2 / V max = 823 / = (s)一次提升循环时间Tq = t0 + t01 +t1 + t2 +t3 + t4 + t5 + t§= + 23 + + + + + + 25= 338（s）=338/ 60 = min四、提升动力学计算（按6个煤车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*6*(600+850)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=4174 + 1234 +756=6164初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6164–* * sin25°=6162低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6162 – 2522 *=5405低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =5405 –* . sin25° =5384 2、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5384 + 2522 *=6645主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6645 * 11 * sin25=6635等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6635– 2522 *=5374等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5374– * 823 * sin25=4633减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4633 – 2522 *=3372减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3372 – * 11 * sin25 =3362 3、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3362 + 1261=4623末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4623- * * sin25=4593末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4593 – 2522 *=3836末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3836 – * * sin25= 3834五、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=1 + 1 + 5 +21 + +8 += 57Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5250 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5250 * / （102 *） =205KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / （ * 102y .N） / Vmax =六、提升动力学计算（按4个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*4*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=4222 + 1234 +756=6212初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6212–* * sin25°=6210低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6210– 2522 *=5453低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina=5453 –* . sin25°=54322、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5432 + 2522 *=6693主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6693 * 11 * sin25=6683等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6683– 2522 *=5422等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5422– * 823 * sin25 =4681减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4681 – 2522 *=3420减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3420 – * 11 * sin25 =34103、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3410 + 1261=4671末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4671- * * sin25=4641末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4641– 2522 *=3885末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3885– * * sin25= 3883七、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2)t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=2 + 9 + 6 +05 + +9 += 59Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5300 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5300 * / （102 *） =208KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =八、提升动力学计算（按5个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*5*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=5278 + 1234 +756=7268初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=7268–* * sin25°=7266低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 7266– 2522 *=6509低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =6509 –* . sin25° =6488 2、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=6488+ 2522 *=7749主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina= * 11 * sin25=7740等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 7740– 2522 *=6479等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 6479– * 823 * sin25 =5738 减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=5738 – 2522 *=4477减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=4477 – * 11 * sin25 =4467 3、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 4467 + 1261=5728末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 5728- * * sin25=5700末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=5700– 2522 *=4943末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=4943– * * sin25= 4941九、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=7 + 7 + 4 +77 + +33 += *1010Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =6404kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 6404 * / （102 *） =251KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(1000+600)+*+960**+*= + 12102=53176N < 6000 * =58800N=53176 < 58800N 合格提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1350 + 600) **（+ *）+960***（+ * ）= + 12102 = < 58800N 合格钢丝绳安全系数校验：4、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
提升机技术参数及设备选型过程
提升机技术参数及设备选型过程矿井提升机技术参数介绍及设备选型过程目录一、提升机相关参数二、选型过程三、MA标志查询办法四、提升系统设计内容与步骤。
五、电机功率选择与校核一、技术参数1、卷筒宽度和直径2、两卷筒中心距3、最大静张力、最大静张力差4、钢丝绳直径、绳速5、提升高度、容绳量6、减速器速比7、电机功率、极数、电机型号简介8、变位质量JK-2/2JK-2提升机技术参数表1、卷筒宽度和直径卷筒直径：提升机卷筒上第一层钢丝绳中心到卷筒中心距离的2倍。
绞车卷筒的直径为：卷筒缠绳表面到卷筒中心距离的2倍。
二者概念有差别，相差1根钢丝绳的直径。
卷筒宽度：卷筒两个挡绳板内侧直间的距离。
卷筒直径和宽度决定了卷筒使用钢丝绳的最大直径和容绳量2、最大静张力和最大静张力差JK-2型提升机的最大静张力161KN，2JK-2型绞车的最大静张力和最大静张力差分别为61KN、40KN。
钢丝绳的张力，也就是钢丝绳的拉力。
在单钩提升时，滚筒上只有一根钢丝绳，其拉力主要由提升容器、钢丝绳、提升载荷的重力构成。
拉力最大值在天轮的切点处，载荷越大、井筒越深、容器重量越大钢丝绳的拉力就越大。
最大静张力是针对提升机而言的，是强度允许的，滚筒上最大的拉力值双钩提升时，滚筒上有两条钢丝绳，重载钢丝绳的拉力大，轻载钢丝绳的拉力小，两根钢丝绳拉力的差值就是静张力差。
最大静张力差就是静张力差的最大值，是绞车强度所允许的，滚筒上两根钢丝绳拉力差的最大值。
通过以上分析，我们可以这样来理解二者。
对于单滚筒绞车，只有最大静张力，没有最大静张力差。
最大静张力就是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。
单位为重力单位：KN，最大静张力的值除9.8就为上述三者的质量。
即为提升量的质量，单位为：kg。
对于双滚筒绞车。
最大静张力也是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。
而最大静张力差是绞车强度所允许的钢丝绳、提升载荷自重的总和。
单位为重力单位：KN，KN除9.8就为提升量的质量，单位为：kg 最大静张力为什么分为载人和载物？二者的数值不同？是因为提升人员和物料时，其安全系数要求不同，提人要求9倍的安全系数，提物要求7.5倍的系数。
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官庄河煤业
副斜井提升绞车能力核算说明书
一、设备参数：
1.提升机型号： 2JK-3×1.5
2.卷筒直径： 3 m
3.卷筒宽度： 1.5m
4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）
5. 卷筒数量： 2个
6. 减速器型号 ZKL3
7. 减速比 31.5
8. 最大静张力： 135kN
9. 最大静张力差： 90kN
10. 提升长度： 525m
11.提升斜角 21度
12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN
13. 大件重： 185 kN
14. 平板车重： 15 kN
15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min
二、牵引力校核：
实际载荷校核计算
对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθ
G钢—钢丝绳总重： 25.1 kN
G—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kN
θ—提升倾角： 21°
F—实际静张力差： kN
所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°
+0.175×25.1 cos21°
=87.6kN
5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：
安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm
制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）
=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）
≈46.6 kN
50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核
1.电机转速计算
n= 60Vi/Dπ
式中n—电机转速 r/min
V—最大提升速度3.11m/s
i—减速器传动比 31.5
D—卷筒直径3 m
n= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min
靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
2.电机功率计算
P=1.15FV/（102η）
式中P—电机功率 kw
V—提升速度 2.96m/s （速比i=31.5）
η—减速器效率0.96
P1=1.15×87.6×2.96×100/（102×0.96）≈305kw 选 400KW电机足够用。
五、钢丝绳安全系数验算
由煤矿安全规程得，提运安全系数K’不得小于6.5。
钢丝绳技术参数
选用直径36mm，公称抗拉强度为1670Mpa的纤维芯钢丝绳最小破断力为667KN，实际K=667KN/ 90KN=7.4＞6.5（煤矿安全规程400条表7规定）,所以满足要求。
六、结论
此设备的各种参数均满足使用要求。