某发电厂1号炉水冷壁管泄露原因分析
四管泄漏原因及事故处理
四管泄漏原因及事故处理一、简述锅炉四管是指省煤器、水冷壁、过热器、再热器管道，管道内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、腐蚀和磨损的环境影响，所以很容易发生泄漏问题。
一月份京能电力发生的8起非停事件中，就包含3起四管泄露事故，其中一起再热器泄漏，两起水冷壁泄漏，威胁机组安全运行。
本文对四管泄漏原因、现象、处理几个方面进行详细分析。
二、四管泄漏原因1.管道金属材料不良、设计裕度不够，制造、安装或焊接质量不合格。
（岱海发电3号锅炉屏式再热器管爆管原因为综改后屏式再热器设计中未充分考虑材料使用性能裕量，局部管排在负荷升降过程中存在超温现象）2.飞灰、高温烟气冲刷使受热面磨损。
（盛乐热电2号机组锅炉2号角燃烧器水冷壁两次泄漏原因为扩散后的二次风携灰冲刷水冷套外侧管，管子不断磨损减薄，最终强度不足爆破泄漏）3.受热面结焦、积灰严重，管壁长期超温导致爆管。
4.氧化皮脱落堵塞或管内有杂物，受热面工质流量分配不均匀，导致受热面过热超温。
5.吹灰器位置不正确、吹灰前未能疏尽疏水或者吹灰器内漏，导致受热面吹损。
（本次1号炉检修发现水冷壁部分区域管壁被吹灰减薄，因此对炉膛吹灰器喷嘴内调约4mm，防止吹灰器吹损周边炉管）6.给水品质长期不合格，受热面内结垢严重引起垢下腐蚀。
7.燃烧不正常，火焰冲刷管屏或锅炉热负荷分配不均，导致部分管材高温腐蚀。
8.受热面膨胀不良，热应力增大。
三、四管泄漏现象1.DCS四管检漏装置报警。
2.就地检查可能听到泄漏声，严重时密封不严处有蒸汽外冒。
3.泄漏区域烟气温度降低，泄漏点后管壁温度和工质温度上升。
4.炉膛压力大幅摆动。
5.水冷壁泄漏可能造成燃烧不稳。
6.引风机出力增大。
7.给水流量不正常大于蒸汽流量，两台小机出力增加。
8.锅炉排烟温度降低。
9.电除尘器可能闪络，输灰中水分增加，可能造成输灰管道堵塞。
10.两侧主再热汽温度或减温水调节门的开度可能出现明显偏差。
四、处理1.立即汇报值长、汇报锅炉主管及部门领导，通知设备部各专业人员到现场进行检查，确定泄漏区域，启动事故预案。
某发电厂4号机组水冷壁爆管泄漏情况分析
某发电厂4号机组水冷壁爆管泄漏情况分析1.事件概况201X年12月13日9：10，某厂4号机组B修后投入正常运行后，发现锅炉1号角水冷壁燃烧器最底部处有蒸汽向炉外泄漏。
确认是 4号炉 1号角燃烧器底部密封盒左下角与水冷壁管焊接处泄漏。
由于漏点较小，决定先带压堵漏。
13日晚带压堵漏人员检查后，发现密封盒内也有漏汽，无法带压堵漏。
22：49，省调许可 4号机组滑停；14日3：14，4号机组解列；15日7：25，4号炉热炉放水。
停炉后检查确认4号炉 1号角水冷壁最下层燃烧器箱壳左侧角和管子连接处拉裂（标高14.5m），检修中将前墙左数第3根管子更换400 mm，整个检查检修过程于16日20：00完成。
16日23：31，4号炉开始上水；17日上午，4号炉水压试验由于主汽门漏未做成功；17日21：20，锅炉微油点火。
18日9：30至11：30过热器进行了蒸汽旁路冲洗，18日18：20，4号机并网。
水冷壁管材为20g，规格为内螺纹管φ45×5.4。
2.原因分析4号炉 1号角水冷壁最下层燃烧器箱壳直接焊在管子上，机组长期运行后，应力高度集中及基建时焊缝焊接质量不良，造成管子被拉裂，裂纹长度约12 mm。
（4号机组B级检修，12月3日并网，B修燃烧器改造时泄漏点处没有进行检修。
）3.处理措施（1）前墙左数第3根管子更换长度400 mm。
前墙左数第4根管子靠近泄漏点处打磨并做渗透探伤，确认无缺陷。
（2）四角燃烧器同高度处拆除保温，外观检查，对各箱壳和管子焊接的焊缝进行打磨并做渗透探伤，发现 2号角燃烧器底部箱壳右下角铁板与水冷壁管焊接处焊缝拉裂，裂口向管子延伸，但未伤及母材，采取打磨消除裂口应力的措施。
（3）检修后的箱壳部位装回时不再焊在管子上，改焊在鳍片上。
（4）检修焊口，经射线探伤检验合格。
4.防范措施今后机组停机检修时，要加强对锅炉燃烧器外箱壳和管子焊接处的缺陷检查，发现缺陷及时整改。
锅炉水冷壁泄漏的主要原因及对策研究
锅炉水冷壁泄漏的主要原因及对策研究摘要：锅炉是一种生存蒸汽或热水的换热设备，广泛用于活力发电厂和工业企业，用于发电的锅炉成为电站锅炉，用于工业动力设备或供热的锅炉称为工业锅炉。
锅炉承担着为社会运转、经济活动提供电力和为企业提供蒸汽和热水的主要任务，因此，锅炉需要保持良好的工作状态。
然而，锅炉泄漏是产生安全隐患的直接诱因，严重影响了锅炉的安全生产。
主要从化学原理和物理层面分析了锅炉泄漏的原因，并提出了相关措施。
关键词：电厂锅炉；工业锅炉；泄漏；化学反应一、锅炉水冷壁泄漏的主要故障根据大量的实际经验分析，锅炉水冷壁泄漏是造成锅炉泄漏的最常见的故障因素。
根据相关统计与研究结果表明，在锅炉泄漏的全部事故中，多于80%的事故都是水冷壁的泄漏，此问题对锅炉顺利运转以及锅炉的正常运行造成严重的阻碍。
但是在实际维修的过程中，很难有效的维修水冷壁，究其根本原因，主要是锅炉的运行存在于一个比较复杂的环境中，加大了维修的难度。
在现代电力和工业技术不断发展的前提下，设备也随着日益的完善。
在通常状况下，现代电厂的锅炉都是在使用被特殊处理过的除盐水。
与此同时，在一般状况下，要在水冷壁的外壁及内壁上都要进行科学有效的防腐处理，从而保证在锅炉运行的时候，水冷壁尽可能的少发生泄漏现象。
但是在水冷壁运行时出现的磨损以及其设计或材料的不合理都会导致冷水壁出现泄漏现象。
笔者在实际经验与用户反馈中发现，锅炉的参数控制、运行环境与状况都会直接的影响到水冷壁的泄漏。
降低锅炉水冷壁的泄漏事故的发生率，能够有效促进电厂锅炉的安全运行，具有非常关键的意义。
二、锅炉泄漏的主要原因锅炉是电厂正常运转的保证，锅炉的维护和维修是电厂日常工作中的主要内容。
如果电厂锅炉发生泄漏，不但会埋下安全隐患，还会影响电厂的生产效率。
因此，锅炉泄漏应受到高度重视，并做到及时处理。
2.1化学层面的原因分析高温化学反应产生泄漏的过程为：锅炉内部受高温影响发生化学反应，导致锅炉管壁硫化，进而产生腐蚀，越靠近燃烧器腐蚀越严重。
电厂锅炉泄漏的原因分析及对策
电厂锅炉泄漏的原因分析及对策【摘要】经过对“四管”泄漏的情况的统计，从飞灰磨损、焊接质量、超温、高温腐蚀、机械磨损等方面进行了原因分析，并提出了为防止“四管”泄漏所采取的管理及技术措施，实践证明取得了比较显著的效果。
【关键词】锅炉泄漏分析对策1 概述电厂锅炉泄漏以“水冷壁、过热器、再热器和省煤器”这四大管道（简称四管）泄漏为主，约占火力发电厂机组停运事故临时检修的60%。
因此提高锅炉爆管原因分析水平，避免锅炉“四管”泄漏，成为火电机组安全、经济运行的关键。
国电邯郸热电厂共有3台200MW机组，锅炉为北京巴.威锅炉厂制造的B&WB—670/13.7—M超高压中间再热自然循环燃煤锅筒式锅炉。
自1998年至2007年锅炉共发生“四管”泄漏事故22次，其中水冷壁、过热器和再热器的泄漏是主要问题，分别为6次、7次和8次，省煤器1次，分别占比例27.3%、31.8%、36.4%、4.5%。
而分析其原因，见表1。
2 爆管情况及原因分析2.1 飞灰磨损飞灰磨损的机理是携带有灰粒和未完全燃烧燃料颗粒的高速烟气逐渐剥离掉微量的金属，从而使受热面管壁变薄。
烟速越高、飞灰浓度越大，受热面的磨损越严重。
我厂燃煤灰份呈逐年上升趋势，增大了汽水系统和风烟系统飞灰磨损。
因此，在运行操作中：重视燃烧调整，保证合理的过剩空系数，避免不完全燃烧；控制飞灰浓度；在检修维护中：注意梳理管排，清理尾部烟道内的积灰及异物，恢复关卡及防磨护板等，避免产生烟气走廊，使飞灰对受损面的磨损降低。
运行中应加强对烟气流速的控制可有效减轻飞灰对受热面的磨损；统计中因飞灰磨损造成的泄漏为1次。
2.2 焊接缺陷焊接缺陷中焊接裂纹的危害最大。
焊接裂纹是由于金属在应力下破裂所引起的一种缺陷。
缺陷容易出现在焊口多的地方。
如集制造时集中出现的箱角焊缝的原始焊口、安装焊口等应力集中的异种钢拼接部位。
检修焊口集中出现在高温再热器的12Cr2MoWVTiB对接焊口部位。
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施发布时间：2022-08-10T05:35:47.280Z 来源：《当代电力文化》2022年第6期作者：杨佳庆[导读] 锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
杨佳庆大唐长春第二热电有限责任公司吉林长春 130031摘要：锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
本文对锅炉“四管”漏泄原因进行分析并提出预防措施，减少锅炉“四管”漏泄次数，增强设备可靠性，提高企业经济效益。
关键词：四管；漏泄；腐蚀；处理锅炉“四管”是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器。
锅炉“四管“涵盖了锅炉的全部受热面，内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中所在，因此很容易发生漏泄问题。
公司六台锅炉均为哈尔滨锅炉厂设计生产，额定蒸发量670t/h、超高压、一次中间再热自然循环、单炉膛、平衡通风、固态排渣煤粉锅炉，采用水平浓淡分离式和直流式喷燃器、四角布置、双切圆燃烧方式。
传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指防止以上部位炉内金属管的泄漏。
根据近几年的统计，由于锅炉“四管”漏泄造成机组非停的占公司各类非计划停运原因之首。
锅炉一旦发生“四管”漏泄，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全和经济运行。
1.“四管”漏泄原因分析造成锅炉“四管”泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。
1.1磨损煤粉锅炉受热面的飞灰磨损和机械磨损，是影响锅炉长期安全运行的主要原因。
飞灰磨损的机理是带有灰粒和未完全燃烧燃料颗料的高速烟气通过受热面时，粒子对受热面的每次撞击都会梳离掉极微量的金属，从而逐渐使受热面管壁变薄，烟速越高灰粒对管壁的撞击力就越大；烟气携带的灰粒越多，撞击的次数就越多，加速受热面的磨损。
长时间受磨损而变薄的管壁，由于强度降低造成管子泄漏。
受热面飞灰磨损泄漏、爆管有明显的宏观特征，管壁减薄，外表光滑。
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
火电厂安全教育警示教育事故案例
事故案例一、某电厂1月15日8号炉水冷壁泄漏分析报告（一）、事件经过2017年1月15日15:23，8号机组负荷820MW，“炉管泄漏”报警信号发出，现场检查锅炉前墙8层半发现异音，判断为受热面泄漏，申请停炉处理。
1月16日5:50，机组解列。
经检修处理后，机组于2月3日13:03并网恢复。
（二）、检查情况1.设备概况8号炉为东方锅炉（集团）股份有限公司生产的DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超临界参数变压直流炉、一次再热、平衡通风、运转层以上露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
炉膛宽为33973.4mm，深度为15558.4mm，高度为64000mm，整个炉膛四周为全焊式膜式水冷壁，炉膛由下部螺旋盘绕上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁两个不同的结构组成，两者间由过渡水冷壁和混合集箱转换连接，介质流向自下而上。
上部垂直水冷壁管子规格为Φ31.8×7.5，材料为SA-213T12,节距63.5 mm，前墙共布置534根，分别引入11只出口集箱，最终由各集箱出口连接管引入水冷壁出口混合集箱。
2.现场检查情况停炉冷却后检查发现前墙水冷壁出口左数第6集箱左数第33根泄漏，位置在8层半观火孔标高上约1米，泄漏方向朝向炉内，爆口呈喇叭状，爆口边缘锋利，管子明显胀粗，爆口长度约33mm，宽度约9mm（见附图1、2），从爆口宏观形貌分析判断为短时过热造成。
对泄漏管内部及对应入口、出口联箱进行内窥镜检查，未发现异物（见附图3），检查发现该管段有一只焊缝内部周圈凸起明显（见附图4），测量最大凸起部位对应管道内径为12.1mm（水冷壁管子规格为Φ31.8×7.5，内径为16.8mm），检查此管段工地焊口共5只，测量内部管径分别为16.2mm、16.1mm、15.9mm、15.8mm、15.6mm。
3.取样检验情况对8号炉前墙水冷壁出口左数第6集箱左数第33根爆口管进行取样分析，爆口处、爆口边缘的金相组织为铁素体+碳化物，铁素体晶粒沿形变方向被拉长，球化级别为4-5级（见附图5）；爆口背面，金相组织为铁素体+珠光体，球化级别2.5级（见附图6）。
发电厂锅炉水冷壁爆管原因分析及处理
发电厂锅炉水冷壁爆管原因分析及处理武全胜;刘孝;祁爱军【摘要】针对内蒙古丰镇发电厂1号-6号锅炉水冷壁磨损而导致的爆管现象,分析其原因主要是由水冷壁附近吹灰器定期吹扫造成的.原防磨措施存在检查范围小、喷涂后不能有效控制吹灰器附近水冷壁的磨损量、锅炉水冷壁安全运行周期短等缺陷.对此提出新的处理措施:利用每次大小修机会对每一根水冷壁管进行检查,对壁厚磨损超过1.95 mm的进行更换;不超过1.95 mm的进行补焊,补焊时严格按照补焊工艺进行.该措施实施后,各台机组水冷壁未发生泄漏、爆管现象.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2012(030)006【总页数】3页(P93-95)【关键词】水冷壁磨损;爆管;吹灰器;防磨;壁厚;补焊【作者】武全胜;刘孝;祁爱军【作者单位】内蒙古丰镇发电厂,内蒙古丰镇012100;内蒙古丰镇发电厂,内蒙古丰镇012100;内蒙古丰镇发电厂,内蒙古丰镇012100【正文语种】中文0 引言水冷壁是发电厂锅炉的主要受热面部分，由数排钢管组成，布置在燃烧室四周。
内部为流动的水或蒸汽，外部接受锅炉炉膛火焰的热量。
水冷壁的主要作用为吸收燃烧室的辐射热，使水受热而产生饱和蒸汽；保护炉墙，减少熔渣和高温对炉墙的破坏；同时水冷壁还起悬吊炉墙的作用[1]。
目前我国大部分火力发电厂的锅炉水冷壁附近均安装吹灰器，吹灰器是锅炉本体部分的重要辅机之一，分布于炉膛四周。
近几年内蒙古西部地区许多火力发电厂燃用煤发热量低、灰分大，在机组运行过程中必须通过吹灰器的吹扫来降低水冷壁壁温、防止水冷壁大面积结焦而影响换热效果。
伴随着吹扫次数的增加，吹灰器左、右两侧水冷壁的壁厚逐渐减薄，磨损到一定程度就会引起水冷壁爆管。
本文针对内蒙古丰镇发电厂水冷壁爆管事故，提出新的防磨、补焊等措施，为其他电厂提供参考。
1 设备概况内蒙古丰镇发电厂（以下简称丰镇电厂）锅炉型号为WGZ670/140-5，由武汉锅炉厂制造。
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某发电厂1号炉水冷壁管泄露原因分析
1.概述
1月7日12:30，某发电厂1号炉炉膛负压突变至+1428Pa，给水流量与主蒸汽流量偏差增至140t，调整后汽包水位、炉膛负压稳定。
判断为炉膛内部发生泄漏。
采取措施，快速降低负荷和压力，14：15机组解列。
焖炉至1月8日20:15，开启A侧人孔门观察炉内床料情况，炉内床料高度平均800mm，中部向B侧床料高度逐渐增高，最高达1500mm，观察到后墙B旋风分离器入口处下方（标高32.5m 处）有泄漏。
1月12日停炉降温后，炉内检查发现：炉膛至B旋风分离器烟道口下方（标高32.5m）第五道防磨梁上部、水冷蒸发屏侧第2根后墙水冷壁管发生爆破。
2.炉内宏观检查
对1号炉水冷壁管爆管现场进行炉内检查，发现：爆破发生在标高32.5米、B旋风分离器入口处下方、第5层防磨梁上部附近水冷蒸发屏方向第2根后墙水冷壁管。
水冷壁爆破第1现场见图1，爆破位置结构见图2。
后墙水冷壁管材质SA210C，规格φ57 mm×6.5 mm。
炉内检查时，爆口已被保护起来，水冷蒸发屏与后水冷壁垂直分布，原有结构是水冷蒸发屏被耐火可塑料包起来的，爆管后水蒸汽已将水冷蒸发屏第1-7根管冲刷，耐火可塑料已脱落，管壁存在明显减薄；后墙水冷壁管存在不同程度的减薄，沿烟气走向，远离爆口的管子靠A侧明显磨损减薄，爆口附近管子靠水冷蒸发屏侧明显减薄，管子壁厚从鳍片两侧向中间减薄，部分测厚最小壁厚4.19mm，爆口附近管子上下测厚数据见图3；左右两侧墙角（结构同爆破位置，垂直结构）防磨梁上部水冷壁管存在局部减薄，左侧墙最薄处3.78mm，右侧墙最薄处2.71mm，见图4。
后墙水冷壁
后水第2根管爆口
水冷蒸发屏
现场爆口
被保护起来
图1 后水冷壁管爆破现场图2 后水冷壁管爆破位置结构
后墙水冷壁管
A侧墙水冷壁管
图3 后墙水冷壁管外观及测厚数据图4 A侧墙水冷壁管外观及测厚数据
3.爆破管段宏观检查
对送样的第2根后水冷壁管爆破管段进行宏观检查，破口见图5所示，破口呈“窗口”状，破口长约80mm、宽约44mm，B（水冷蒸发屏）侧鳍片处破口呈刃状，壁厚最薄处0.5mm；A侧破口呈撕裂状，上下破口呈钝边外翻状，壁厚约4.0mm左右；管子内壁光滑，未见明显腐蚀现象。
对送样的爆破管段进行壁厚测量，向上距破口110mm处，向火侧最小壁厚4.90mm（水冷蒸发屏侧鳍片附近），其它部位最大壁厚6.50mm，背火侧最小壁厚6.50mm；向上距破口450mm处，向火侧最小壁厚5.40mm（水冷蒸发屏侧），其它部位最大壁厚6.16mm（靠右侧墙），背火侧最小壁厚6.50mm；向下距破口30mm处，向火侧最小壁厚6.18mm其它部位最大壁厚6.46mm，背火侧最小壁厚6.50mm；对送样管进行管径测量，管子外径为57.02mm，管径未见胀粗。
图5 破口宏观形貌
4.金相检查
为了分析确认1号炉后水冷壁管爆破泄漏的原因，对送样的爆破管段从破口A，B两侧的横向、破口上部的纵向、破口背面横向、上距破口450mm处的向火侧和背火侧横向分别取样进行金相试验。
采用4%硝酸酒精溶液侵蚀，Union Versamet-2金相显微镜进行金相组织观察。
破口A，B 两侧的横向、破口上部的纵向和破口背面的金相组织均为铁素体+珠光体，内壁珠光体呈带状分布，由内壁向外壁带状逐渐消失，晶粒度8级，金相组织未见异常，破口内壁未见异常组织及微观裂纹。
上距破口450mm处水冷壁向火侧和背火侧金相组织均为铁素体+珠光体，内壁珠光体呈带状分布，由内壁向外壁带状逐渐消失，晶粒度8级，金相组织未见异常，管子内壁未见异常组织及微观裂纹。
5.化学成分分析
对1号炉送样的后水壁管爆破管段取样，委托省机械产品质量监督检验站进行化学成分分析，分析结果符合ASME SA-210/SA-210M《锅炉和过热器用无缝中碳钢管子》中SA210C钢的成分要求，检测结果详见表1。
表1 化学成分分析结果(%)
6.力学性能试验
对1号炉送样的后水壁管爆破管段，取样进行拉伸试验，以确定其强度与塑性，测试结果表明管子向火侧、背火侧的屈服强度和抗拉强度、背火侧延伸率均满足ASMESA-210/SA-210M标准要求，向火侧由于拉伸时断裂发生在划线标记附近，数据作废，检测数据详见表2。
表2 力学性能测试结果
7.结果分析
（1）宏观检查：通过对1号炉水冷壁管爆破现场的炉内检查，发现爆破发生在后水冷壁管向火侧，旋风分离器烟道口下方第五道防磨梁上部未包覆耐火可塑料的水冷壁管均存在明显磨损减薄现象，尤其在垂直夹角部位，壁厚减薄现象严重。
爆破管段附近的水冷壁管从鳍片两侧向中间减薄现象，靠近垂直拐角附近更明显，表明此处即有烟气的吹扫，又有烟气在墙角处形成的涡流，多方向烟气作用所致；后墙中间和A侧墙角水冷壁管均沿烟气方向（A侧至B侧）存在磨损减薄现象。
水冷壁管管径未发现胀粗现象，表明水冷壁管未发生过热；管子内壁光滑，未见明显腐蚀。
（2）金相分析：对爆破管段取样进行金相组织分析，未见异常组织，未发现老化组织，表明水冷壁管未发生过热；管子内壁未见异常组织和微观裂纹，表明水质未对管材产生明显影响。
（3）化学成分分析：分析结果表明后水冷壁管成分符合标准要求。
（4）力学性能试验：力学性能试验结果表明爆破管段向火侧和背火侧的屈服强度、抗拉强度接近、背火侧的延伸均符合标准要求，爆破管段力学性能无明显下降。
8.结论及建议
（1）通过对1号炉水冷壁管爆破现场的炉内宏观检查，以及对送样爆破管段的宏观检查、金相组织分析、化学成分分析及力学性能试验，认为本次水冷壁管爆破主要是由于含尘烟气方向性（A侧向B侧）冲刷，因结构原因，烟气在墙的垂直拐角形成涡流产生双向冲刷磨损，使水冷壁管磨损减薄，强度不足，导致水冷壁管的最终爆破。
（2）介于本次后水冷壁管力学性能试验结果，背火侧延伸率接近下限，向火侧数据作废，必要时应对同批次的水冷壁管取样进行力学性能试验。