东北大学离线结构抗震设计B陈鑫
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课程名称: 结构抗震设计
1 东 北 大 学 继 续 教 育 学 院
结构抗震设计 试 卷（作业考核 线下） B 卷（共 8 页）
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杜绝打印，抄袭作业。
一、填空题（每空1分,共15分）
1．按国家批准权限审定作为一个地区抗震设防依据的地震烈度称为( 设防烈度 )。
2．( 乙、丙、丁)类建筑的地震作用,应按本地区设防烈度计算，但设防烈度为6度时，
除《规范》有特殊规定外，( 可不 )进行地震作用计算。
3．宜选择( 有利地段 )，避开( 不利地段 )，当无法避开时,应采取适当的抗震
措施,不应在危险地段上建造( 甲、乙、丙 )类建筑。
4．按简化方法计算薄弱层弹塑性变形时，对楼层屈服强度系数沿高度分布均匀的结构，
可取( 底层)作为薄弱层。
5．设防烈度为7度时，多层砖房高度不宜超过( 21m )，层数不宜超过( 七
层 )。
6．在式V N VE f f ξ=中，N ξ为( 砌体强度的正应力影响系数;主拉应力 )，对于砖砌体，。
(沈阳建筑大学学报(自然科学版))基础隔震结构的系统参数优化设计
标准遗传算法 (standard genetic algorit hm ,简 称 SGA) 在整个种群空间内随机搜索 ,按照一定 的评价策略得到每个个体的评价 ,并且通过选择 算子 、交叉算子 、变异算子的作用使种群不断进 化 ,从而使问题的结果被不断优化直至达到最优 , 详见文献[ 11 ] . 312 遗传算法的改进
进化过程中 ,每一代群体中所有个体都通过 繁殖 、交叉 、变异等遗传操作产生下一代. 为了充 分利用斐波那契算法局部搜索快的特点 ,使繁殖 过程得到很好的控制 ,得到更好的群体. 适时地将 每一代的优良个体解码提供给斐波那契算法作为 初始设计方案 ,进行局部搜索 ;再将结果编码加入 到整个群体中 ,利用遗传算法进行全局搜索. 这样 就使两种算法既可以相互独立地进行处理 ,又可 以彼此相互协调 ,共同作用. 这样 ,既发挥了斐波 那契算法局部搜索能力强的特点 ,又发挥了遗传 算法全局性好的特点 ,使搜索不至于陷入局部最 优. 改进混 合 遗 传 算 法 (improved hybrid genetic algorit hm ,简称 IH GA) 的流程图如图 2 所示.
式中 , x , x·, x¨为 L RB 隔震结构各层水平相对位
移 ,速度和加速度列向量 ; Cx , Kx 为 L RB 隔震结 构的水平阻尼矩阵和水平刚度矩阵 ; F 为地面地 震加速度转换矩阵.
3 改进混合遗传算法
遗传算法 ( genetic algorit hm ,简称 GA) 由于 解决不同非线性问题的鲁棒性 、全局最优性及不 依赖于问题模型的特性 、可并行性的高效率 、不需 要梯度信息及函数的连续性 、对目标函数及约束 条件也没有苛刻要求 ,正引起人们研究及应用的 热潮. 但在迭代过程中经常出现未成熟收敛 、振 荡 、随机性太大 、迭代过程缓慢等缺点[9 - 10 ] . 311 标准遗传算法
刍议建筑项目结构中的隔震设计
刍议建筑项目结构中的隔震设计王 涛 东北大学设计研究院（有限公司）摘 要：本文针对当前的抗震隔震设计现状，寻找到更好的设计方法，提高建筑物的抗震能力，提高建筑质量。
关键词：建筑项目；结构；隔震设计随着科学技术和社会的不断发展，原有的抗震技术已经不再能够符合当前情况对抗震设计水平的要求，传统设计方式在新情况面前显现出了很多不适应的问题，为此，我们要积极的的寻找隔震设计的新方法，切实提高建筑物尤其是高层建筑物的安全性。
1 隔震结构简述1.1 隔震结构概念隔震结构：指在建筑物上部结构与基础之间设置隔震层，以及延长整个结构体系的自振周期、增大阻尼、减小输入上部结构的地震作用，达到预期的设计要求。
1.2 隔震结构动力分析目前，比较基础的隔震结构主要应用于三十层以下，而且高和宽都比较小同时建筑物上部结构的水平刚度比较大的建筑结构中。
在《建筑抗震设计规范》中，对于存在多层隔震结构的房屋来说，对上部结构可以看做近似平动，可通过剪切型多质计算模型的计算结构来进行地震反应的计算，但是，其中对高层与超高层却没有给出明确的说明。
建筑物在高烈度地震波的震动下，高层建筑的隔离结构体系上部分结构就会出现弯曲，而且这种弯曲变形状态占了较大部分，而橡胶隔震结构在其中的应用，这时隔震支座上就会出现非线性变形或者拉应力，但是结构在整体上还是比较安全的。
高层隔震结构中，上部分的倾覆弯矩会比较大，在水平地震的震力作用下，会导致隔震层发生转动，这时结构的垂直荷载就会比较大，而隔震曾就会出现明显的竖向变形状态。
所以在这种情况下，就需要采用多质点平动体系进行相关分析。
摆动计算模型如下：基础隔震体系中多质点平动摆动模型2 建筑项目结构中的隔震设计2.1 隔震设计原则每种隔震装置都是存在着一定设计原则的，各类隔震装置配置原则如下：第一，铅蕊支座是要布置在隔震曾外面的，同时在布置时还要保证对称。
这种布置方式有利于隔震层的抗扭转效应，同时还能够保证支座在受到不同剪应力时能够产生相同偏离率。
NM400马氏体耐磨钢静态CCT曲线
第42卷第3期2021年6月特殊钢SPECIAL STEELVol.42. No. 3June 2021 • 63 ••组织和性能•N M400马氏体耐磨钢静态C C T曲线陈鑫徐光姚耔杉王俊魏智睿(武汉科技大学省部共建耐火材料与冶金国家重点试验室，武汉430081)摘要用Gleeble3500热模拟试验机测定的连续冷却膨胀曲线，得出NM400钢临界相变点Ac, =719.4 "C，Ac3=847. 8 *C，结合金相法，利用Origin软件绘制了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT)曲线。
结果表明，随 着冷却速度增大，钢的显微硬度逐渐增大，显微组织逐渐由铁素体和珠光体过渡为贝氏体和马氏体,铁素体量逐渐 减少;冷速小于1TVs珠光体含量逐渐增多，尺寸逐渐减小;冷速大于5 T A,铁素体和珠光体逐渐消失，贝氏体相 变量随冷速增加而减少，马氏体相变量逐渐增多。
关键词NM400耐磨钢CCT曲线热膨胀法相变点组织Static CCT Curve of Martensite Wear-Resistant Steel NM400Chen Xin,X u G uang,Yao Zishan,Wang Jun and Wei Zhirui(State Key Laboratory of Refractories and Metallurgy,Wuhan University of Science and Technology, Wuhan 430081 )Abstract By Gleeble3500 thermomechanical simulator to determine the dilation curves at continuous cooling conditions, the critical transformation points of steel NM400 are Ac, = 719. 4 Xl and Ac3=847. 8 Xl , and combined with the metallographic method, the continuous cooling transformation ( CCT) curves of super cooling austenite of tested steel are plotted using Origin software. The results show that with the increase of cooling rate, the microhardness of steel increases gradually, and the phase transformation gradually changes from ferrite and pearlite to bainite and martensite, and the ferrite content decreases gradually；when the cooling rate is less than 1T l/s, the pearlite content increases gradually, and the grain size gradually decreases；when the cooling rate is greater than 5 T l/s, the ferrite and pearlite phase transition disappears, and with the increase of the cooling rate the bainite phase decreases and martensitic phase is gradually increasing.Material Index Wear-Resistant Steel NM400, CCT Curve, Thermal Expansion Method, Phase Transition Point, MicrostructureCCT(Continuous Cooling Transformation)曲线即过冷奥氏体连续冷却转变曲线，是研究与分析钢铁 材料固态相变理论的基础。
2013年第七届全国大学生结构设计竞赛获奖名单
参赛学生
罗健珲 王康康 王华 刘硕 张新 陈牧 邹立远 张玉奇 马韬 裘伟江 张木晓 王玉奉 肖自钢 庄枬炜 杨泽 周哲 方明生 彭森林 程学磊 柳琪 郭小燕 薛冰 韩志辉 王成龙 袁超 王军 王亚朋 郝建平 黄涛 蔡军 罗文峰 类红磊 何小军 陈炳全 高一 尹鹏飞 张文康 王晖凯 张祥飞 张国忠 吕泉林 吕腾 程玉川 邢民 文明 落宇杰 赵艳琪 李雍友 郭耀 刘广磊 秦万红 邓允 严翔龙 徐晓峰 牛理想 俞忠 丁世伟 黄海斌 葛云晖 阳东翱 丁晨昊 吴族平 江思睿 夏祥 智建昌 邱爽 贺鸿发 高艳军 秦志 蔡伟迪 陆中英 吴凯 麻记辉 张贵鹏 周伟平 刘丽娟 戴飞阳 程龙 喀哈尔·图尔贡 袁欣 袁蕾 肖越 窦永杰 王媛媛 谢杭珂 简世军 毛召应 王率 任海虎 黄健 李世豪 黄才茂 刘孝鹏 陈宽 杨超超 杨登 刘健 徐吉 邱宏宇 侯文帅 李佳 孟国梁 游礼国 邓鹏 乔秋衡 陈佺 宋科 符红 韩萌 韦春燕 马亚东 吴金路
胡雅敬 孔令云 岳亚刚 Nathan 李家豪 尚祖峰 周纬 程禹皓 廖仙 施路遥 方伟滨 苏岩 韩治宇 刘培强 占吴卉 熊中毅 姜仁禄 杨辅智 曾伟滨 徐鹏 胡秋斌 孙庆超 谭智诚 侯莹莹 徐井良 潘东 胡精武 陈枭雄 青维 陈宇 张俊辉 杨磊 汪鑫
2013年第七届全国大学生结构设计竞赛获奖名单
参赛学校
武汉大学 西南交通大学 浙江工业大学 湖南大学A 西南交通大学峨嵋校区 上海交通大学 华南理工大学 山东交通学院 兰州理工大学 同济大学 天津城建大学 聊城大学 华中科技大学 广东工业大学 云南大学 湖北工业大学 浙江建设职业技术学院 重庆大学 宁波工程学院 三峡大学 华侨大学 解放军理工大学 长沙理工大学 长安大学 苏州科技学院 山东大学 兰州交通大学 重庆交通大学 西南科技大学 大连海洋大学 暨南大学 吉林大学 燕山大学 哈尔滨工程大学 大连交通大学 武汉理工大学 潍坊学院 福州大学 西安建筑科技大学 宁夏大学 沈阳建筑大学 哈尔滨工业大学（威海） 内蒙古科技大学 东北大学 桂林理工大学 太原理工大学 南京航空航天大学 广西大学 湖南大学B 昆明理工大学 长春工程学院 重庆科技学院 西安理工大学 广西科技大学 华北水利水电大学 合肥工业大学
节点域承载力对半刚性钢框架地震易损性影响研究
层间位移角 θ
基本完好
小于 １ / ２５０
轻微破坏
中等破坏
严重破坏
的中间部分简化为弹性杆件ꎬ端部简化为非
倒塌
线性转动弹簧ꎬ两者串联后建立一种串联式
的塑性铰模型ꎬ 梁端转动弹簧采用 Ｂｉｌｉｎ 模
１ / ２５０ ~ １ / １００
１ / １００ ~ １ / ５０
１ / ５０ ~ １ / ２５
大于 １ / ２５
对其进行归一化处理ꎮ 按式(３) 进行调幅ꎬ
*+,-.
/0121
/0122
*+,-.
34+()
567()
使所选地震波的加速度峰值与目标加速度峰
值一致:
ａ′( ｔ) ＝
Ａ′ｍａｘ
ａ( ｔ) .
Ａ ｍａｘ
(３)
式中:ａ′( ｔ) 为目标地震加速度时程曲线上任
图 ３ 六层钢框架 ＯｐｅｎＳＥＥＳ 分析模型
２０１０) [１４] 将震害分为基本完好、轻微破坏、中
( 见图 ３) ꎮ 抗震设防标准为 ８ 度ꎬ场地土按
对 应 四 种 抗 震 性 能 水 平: 正 常 使 用 状 态
有限元软件 ＯｐｅｎＳＥＥＳ 建立平面钢框架模型
Ⅱ类ꎬ设计地震分组为第 ２ 组ꎮ 其中ꎬ模型选
用 Ｑ２３５ 级 钢 材ꎬ 弹 性 模 量 Ｅ ＝ ２ ０６ ×
节点域计算长度ꎮ
杆件间采用非线性转动弹簧连接ꎬ节点域的
剪切变形性能仅由右上角的转动弹簧来模
拟ꎬ转动弹簧本构模型采用 ＯｐｅｎＳＥＥＳ 材料
库中的 Ｈｙｓｔｅｒｅｔｉｃ 材料ꎮ
３ 极限状态定义
２ 钢框架模型
« 建 筑 抗 震 设 计 规 范 » ( ＧＢ ５００１１—
结构抗震设计中地震动参数选取的几个基本问题
第２３卷第１期２０２１年３月防灾科技学院学报Ｊ．ｏｆＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＤｉｓａｓｔｅｒＰｒｅｖｅｎｔｉｏｎＶｏｌ．２３，Ｎｏ．１Ｍａｒ．２０２１结构抗震设计中地震动参数选取的几个基本问题郭 迅，何 福，周 洋（防灾科技学院 中国地震局建筑物破坏机理与防御重点实验室，河北三河 ０６５２０１）摘 要：以“小震”名义对设防烈度的折减与老规范用“结构系数”如何确定地震作用是抗震设计的重要环节。
自１９８９版抗震设计规范引入分级超越概率后，同一设防烈度对应多值描述，给正确理解和应用带来困难。
梳理了地震作用取值的发展沿革，展示了规范更新并未打破地震作用取值的连贯性，折减效果相当。
作为案例应用，指出地震模拟实验中振动台对容纳其厂房的地震作用幅值上限是明确的，不存在超越概率问题。
结合对实际震害的思考，指出抗震概念设计远比计算分析重要。
关键词：抗震设计；地震动参数；设防烈度；超越概率；结构系数中图分类号：Ｐ４２６ ６１６文献标识码：Ａ文章编号：１６７３－８０４７（２０２１）０１－０００１－０５收稿日期：２０２０－１２－０９基金项目：国家重点研发计划项目（２０１８ＹＦＣ１５０４３０２－３、２０１６ＹＦＥ０２０５１００、２０１７ＹＦＣ１５００６０６）；中央高校基本科研业务费专项（ＺＹ２０１６０１０７）作者简介：郭迅（１９６７—），男，博士，教授，从事结构抗震及结构振动控制相关研究．０ 引言 我国现行建筑抗震设计规范确定的基本原则是“小震不坏，中震可修，大震不倒”［１］，具体操作时作为基本设防烈度的中震一般不直接表现出来；并且同一烈度对应多个表征地震动强度的加速度值或系数，这样的做法给工程师带来理解上的困难，实践中不便操作。
实际上，地震动参数的内涵非常丰富，包括设防烈度、超越概率、地震动持时、频谱特性、断层影响等，结构设计时不同的验算内容对应不同的选择。
１９８９年之前，我国几个版本的抗震设计规范均采用确定性理论，只要场地的设防烈度确定，地震作用就随之确定，结构抗震性能的好坏用结构系数来体现。
东北大学学报(自然科学版)-多向地震耦合作用下MRD结构的地震反应分析
收稿日期:2004212214基金项目:国家自然科学基金资助项目(40072006);辽宁省博士启动基金资助项目(20041014)・作者简介:张延年(1976-),男,辽宁葫芦岛人,东北大学博士研究生;刘 斌(1940-),男,辽宁沈阳人,东北大学教授,博士生导师・第26卷第9期2005年9月东北大学学报(自然科学版)Journal of Northeastern University (Natural Science )Vol 126,No.9Sep.2005文章编号:100523026(2005)0920897204多向地震耦合作用下MRD 结构的地震反应分析张延年,刘剑平,刘 斌,李 艺(东北大学资源与土木工程学院,辽宁沈阳 110004)摘 要:地面的竖向运动和水平运动具有相关性,因此竖向地震作用会影响磁流变阻尼器(MRD )减震效果・对多向地震耦合作用下MRD 结构的理论进行研究,建立了MRD 结构在水平与竖向耦合地震作用下的运动微分方程・分析了竖向地震作用对结构的影响・研究表明,考虑和不考虑竖向地震作用,MRD 对结构均有良好的控制作用,但是竖向地震作用的存在,结构的地震反应有不同程度的增加・其增量随着竖向地震作用的增加而增加,因此建议在高烈度地区的MRD 结构考虑竖向地震作用对结构的影响・关 键 词:半主动控制;MRD 结构;恢复力模型;地震耦合作用中图分类号:TU 31113 文献标识码:A近年来,结构振动控制的研究取得了很大进展[1],其中半主动控制所需外部能源少,并能够获得很好的控制效果[2],尤其是智能材料的出现使其成为国际上近年来研究的一个热点[3]・磁流变液(MRF )是在1948年由Rabinow 发明的一种智能材料,具有强度高、黏度低、能量需求小、温度稳定性好、对通常在制造过程中引入的杂质不敏感等特点[4]・由其制成的磁流变阻尼器(MRD )是当今最新的半主动控制装置,除性能安全可靠,制造成本较低外[5],还具有体积小、功耗少、耐久性好、机构简单、可靠性强、适用面大、响应速度快、动态范围广、频率响应高、阻尼力大且连续可调等特点,特别是它能根据系统的振动特性产生最佳阻尼力,因而在智能结构领域具有广阔的应用前景[6～9]・目前,MRD 结构的分析通常只考虑水平地震动而不考虑竖向地震动的影响,有关多向地震动及其相关性的研究很少・水平地面运动和竖向地面运动具有相关性,从而影响控制效果,因此本文作者对多向地震耦合作用下MRD 结构模型的理论进行了研究・1 多向地震耦合作用下的动力分析模型建立假定同一层各构件的上下移动量基本相同,采用层间剪切型分析模型,墙体的质量分别集中于各层,整个结构建立在刚性地基上,不考虑基础的提离,不考虑土与结构的相互作用・以n 层MRD 结构为例,MRD 恢复力模型采用平行板模型[10],建立多向地震耦合作用下的动力分析模型如图1所示・m 1～m n 分别为上部结构各层质量;k v ,1～k v ,n ,k h ,1～k h ,n 分别为上部结构各层竖向和水平刚度;c v ,1～c v ,n ,c h ,1～c h ,n分别为上部结图1 MRD 结构的动力分析模型Fig.1 Model for dynamic analysis of MRDcon figuration构各层竖向和水平阻尼;c mc ,1～c mc ,n ,c mv ,1～c mv ,n 分别为各层MRD 提供的库仑阻尼和黏滞阻尼;¨x g (t ),¨z g (t )分别为水平和竖向加速度时程・2 竖向运动微分方程的建立从MRD 结构中取有代表性的每一质量层,作用其上面的平衡力系如图2～图4所示,位移以静力平衡位置作为基准,由于相对于动力体系的静力平衡位置所写的运动方程不受重力影响,所以图中未标出重力,因此MRD 结构各层的竖向力平衡方程为首层:m 1(¨z 1+¨z g )+c v ,1 z 1-c v ,2( z 2- z 1)+k v ,1z 1-k v ,2(z 2-z 1)=0;(1)标准层:m i (¨z i +¨z g )+c v ,i ( z i - z i -1)-c v ,i +1( z i +1- z i )+k v ,i (z i -z i -1)-k v ,i +1(z i +1-z i )=0;(2)顶层:m n (¨z n +¨z g )+c v ,n ( z n - z n -1)+k v ,n (z n -z n -1)=0・(3)图2 首层受力图Fig.2 Force diagram at firststory图3 标准层受力图Fig.3 Force diagram at standardstory图4 顶层受力图Fig.4 Force diagram at top story将各层的平衡方程整理成矩阵形式,则MRD结构竖向运动微分方程为M {¨z }+C v { z }+K v {z }=F {¨z g },(4)式中,{z },{ z },{¨z }分别为MRD 结构各层竖向相对位移、速度和加速度列向量;M ,K v ,C v 为MRD 结构质量、竖向刚度和阻尼矩阵;F 为地面地震加速度转换矩阵・3 水平运动微分方程的建立在水平与竖向地震同时输入时,水平运动与竖向运动因结构的几何非线性而耦联,第i 层柱受力如图5所示,则该柱柱端剪力表达式为F i =k h ,i (x i -x i -1)+p i Δih i=k h ,i (x i -x i -1)+p i (x i -x i -1)h i,(5)式中,h i 为第i 层层高;Δi 为第i 层层间位移;p i为结构第i 层含竖向地震影响的轴向力,其表达式为p i =EA ih i(z i -z i -1)-m i g ・(6)图5 柱受力图Fig.5 Force diagram of column考虑竖向与水平地震的耦合作用,则MRD结构各层的水平力平衡方程为首层:m 1¨x 1+(c h ,1+c h ,2) x 1-c h ,2 x 2+(k h ,1+k h ,2)x 1-k h ,2x 2+p 1h 1+p 2h 2x 1-p 2h 2x 2=c m ,2-c m ,1-m 1¨x g ;(7)标准层:m i ¨x i -c h ,i -1 x i -1+(c h ,i +c h ,i +1) x i -c h ,i +1 x i +1-k h ,i x i -1+(k h ,i +k h ,i +1)x i -k h ,i +1x i +1-p ih ix i -1+p i h i +p i +1h i +1x i -p i +1h i +1x i +1=c m ,i +1-c m ,i -m i ¨x g ;(8)顶层:m n ¨x n -c h ,n x n -1+c h ,n x n -k h ,n x n -1+k h ,n x n -p n h n x n -1+p nh n x n=-c m ,n -m n ¨x g ・(9)将各层的平衡方程整理成矩阵形式,则MRD结构水平运动微分方程为M {¨x }+C h { x }+(K h +K p ){x}=C m +F {¨x g },(10)898东北大学学报(自然科学版) 第26卷式中,{x},{ x },{¨x }分别为MRD 结构各层水平相对位移、速度和加速度列向量;C h ,K h 为MRD 结构的水平阻尼矩阵和水平刚度矩阵;K p 为考虑竖向地震力影响的几何刚度矩阵;{¨x g }为地震加速度输入;C m 为MRD 的总阻尼向量・如果MRD 结构每一层都安装MRD ,问题将容易解决,但是某些情况下是在MRD 结构上选择安装MRD ,并不是在每一层间都安装MRD ・假设安装r 个MRD ,则需要引入一个n ×r 控制装置位置矩阵E ,这时的C m 为r 维MRD 的总阻尼向量,可得运动方程为M {¨x }+C h { x }+(K h +K p ){x}=EC m +F {¨x g }・(11)如果在每一层均设置MRD ,那么就很容易得到阻尼系数矩阵,若不是在每一层间都设置MRD ,则得到阻尼系数矩阵就比较复杂,将MRD 所产生的总阻尼力向量C m 分解:C m =C v +U ,(12)式中,C v ,U 分别为MRD 的黏滞阻尼力和库仑阻尼力向量・一般情况下,MRD 都采用同一型号,因此,黏滞阻尼系数均为c v ,则C v =c v V ・(13)其中,V 为各自MRD 活塞与缸体间的相对速度向量,它与各楼层的运动速度向量 x 的关系为V =-E T{ x },(14)则运动方程为M {¨x }+(C h +c n EE T ){ x }+(K h +K p ){x}=EU +F {¨x g }・(15)4 算例与分析以8层MRD 结构为例,在结构每一层各安装一个Load 公司生产的20t 足尺MRD ,其主要性能参数见表1;1～8层的层高为316m ;1～7层层间质量为240t ;8层层间质量为180t ;1～8层层间水平刚度和层间竖向刚度分别为512×105和314×107kN/m ・地震波选用El 2Centro (1940205218),水平加速度峰值为220cm/s 2,地震波的输入分为3种工况・表1 20t 足尺MRD 主要性能参数Table 1 De sign parameters of the 20t full 2scale MRD冲程cm 最大阻尼力kN 最大最小力比最大耗电功率W线圈缸体直径cm磁流变液动黏系数Pa ・s流体最大屈服应力kPa两极间隙mm 有效流体体积cm 3±820010.122(1A ,22V )3×105020.320.650290工况1:取水平加速度峰值为220cm/s 2,无竖向地面加速度输入;工况2:取水平加速度峰值为220cm/s 2,竖向加速度取水平向的1/3倍;工况3:取水平加速度峰值为220cm/s 2,竖向加速度取水平向的2/3倍・采用IOC [11]算法对该结构进行地震反应分析,图6～图9分别为MRD 结构在工况2下相对加速度、速度、位移、层间剪力时程曲线・图6 MRD 结构加速度时程曲线(工况2)Fig.6 T ime history curve s of acceleration of MRDcon figuration (loading condition 2)图7 MRD 结构速度时程曲线(工况2)Fig.7 T ime history curve s of velocity of MRDcon figuration (loading condition 2)图8 MRD 结构位移时程曲线(工况2)Fig.8 T ime history curve s of displacement of MRDcon figuration (loading condition 2)998第9期 张延年等:多向地震耦合作用下MRD 结构的地震反应分析图9 MRD结构层间剪力时程曲线(工况2)Fig.9 T ime history curve s of inter2story shear ofMRD con figuration(loading condition2)在3种工况下,MRD结构相对加速度峰值分别为350104,371159,400195cm/s2,工况2,工况3分别比工况1增加了6116%,14154%;3种工况下的MRD结构相对速度峰值分别为38148, 40171,44105cm/s,工况2,工况3分别比工况1增加了5180%,14147%;3种工况下的MRD结构相对位移峰值分别为7186,8134,9109cm,工况2,工况3分别比工况1增加了6110%, 15165%;3种工况下的MRD结构层间剪力峰值分别为2350122,2460167,2659199kN,工况2,工况3分别比工况1增加了4170%,13118%・通过分析可以得出,由于竖向地震作用的存在,使MRD结构的地震反应有不同程度的增加,其增量随着竖向地震作用的增加而增加・因此,在高烈度地区的MRD结构应该考虑竖向地震作用对结构的影响・5 结 论本文对双向耦合地震作用下MRD结构的理论进行研究,建立MRD结构在水平与竖向耦合地震作用下的动力分析模型并得出运动微分方程・以8层MRD结构为例,采用IOC算法对MRD结构进行地震反应分析・研究表明,在考虑竖向地震作用的情况下,MRD结构的地震反应有不同程度的增加,其增量随着竖向地震作用的增加而增加・因此,建议在高烈度地区的MRD结构考虑竖向地震作用对结构的影响・参考文献:[1]Housner G W.Structural control:past,present,future[J].Journal of Engi neeri ng Mechanics,A S CE,1997,123(9):897-971.[2]Symans M D,Constantinau M C.Semi2active controlsystems for seismic protection of structures:a state of the artreview[J].Journal of Engi neeri ng St ruct ures,1999,21(6):469-487.[3]隋莉莉,欧进萍・半主动磁流变减振驱动器的工作原理及应用[J]・哈尔滨建筑大学学报,2002,35(3):9-13・(Sui L L,Ou J P.Mechanism and application of semi2activeMR dampers[J].Journal of Harbi n U niversity of CivilEngi neeri ng and A rchitect ure,2002,35(3):9-13.)[4]Takesue N,Furusho J,K iyota Y.Fast response MR2fluidactuator[J].JS M E International Journal,2004,47(3):783-791.[5]周丽,张志成・基于磁流变阻尼器的结构振动优化控制[J]・振动工程学报,2003,16(1):109-113・(Zhou L,Zhang Z C.Optimal vibration control using MRdampers[J].Journal of V ibration Engi neeri ng,2003,16(1):109-113.)[6]Toshihiko S,Tomoya S,Shin M.Design and performanceverification of variable damper using MR fluid[J].A mericanSociety of Mechanical Engi neers,Dynamic Systems andCont rol Division(Publication)DS C,2003,72(2):989-994.[7]Y ang G Q,Spencer J B,J ung H J,et al.Dynamic modelingof large2scale magnetorheological damper systems for civilengineering applications[J].Journal of Engi neeri ngMechanics,2004,130(9):1107-1114.[8]Xia P Q.An inverse model of MR damper using optimalneural network and system identification[J].Journal ofSound and V ibration,2003,266(5):1009-1023.[9]Atray V S,Roschke P N.Neuro2fuzzy control of railcarvibrations using semiactive dampers[J].Com puter2A i dedCivil and Inf rast ruct ure Engi neeri ng,2004,2(19):81-92.[10]周云,徐龙河,李忠献・磁流体阻尼器半主动控制结构的地震反应分析[J]・土木工程学报,2001,34(5):10-14・(Zhou Y,Xu L H,Li Z X.Seismic responses of semi2controlusing magnetrorheological fluid dampers[J].Chi na CivilEngi neeri ng Journal,2001,34(5):10-14.)[11]Y ang J N,Wu J C,Li Z.Control of seismic2excitedbuildings using active variable stiffness systems[J].Journalof St ruct ure Engi neeri ng,1996,18(8):589-596.Seismic Responses of MRD Configuration Under Coupled Action of Multi2Directional EarthquakeZHA N G Yan2nian,L IU Jian2ping,L IU Bin,L I Yi(School of Resources&Civil Engineering,Northeastern University,Shenyang110004,China.Corres pondent:ZHAN G Y an2 nian,associate professor,E2mail:zhangyannian@)Abstract:The horizontal ground movement correlates to its vertical movement and,therefore,the vertical earth quake action will exert an influence on the dam ping effect the magnetorhrological damper(MRD)is available to obtain.The structure of MRD under the action of earthquake in both horizontal and vertical direction is studied theoreticall y with a kinematic differential equation given to analyze how the vertical action affects the structure of MRD.The results show that MRD has a good controllable effect whether the vertical action of earth quake is considered or not.However,the seismic res ponses from MRD structure increase differently with the vertical of earthquake,i.e.,the greater the vertical action,the higher the increment.It is thus highly recommended that the influence of vertical earthquake action on various MRD structures shall be taken into account in high2intensity earthquake regions.K ey w ords:semi2active control;MRD(magnetorheological damper);restoring force model;coupling effect of earthquake(Received December14,2004) 009东北大学学报(自然科学版) 第26卷。
某底框建筑抗震鉴定及加固设计
某底框建筑抗震鉴定及加固设计
李菲
【期刊名称】《佳木斯大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2013(031)001
【摘要】通过对上海市某底框建筑抗震现状进行实地检测,分析了该房屋结构现状、损坏开裂情况、房屋倾斜情况、抗震能力等情况,根据PKPM建模对结构进行验算,对该结构进行抗震鉴定,并提出了一些加固改造的建议,为实际设计提供依据.
【总页数】5页(P38-42)
【作者】李菲
【作者单位】同济大学结构工程与防灾研究所,上海200092
【正文语种】中文
【中图分类】TU375
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第十二期全国大学生结构设计竞赛获奖清单公示
第十二届全国大学生结构设计竞赛获奖名单公示第十二届全国大学生结构设计竞赛于2018年11月7-11日在华南理工大学举行，共有107所高校，108支队伍，324名学生参赛。
经全国大学生结构设计竞赛委员会专家组评审，共评出全国特等奖1项、一等奖11项、二等奖21项、三等奖33项、单项奖2项、优秀奖40项、特邀杰出奖2项和优秀组织奖27项。
同时颁发全国大学生结构设计竞赛突出贡献奖4项和全国和省(市)秘书处优秀组织奖10项，现予公示。
如对名单有异议或参赛信息有误，请于公布之日起5天内向全国大学生结构设计竞赛秘书处提交书面材料，并请专家复议。
第十二届全国大学生结构设计竞赛获奖名单(公示)
1
2
3
全国大学生结构设计竞赛委员会
2018年11月 19日
4。
东北大学东大18秋学期《结构抗震设计》在线作业1标准满分答案
A: 地震作用和抗震措施均按8度考虑
B: 地震作用和抗震措施均按7度考虑
C: 地震作用按8度确定，抗震措施按7度采用
D: 地震作用按7度确定，抗震措施按8度采用
正确答案：
(单选题) 2: 抗震设计中，建筑重要性的划分是依据
A: 100mm
B: 120mm
C: 80mm
D: 90mm
正确答案：
(单选题) 5: 关于结构自振周期近似计算的折算（等效）质量法，下面哪一个说法不正确
A:
B: 代替原体系的单质点体系，应与原体系的刚度和约束条件相同
C: 代替原体系的单质点体系的动能等于原体系的动能乘以动力等效换算系数
(判断题) 8: 振型分解反应谱法只能适用于弹性体系。
A: 错误
B: 正确
正确答案：
(判断题) 9: 建筑的平、立面布置宜规则、对称，建筑的质量分布和刚度变化宜均匀，楼层不宜错层。
A: 错误
B: 正确
正确答案：
(判断题) 10: 除强度与刚度要求外，在地震区结构要有良好的抵抗塑性变形的能力，即延性要求。
A: 错误
B: 正确
正确答案：
(判断题) 11: 某类房屋的震害指数越大说明该类房屋的抗震性能越好。
A: 错误
B: 正确
正确答案：
(判断题) 12: 当板的跨度大于4.8m并与外墙平行时，靠外墙的预制板侧边应与墙或圈梁拉结。
A: 错误
B: 正确
正确答案：
B: 抗震设防烈度、结构类型和房屋高度
C: 抗震设防烈度、场地类型和房屋层数