盖板涵结构设计计算
盖板涵通用计算书(计算表格)_xls
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=γ0γ0=1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
1.5m盖板涵结构计算书
1.5米净跨径盖板涵结构计算1 盖板计算1.1设计资料汽车荷载等级：公路-Ⅱ级；环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L0=1.5m；单侧搁置长度：0.20m；计算跨径：L=1.7m；填土高：H=0.8m；盖板板端厚d1=20cm；盖板板中厚d2=20cm；盖板宽b=0.50m；保护层厚度c=3cm；混凝土强度等级为B350；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值f sd=280Mpa；主筋直径为18mm，外径为18mm，共5根，选用钢筋总面积A s=3.14x0.0092x5=0.001272m2盖板容重γ1=0.2x0.5x1.9x2.62x9.8=4.88kN/m3；土容重γ2=3.60kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力1.2外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=3.6×0.8×0.50=1.44kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=4.88×(20+20)×0.5/2 /100=0.5kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=1.6+2·H·tan30=1.6+2×0.8×0.577=2.52m 车辆荷载垂直板跨长L b=5.5+2·H·tan30=5.5+2×0.8×0.577=6.42m 车轮重P=588kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=560/2.52/6.42=36.34kN/m21.3内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(1.44+0.5)×1.72/8=0.70kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(1.44+0.5)×1.5/2=1.46kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)·b/4=36.34×2.52×(1.7-2.52/2)×0.50/4=5.04kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·b·(L0-L a/2)/L0)=36.34×2.52×0.50×(1.5-2.52/2)/1.5=7.33kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×0.7+1.4×5.04)=7.11kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×1.46+1.4×7.33)=10.81kN1.4持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=d1-c-2.2/2=20-3-1.100=0.159m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.001272/13.8/0.50=0.052m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书（参考版）一、盖板计算1、设计资料盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。
×盖板涵洞整体布置图2、外力计算1）永久作用（1）竖向土压力q=K×γ2×H =×20×= kN/m（2）盖板自重g=γ1×d=25×= kN/m2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
车辆荷载顺板跨长：La=c轮+2×H×tan30°=+23/3= m车辆荷载垂直板跨长：Lb=d轮+2×H×tan30°=+23/3=单个车轮重：P=70*=91 kN车轮重压强：p=a b =PL L91/（×）= kN/m23、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩：M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力：V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩：aa 2p -b2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭=**（）*4= kN边墙内侧边缘处剪力：aa 00p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭= ***（2）/5= kNaa p -b 2=4L L L M ⎛⎫ ⎪⎝⎭a a 0p b -2=L L L V L ⎛⎫ ⎪⎝⎭3）作用效应组合 跨中弯矩：γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力：γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度h0=h-As=（++2）= m1）砼受压区高度x=fsd×As/fcd/b=300× = m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》ξb的规定：HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=x≤ξb×h0=×=砼受压区高度满足规范要求。
盖板涵通用计算
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩γ0q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2=γ01) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
农桥、盖板涵结构计算算例
Ⅲ、盖板涵 一、结构设计本次设计道路跨越沟、渠构筑物跨径均小于5米，根据《广西壮族自治区土地开发整理工程建设标准》（试行）的规定，不属农桥，为便于管理，本次设计采用盖板涵结构，以便清淤。
盖板涵底板采用现浇C20砼结构，底板高程与沟、渠底板高程一致；边墩采用M7.5浆砌石砌筑，砌体边坡1：0.5。
边墩顶部设30cm 厚钢筋砼墩台支承盖板，盖板与墩台搭接处铺置三层油毛毡，并在竖向设置2cm 宽伸缩缝，伸缩缝采用热沥青灌注。
盖板采用预制C25钢筋砼结构，板宽与路宽相同，板长为沟渠宽度+支承长度，盖板涵板厚30cm 。
盖板涵单座工程量少，为避免钢筋型号过多，给施工带来困难，本次设计采用设计标准为公路-Ⅱ，纵向受力钢筋按最大跨径盖板涵布置，统一采用Φ16钢筋。
二、典型盖板涵验算 （一）面板配筋计算 1、计算条件：（1）荷载标准：公路—Ⅱ（2）桥面板结构尺寸：计算跨径L=4.3米，板厚δ=30cm 。
砼容重γd =25KN/m 3。
2、正截面配筋计算（1）每米板宽的永久作用效应1）跨中弯矩：M 1/2，G =81q 砼L 2=81×0.3×25×4.32=17.33KN ·m 2）支座剪力：Q 0G =21q 砼L=21×0.3×25×4.3=15 KN （2）汽车荷载效应（不考虑冲击系数） 1）跨中弯矩：M 1/2q =ξ｛81q 中L 2+2×［21×（q 支-q 中）×x ×61］+P 支×L/4｝=31.64 KN ·m ξ=1.0，x=0.56。
2) 支座剪力：Q 0q=ξ｛P 支+2×［21×（q 支-q 中）×x ×21］/2+21q中×L ｝=79.13KN（3）每米板宽作用效应组合 1）基本组合M 1/2ud =1.2 M 1/2，G +1.4×（1+μ）×M 1/2q =85.03 KN ·m Q 0 ud =1.2 Q 0G +1.4×（1+μ）×Q 0q=178.63KN 2）短期组合M 1/2sd =1.2 M 1/2，G +0.7×M 1/2q =39.48 KN ·m Q 0 sd =Q 0G +0.7×Q 0q=70.39KN 3）长期组合M 1/2，1d = M 1/2，G +0.4×M 1/2q =29.99KN ·m Q 0 ,1d =Q 0G +0.4×Q 0q=46.65KN （4）每米板宽钢筋面积计算 A s =f cd bX/f sd =1042mm 2其中砼设计抗压强度f cd =11.5MPa ，钢筋抗拉强度f sd =280MPa 。
盖板涵工程量计算式
盖板涵工程量计算式盖板涵是一种常见的排水结构，用于引导和收集地表水，以防止水流侵蚀和积水。
对于盖板涵工程，正确计算工程量是至关重要的，以确保工程进展顺利并满足设计要求。
本文将介绍盖板涵工程量计算的相关公式和方法。
一、盖板涵工程概述盖板涵工程是一种将地表水引导至下游排水系统的结构。
它通常由进水孔、涵洞、出水孔等组成。
其基本功能是通过控制涵洞截面面积和进出水孔的位置和大小，来调整地表水的流速，防止水流过快或过慢而引起的问题。
二、盖板涵工程量的计算对盖板涵工程量的计算主要包括涵洞截面面积的计算、进水孔和出水孔的计算、涵洞长度的计算等。
下面将分别介绍这些计算公式和方法。
1. 涵洞截面面积的计算涵洞截面面积的计算通常根据设计要求和实际情况来确定。
一般可以采用矩形或圆形截面。
如果采用矩形截面，截面面积的计算公式为：截面面积 = 宽度 ×高度其中，宽度是涵洞的水平跨度，高度是涵洞的垂直跨度。
如果采用圆形截面，截面面积的计算公式为：截面面积= 1/4 × π × 直径²其中，π取3.14。
2. 进水孔和出水孔的计算进水孔和出水孔的计算根据设计要求和涵洞的实际情况来确定。
一般可以采用矩形或圆形孔口。
如果采用矩形孔口，孔口面积的计算公式为：孔口面积 = 宽度 ×高度其中，宽度是孔口的水平跨度，高度是孔口的垂直跨度。
如果采用圆形孔口，孔口面积的计算公式为：孔口面积= 1/4 × π × 直径²其中，π取3.14。
3. 涵洞长度的计算涵洞长度的计算通常根据设计要求和涵洞的实际情况来确定。
涵洞长度主要受到地形、水流速度和涵洞断面形状的影响。
一般来说，涵洞长度应尽量保持水流稳定，以避免水流过快或过慢而引起的问题。
涵洞长度的计算可以参考以下公式：涵洞长度 = 坡度 ×河底净宽其中，坡度是涵洞纵向的变化率，河底净宽是涵洞的宽度减去进水孔和出水孔的宽度。
盖板涵盖板计算
实际混凝土受压区高度x=
38.6
mm
最小配筋率ρ： 实际配筋率ρ1:
0.223% 0.635%
最终配筋率0.635%
配筋满足要求
正截面抗弯承载力验算：
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯
计算值：
128.957
KN*m
正截面抗弯承载
台身轴心抗压强度设计值fcd台身弯矩抗拉强度ftd台身直接抗剪强度fvd回填土内摩擦角将台身简化为上端铰支下端固结模型取台宽b099m进行计算1水平力破坏棱体长度l0h1d12htan452计算长度b
一、 盖板
设计资料：
涵洞净跨径L： 板顶填土H： 主受力钢筋级别335
3.00m 2.70m Φ20
盖板支点厚度h1： 土容重γ1：
主受力钢筋间距：
0.30m 20KN/m³ 0.12m
1.外力计算：
1.恒载：
填土垂直压力q=土容重*填土高*板宽=
53.46KN/m
板自重垂直压力qz=盖板容重*盖板平均高度*板宽=
7.72KN/m
2.活载
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：
作用短期效应组合：
Ms=1.0*M1+0.7*M2=
96.278
KN*m
作用长期效应组合：
M长=1.0*M1+0.4*M2= 受拉钢筋应力：
90.709
KN*m
δss=Ms/0.87/As/h0=
222.679
Mpa
钢筋表面形状系数C1：
1
作用长期效应影响系数C2： 1.471
钢筋砼正交盖板涵的结构验算(均布荷载作用)
K Qj= 150.78 N
h0= 0.225 m
根据 A0=γ cMj/Rab h02× 103= 查表 得：
ξ= 0.307 γo= 0.848
0.259
根据 Ag=γ sMj/Rg γoho× 103=
0.0029 m2=
29.00 cm2
所以 每米板 宽可用
根 16 φ
Ag=N×S= 32.18
> Qj=
，所 25.00% 以： 150.78 KN
）
M=1/8 （q+qz+ qp） Lp2=
计 算内力 Mj=
2）支点 剪力
K N· 152.26 m
KN· 152.26 m
Q=1/2 （q+qz+ qp）L0=
计 算内力 Qj=
4、截面 设计
由以 上计算 可知：
假定 ag=
4 cm
K 150.78 N
150.78 KN
K
Mj
N·
= 152.26 m
K
N·
163.13 m
>
6、斜截 面剪却 强度验 算
Qj =
150.78 KN
钢筋 种类
2.011 cm2
Ⅰ
Ⅱ
0.65 0.55 Mj= 152.26 KN·m
由式 0.038R1 bho=
132.525 KN
因采用 实体 板，容 许限值 可提高
Q= 165.66 KN
所以符 合要求 。 只需按 构造要 求设置 横向分 布钢筋 。
板宽
B=
1m
计算跨 径
Lp=L0+h =
混凝土 为25 号，钢 筋混凝 土容重 γ1=
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
车辆荷载顺板跨长
Ｌa＝0.2m
车轮重
P=280ｋN
根据《公路桥涵设计通用规范》(ＪＴG D60-２004）中4．3.2关于汽车荷载冲击力的规定:
汽车荷载的局部加载，冲击系数采用１.３
车轮重压强
ｐ=１．3·P/Ｌa＝1.3×280/0.20=1820．00ｋN/ｍ
１) 永久作用
(１) 涵顶铺装及涵顶表处自重
q=(γ2·H１＋γ3·H２)·ｂ=（25×0.15+1×0.０1)×6.６0=24.82kN／ｍ
(2) 盖板自重
g=γ1·(d1＋d２）·b/２／1００=２5×(4０+4０）×6.60/２ ／1０0=66.0０kＮ/m
2) 由车辆荷载引起的垂直压力(可变作用）
＝19８6.74kN≥γ0Vd=99９.80ｋＮ
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG Ｄ6２－20０４)中9.3.1３构造要求配置箍筋
5．裂缝宽度计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(ＪＴG D6２-20０4)中6.４关于裂缝宽度验算的规定:
环境类别为I类环境,对于钢筋混凝土构件,最大裂缝宽度不应超过0.20mm
作用短期效应组合
Ｍs=１.0Ｍ１+0.７M2
＝1.0×２９5．27+０.7×673.40=7６６.６5ｋNｍ
作用长期效应组合
Ｍｌ=1．0M1＋0.4M2
＝1.0×２95．27+０.4×67３．４０=5６4.63kNm
受拉钢筋的应力
涵顶铺装厚Ｈ1=15ｃｍ； 涵顶表处厚H2＝1cm；
盖板容重γ1=25kN／m3； 涵顶铺装容重γ2=25kN/m３; 涵顶铺装容重γ3=1kN／m3
根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D６１-2005)中7.０．６关于涵洞结构的计算假定:盖板按两端简支的板计算,可不考虑涵台传来的水平力
2．外力计算
1) 砼受压区高度
x=ｆsd·Ａs/ｆｃd／b=２8０×０．022091／13.8／6.６0=０.068m
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(ＪTG Ｄ62-２00４)中5．2.１关于相对界限受压区高度ξb的规定：
HＲB3３５钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.５6。
x≤ξｂ·h0=0．56×0.３４7＝0.194m
盖板涵结构设计计算
———————————————————————————————— 作者:
———————————————————————————————— 日期：
ﻩ
4．８米净跨径明盖板涵整体计算
一.盖板计算
1.设计资料
汽车荷载等级：公路-I级； 环境类别：I类环境；
净跨径:L０＝4.8m; 单侧搁置长度:０．3０m； 计算跨径:Ｌ=5.１m；
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62－2０04)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:
fcｄ·b·ｘ（h0-ｘ／2)=13.8×1０00×6．60×０．068(０.347-0．068／2)
=1933.19kNm≥γ0Md=11６要求
盖板板端厚d1=４0cm；盖板板中厚d２=40cm;盖板宽b=6.６0m;保护层厚度c=4cm;
混凝土强度等级为C３0; 轴心抗压强度fcd=1３.8Ｍpa； 轴心抗拉强度fｔｄ=1.３9Ｍｐa;
主拉钢筋等级为HRB33５; 抗拉强度设计值fsｄ=280Mｐa;
主筋直径为25ｍm,外径为27mｍ，共45根,选用钢筋总面积As=０．022091m２
跨中弯矩
γ０Md=0.９(１.2M1+1.4M2)
=0.9×(1.2×29５.2７+１.4×673．40)＝1１６７.37kNm
边墙内侧边缘处剪力
γ0Vd=0.9(1.2V1+1．４V2）
＝0.9×(1.２×２17.96＋１.4×606．67)=999．８0kN
4.持久状况承载能力极限状态计算
截面有效高度 h0=ｄ1-c-2．7/2=４0-４-1.350=34.7cm=０.3４7m
σss=Ｍs/０.87/As/h0=766.65/0.87/０.0２209１/０.347=11５.１２Mpa
3.内力计算及荷载组合
１) 由永久作用引起的内力
跨中弯矩
M1=(ｑ+g)·L２/８=(２4.82＋6６.0０)×5.12/８=295.２7kNm
边墙内侧边缘处剪力
V1=(q+g)·L0／2＝(24.82+66.０0)×4.８/2=２1７．96kＮ
2) 由车辆荷载引起的内力
跨中弯矩
M２=p·La·(L/2-0.7)=1820．00×０．20×(５.10/2－0.7)＝673.４0ｋNm
4） 斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTＧ D6２-20０４)中5.2.9关于抗剪截面验算的规定:
0.５1×10-3·fcu,k０.5·b·h0＝0.51×10-３×300．5×６6０0×34６．5
=63８８．19kN≥γ0Vd=999．8０ｋＮ
抗剪截面满足规范要求。
砼受压区高度满足规范要求
2) 最小配筋率
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2０04)中9.1．12关于受弯构件最小配筋百分率的规定:
P＝1０0·As/b/h0＝0．９７，不小于4５ftｄ/fｓd=0.22，同时不小于0．2
主筋配筋率满足规范要求
3) 正截面抗弯承载力验算
边墙内侧边缘处剪力
V2=p·La·(Ｌ0-Lａ/2)/Ｌ０＋p·Ｌa·(L0－1.５)/L0
=182０．00×0.20×（4．8０-0.20/2)/4.８0+１８20.００×0.20×(4.8０-１.5)/４.8０
=606．67kＮ
3) 作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》（JＴG D６０－20０4)中４．1.6关于作用效应组合的规定：
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JＴG D6２-2０04)中5．2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定:
对于板式受弯构件,公式可乘以1．２5提高系数
1.２5×0.5×1０-3·α2·fｔd·b·h0＝1.2５×0.0005×1×１.39×６．60×100０×0.347×１00０