1.5m盖板涵结构计算书
盖板涵完整计算书
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.1-3.0m×1.6m盖板涵计算书汽车荷载等级： 净跨径：L 0=环境类别： 盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd= 计算跨径：L=单侧搁置长度： 盖板厚d= 填土高：H=钢筋轴心抗压强度fsd= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=受力主筋：mm的HRB335钢筋,路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面钢筋间距:钢筋总面积As=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力29.22kN跨中弯矩γ0q=K·γ2·H·b= g=γ1·d·b/100= V1=(q+g)·L 0/2= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= p=P/La/Lb= M1=(q+g)·L²/8=γ01) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板涵结构设计计算
.米净跨径明盖板涵整体计算一. 盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路 -I 级；环境类型： I 类环境；净跨径： L0；单侧放置长度：；计算跨径：；盖板板端厚 d1=40cm；盖板板中厚 d2=40cm；盖板宽；保护层厚度 c=4cm；混凝土强度等级为 C30；轴心抗压强度 f cd；轴心抗拉强度 f td；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值 f sd=280Mpa；主筋直径为 25mm，外径为 27mm，共 45 根，采纳钢筋总面积 A s2涵顶铺装厚 H1=15cm；涵顶表处厚 H2=1cm；盖板容重γ 1=25kN/m3；涵顶铺装容重γ 2=25kN/m3；涵顶铺装容重γ 3 =1kN/m3依据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) 中对于涵洞结构的计算假设：盖板按两头简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永远作用(1)涵顶铺装及涵顶表处自重q=(γ2·H1+γ 3·H2)·b=(25×0.15+1×0.01)×(2)盖板自重g=γ1 ·(d 1+d2)·b/2/100=25×(40+40)×2)由车辆荷载惹起的垂直压力（可变作用）依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 中 4.3.1 对于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长.L a 车轮重 P=280kN依据《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 中 4.3.2 对于汽车荷载冲击力的规定： 汽车荷载的局部加载，冲击系数采纳车轮重压强·P/L a =1.3 ×3. 内力计算及荷载组合 1) 由永远作用惹起的内力跨中弯矩M 1 =(q+g) ·L 2/8=(24.82+66.00) × 5.1 2 边墙内侧边沿处剪力× V 1=(q+g) ·L /2=(24.82+66.00)2) 由车辆荷载惹起的内力跨中弯矩M 2 =p ·L a ·× ×边墙内侧边沿处剪力+p ·L ·(L -1.5)/LV2=p ·L · (L-L /2)/La0aa0× 0.20 ×× ×3) 作用效应组合依据《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 中对于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ 0M d 12) ×(1.2 ×295.27+1.4 × 边墙内侧边沿处剪力γ 0V d 12) ×(1.2 ×217.96+1.4 ×4. 长久情况承载能力极限状态计算截面有效高度 h 0 =d 1.1)砼受压区高度x=f sd·A s /f cd/b=280×依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中对于相对界线受压区高度ξ b 的规定:HRB335 钢筋的相对界线受压区高度ξb=0.56 。
盖板涵通用计算教学内容
Ml=1.0M1+0.4M2= 77.97 受拉钢 筋的应力
σss=Ms/0.87/As/h0= 98.31
kN.m kN.m Mpa
钢筋表面形状系数C1= 1.00
作用长 期效应影
C2=1+0.5Ml/Ms=
受力性质系数C3= 1.15
裂缝宽
kN.m
0.51×10-3·fcu,k0.5·b·h0= 605.63
kN
≥γ0Vd= 122.87
1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0= 188.35 kN ≥γ0Vd= 122.87
m
,同时不小于 0.2
kN kN
23
5.裂缝宽 度根计据算《 公路中钢6.筋4 关于环裂境缝类 别为作I用I类短 期效应组
可不进 行斜(J截TG面 D62-
= 122.87288 kN.m 截面有效高度 h0= (d-c-2.2/2)/100= 0.219 x=fsd·As/fcd/b= 0.093 m
x≤ξb·h0= 0.123 m
ρ=100·As/b/d= 1.772
,不小于 45ftd/f
0.223
fcd·b·x(h0-x/2)= 220.013 kN.m ≥ γ0Md= 104.85
0.6
台身轴心抗压强度fcd= 2.77
m； Mpa；
台身直接抗剪强度fvd= 0.336
Mpa；
铺底材料： M7.5浆砌片石；
铺底容重： 23
kN/m³；
24
2.台身验 算1) 水平 力
台身基础验算简图
车辆荷
载等代土
破坏棱体破裂面与竖直线间夹角的正切值tan tan （cot tan）tan
盖板涵(暗桥)结构计算--于永正
基础数据覆土及地质情况公路等级：一级公路请选择填土高度：5m 桥涵类型：盖板暗涵请选择地基承载力：200kPa；不均匀沉降系数K：不考虑请选择环境类别：Ⅱ类环境请选择路基横断面布置路面厚度：0.72m路面宽度： 4.5m 路面容重：24kN/m³路基宽度：6m填土容重：18kN/m³左侧边坡坡率： 1.5填土内摩擦角φ：30°右侧边坡坡率：1.5上部结构配筋情况净跨径L 0:4m 纵向钢筋直径：25mm 计算板宽：1m 纵向钢筋根数：12根支点处板厚：40cm 裂缝宽度：0.159mm 支撑宽度：30cm 净保护层厚：35mm横向钢筋直径10mm 支座形式：支座请选择取用根数8根支座中心距背墙距离：15mm 计算根数15mm混凝土强度：C35请选择钢筋间距125mm纵向主筋型号：HRB400请选择横向分布筋型号：HRB400请选择上部板容重：26kN/m³下部结构台身尺寸台身计算宽度：1m 净高H 0:4m 背墙宽度C 4: 1.11m 台身宽C 2: 1.41m 单层基础厚:0.75m 基础襟边C1:0.3m铺砌厚度：0.75m 基础层数:1层盖板涵（暗桥）数据输入横向分布筋按纵向钢筋20%进行计算！基础形式：整体式基础请选择台身材料类型浆砌片石请选择台身材料强度15请选择石料强度：MU40请选择台身容重：24kN/m³；基础容重：24kN/m³；铺砌容重：24kN/m³；计算结果0.146分布筋配筋率不满足规范要求，重来！分布筋直径及间距满足规范要求！挠度验算满足要求！跨中截面不需设预拱度！0.0mm混凝土正截面受弯承载力满足要求！偏心距满足要求！直接受剪承载力满足要求砼受压区高度满足规范要求！主筋配筋率满足规范要求！正截面抗弯承载力满足规范要求！抗剪截面满足规范要求！裂缝宽度满足规范要求！计算结果偏心受压承载力满足要求！预拱度设计值计算需要地基承载力：189kPa；基底应力满足要求。
涵洞接长为1-1.5m盖板涵施组讲解
***********专用线改建工程DK0+023.4 1-1.0m涵洞接长为1-1.5m盖板涵施工组织设计编制：复核：审批：***********化学危险品专用线改建工程项目部二O一七年六月十五日目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、主要工程数量 (2)四、施工准备 (2)五、工期安排及劳力组织 (4)六、机械配置 (4)七、涵洞工程主要施工方法 (5)八、施工技术措施 (7)九、安全保证措施 (12)十、工程质量保证措施 (14)十一、质量、环境、安全目标及指标 (15)十二、文明、环保施工措施 (15)十三、防洪防汛措施 (15)十四、附件 (16)一、工程概况本盖板涵位于******化学危险品专用线改建工程DK0+023.4处，涵洞轴线与铁路斜交，斜交角度为33°。
既有为1-1.0m钢筋混凝土盖板箱涵，净高1.2m为排洪涵。
因改建化学危险品专用线在原涵洞左侧接长10.09米。
接长端涵洞基础为整体基础，涵洞基础、边墙身为C20混凝土；盖板为N15A式C30钢筋混凝土。
本涵基底位于砂粘土上，地基承载力为100kpa，基底换填50cm 砂夹碎石。
本涵按《肆桥5009》图设计。
出口铺砌按叁桥（89）8011图施工。
二、编制依据1、《铁路技术管理规程》（2007.04.01）2、《铁路桥涵基本设计规范》（TB10002.1-2005）3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）4、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）5、通用图《钢筋混凝土盖板箱涵》（肆桥5009）6、现场调查资料。
三、主要工程数量1、C30钢筋混凝土盖板4.20m3；2、C20混凝土基础27.61m3；3、C20混凝土边墙15.82m3；4、出入口铺砌浆砌片石5.66m3；5、基坑挖土及外运86.11m3；6、换填砂夹碎石22.22 m3；四、施工准备⒈测量根据管段内设计的导线控制网采用莱卡TC802全站仪进行施工放样测量，执行《新建铁路工程测量规范》（TB10101）的相关规定。
盖板涵工程量计算式
盖板涵工程量计算式盖板涵是一种常见的排水结构，用于引导和收集地表水，以防止水流侵蚀和积水。
对于盖板涵工程，正确计算工程量是至关重要的，以确保工程进展顺利并满足设计要求。
本文将介绍盖板涵工程量计算的相关公式和方法。
一、盖板涵工程概述盖板涵工程是一种将地表水引导至下游排水系统的结构。
它通常由进水孔、涵洞、出水孔等组成。
其基本功能是通过控制涵洞截面面积和进出水孔的位置和大小，来调整地表水的流速，防止水流过快或过慢而引起的问题。
二、盖板涵工程量的计算对盖板涵工程量的计算主要包括涵洞截面面积的计算、进水孔和出水孔的计算、涵洞长度的计算等。
下面将分别介绍这些计算公式和方法。
1. 涵洞截面面积的计算涵洞截面面积的计算通常根据设计要求和实际情况来确定。
一般可以采用矩形或圆形截面。
如果采用矩形截面，截面面积的计算公式为：截面面积 = 宽度 ×高度其中，宽度是涵洞的水平跨度，高度是涵洞的垂直跨度。
如果采用圆形截面，截面面积的计算公式为：截面面积= 1/4 × π × 直径²其中，π取3.14。
2. 进水孔和出水孔的计算进水孔和出水孔的计算根据设计要求和涵洞的实际情况来确定。
一般可以采用矩形或圆形孔口。
如果采用矩形孔口，孔口面积的计算公式为：孔口面积 = 宽度 ×高度其中，宽度是孔口的水平跨度，高度是孔口的垂直跨度。
如果采用圆形孔口，孔口面积的计算公式为：孔口面积= 1/4 × π × 直径²其中，π取3.14。
3. 涵洞长度的计算涵洞长度的计算通常根据设计要求和涵洞的实际情况来确定。
涵洞长度主要受到地形、水流速度和涵洞断面形状的影响。
一般来说，涵洞长度应尽量保持水流稳定，以避免水流过快或过慢而引起的问题。
涵洞长度的计算可以参考以下公式：涵洞长度 = 坡度 ×河底净宽其中，坡度是涵洞纵向的变化率，河底净宽是涵洞的宽度减去进水孔和出水孔的宽度。
盖板涵计算书公式
4.5米净跨径1米填土暗涵盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=4.5m；单侧搁置长度：0.30m；计算跨径：L=4.76m；填土高：H=1m；盖板板端厚d1=26cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽b=1.00m；保护层厚度c=4cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=13.8Mpa；轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度标准值f sd=280Mpa；盖板容重γ1=26kN/m3；土容重γ2=18kN/m32.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×1×1.00=18kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=26×(26+35)×1.00/2 /100=7.93kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2+2·H·tan30=0.2+2×1×0.577=1.35m车辆荷载垂直板跨长L b=0.6+2·H·tan30=0.6+2×1×0.577=1.75m车轮重P=70kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=70/1.35/1.75=29.45kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(18.00+7.93)×4.762/8=73.44kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(18.00+7.93)×4.5/2=58.34kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)/4=29.45×1.35×(4.76-1.35/2)/4=40.72kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·(L0-L a/2)/L0=29.45×1.35×(4.5-1.35/2)/4.5=33.89kNm3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×73.44+1.4×40.72)=130.62kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×58.34+1.4×33.89)=105.71kN4.截面设计拟用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，外径为17.5mm，单根面积为2.011cm2 1) 截面有效高度h0=d1-c-1.75/2=26-4-.875=0.211m2) 试算受压区高度x0=h0-(h02-2γc·γ0·M d/f cd/b/103)1/2=0.211-(0.2112-2×1.25×130.62/13.8/1.00/1000)1/2=0.066m3) 计算钢筋面积A s0=f cd·x0·b/f sd=13.8×0.066×1.00/280=0.003276m2选用主筋为HRB335级钢筋，直径为16mm，共17根，选用钢筋总面积A s=0.003419m25.持久状况承载能力极限状态计算1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=280×0.003419/13.8/1.00=0.069m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖板涵通用计算书(计算表格)_xls
一.盖板计算1.设计资料适用涵洞桩号:BK1+746；公路-Ⅰ级； 安全结构重要性系数γ0：0.93m；Ⅱ类环境；3.2m；0.2m；26cm； 1.992m；0.99m；3cm；C30；13.8Mpa； 1.39Mpa；12根直径为228cm；0.0045616m²；280Mpa； 26kN/m³；20kN/m³根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面路面结构层和填土平均容重γ2=1-3.0m×1.6m盖板涵计算书盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB335钢筋,受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd=2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力46.43kN/m(2) 盖板自重6.69kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长3.90m车辆荷载垂直板跨长7.30m 车轮重 PP=560kN车轮重压强L19.68kN/m²3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩67.99kN.m边墙内侧边缘处剪力79.68kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩24.94kN.m 边墙内侧边缘处剪力跨中弯矩q=K·γ2·H·b= p=P/La/Lb= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= g=γ1·d·b/100= La=1.6+2·H·tan30°= Lb=5+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8=γ0γ0=1) 砼受压区高度0.093m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书 RN2-Butembo项目技术部 1
1.5米净跨径盖板涵结构计算 1 盖板计算 1.1设计资料 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级； 环境类别：Ⅱ类环境； 净跨径：L0=1.5m； 单侧搁置长度：0.20m； 计算跨径：L=1.7m； 填土高：H=0.8m； 盖板板端厚d1=20cm；盖板板中厚d2=20cm；盖板宽b=0.50m；保护层厚度c=3cm； 混凝土强度等级为B350； 轴心抗压强度fcd=13.8Mpa； 轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa；
主拉钢筋等级为HRB335； 抗拉强度设计值fsd=280Mpa； 主筋直径为18mm，外径为18mm，共5根，选用钢筋总面积As=3.14x0.0092x5=0.001272m2 盖板容重γ1=0.2x0.5x1.9x2.62x9.8=4.88kN/m3； 土容重γ2=3.60kN/m3
根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书
RN2-Butembo项目技术部 2
1.2外力计算 1) 永久作用 (1) 竖向土压力 q=γ2·H·b=3.6×0.8×0.50=1.44kN/m (2) 盖板自重 g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=4.88×(20+20)×0.5/2 /100=0.5kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定： 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书 RN2-Butembo项目技术部 3
La=1.6+2·H·tan30=1.6+2×0.8×0.577=2.52m 车辆荷载垂直板跨长 Lb=5.5+2·H·tan30=5.5+2×0.8×0.577=6.42m 车轮重 P=588kN 车轮重压强L p=P/La/Lb=560/2.52/6.42=36.34kN/m2 1.3内力计算及荷载组合 1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩 M1=(q+g)·L2/8=(1.44+0.5)×1.72/8=0.70kNm 边墙内侧边缘处剪力 V1=(q+g)·L0/2=(1.44+0.5)×1.5/2=1.46kN 2) 由车辆荷载引起的内力
跨中弯矩 M2=p·La·(L-La/2)·b/4=36.34×2.52×(1.7-2.52/2)×0.50/4=5.04kNm 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书
RN2-Butembo项目技术部 4
边墙内侧边缘处剪力 V2=p·La·b·(L0-La/2)/L0)=36.34×2.52×0.50×(1.5-2.52/2)/1.5=7.33kN 3) 作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩 γ0Md=0.9(1.2M1+1.4M2) =0.9×(1.2×0.7+1.4×5.04)=7.11kNm 边墙内侧边缘处剪力 γ0Vd=0.9(1.2V1+1.4V2) =0.9×(1.2×1.46+1.4×7.33)=10.81kN 1.4持久状况承载能力极限状态计算 截面有效高度 h0=d1-c-2.2/2=20-3-1.100=0.159m 1) 砼受压区高度 x=fsd·As/fcd/b=280×0.001272/13.8/0.50=0.052m 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定: HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书 RN2-Butembo项目技术部 5
x≤ξb·h0=0.56×0.159=0.089m 砼受压区高度满足规范要求 2) 最小配筋率 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定: P=100·As/b/h0=1.6，不小于45ftd/fsd=0.22,同时不小于0.2 主筋配筋率满足规范要求 3) 正截面抗弯承载力验算 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定: fcd·b·x(h0-x/2)=13.8×1000×0.50×0.052(0.159-0.052/2) =47.72kNm≥γ0Md=7.11kNm 正截面抗弯承载力满足规范要求 4) 斜截面抗剪承载力验算 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9关于抗剪截面验算的规定: 0.51×10-3·fcu,k0.5·b·h0=0.51×10-3×300.5×500×159 =222.074kN≥γ0Vd=10.81kN 抗剪截面满足规范要求。 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定: 对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书 RN2-Butembo项目技术部 6
1.25×0.5×10-3·α2·ftd·b·h0=1.25×0.0005×1×1.39×0.50×1000×0.159×1000 =69.07kN≥γ0Vd=10.81kN 可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋 箍筋间距为20cm，满足规范要求。 1.5裂缝宽度计算 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定: 环境类别为Ⅱ类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20mm 作用短期效应组合 Ms=1.0M1+0.7M2 =1.0×0.7+0.7×5.04=4.23kNm 作用长期效应组合 Mi=1.0M1+0.4M2 =1.0×0.7+0.4×5.04=2.72kNm 受拉钢筋的应力 σ
ss=Ms/0.87/As/h0=4.23/0.87/0.001272/0.159=24.04Mpa 作用长期效应影响系数 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书 RN2-Butembo项目技术部 7
C2=1+0.5Mi/Ms=1+0.5×2.72/4.23=1.32 裂缝宽度 Wfk=C1·C2·C3·σss·(20+d)/Es/(0.28+10·ρ) =1×1.32×1.15×24.04×(20+13)/2.00×105/(0.28+10×0.016) =0.025mm≤0.20mm 裂缝宽度满足规范要求 2.台身及基础计算 2.1设计资料 基础为整体式，基础襟边C1=0.05m，台身宽C2=0.40m，基础宽C3=2.40m 背墙宽C4=0.20m，搭接宽度C5=0.20m，基础高度为0.20m 涵洞净高H0=1.50m，计算高度H1=1.60m，基础顶深H2=2.50m 台身容重=21.5kN/m3，基础容重为21.5kN/m3，
台身轴心抗压强度fcd=4.23Mpa，台身弯曲抗拉强度ftmd=0.45Mpa，台身直接抗剪强度fvd=1.08Mpa 地基承载力容许值为250kPa，回填土的内摩擦角为30° 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书
RN2-Butembo项目技术部 8
将台身简化为上端铰支、下端固结模型，取台宽b=0.49m进行计算
2.2台身验算 1) 水平力 刚果（金）RN2-BUTEMBO市政道路工程 桥梁结构计算书
RN2-Butembo项目技术部 9
车辆荷载等代土层厚 破坏棱体长度l0=(H1+d1/2+H)*tan(45°-30°/2)=1.50m 计算长度B=14m 板总自重 ∑G=21.5KN/m3×5.32m3=114.38KN
=114.38/14/1.5/3.6=1.51m 土的侧压力系数
=tan2(45°-30°/2)=0.3333 q1=(H+h+d1/2)·b·λ·γ =(1.7+1.51+0.10)×0.49×0.3333×3.6=1.94kN/m q2=(H+h+H0+d1/2)·b·λ·γ =(0.8+1.51+1.5+0.10)×0.49×0.3333×3.6=2.30kN/m A端处弯矩
=-0.12kNm A端处剪力
=2.31kN 最大弯矩位置x0的计算