水池内力简捷计算
地下水池-手工计算实例
水池计算书水池的平立面及构件尺寸如下图：一抗浮验算1水池底浮力F浮=2.8*10*（31.30*11.0）=9640.4KN2 水池自重及覆土重∑Gi水池自重计算1）水池顶板重：0.15*30.3*10*25=1136.25KN2) 水池侧壁Q1 29. 70*0.30*5.15*25*2=2294.32KNQ2 10*0.30*5.15*25*2=772.5KNQ3 29. 70*0.3*5.15*25=1136.25N3)水池底板重31. 30*11.0*0.4*25=3443KN覆土重计算水池顶板面积At=10*30. 30=303.0㎡水池底板面积 Ab=31.30*11.0=344.3㎡覆土重（344.3-303.0）*2.1*20=1734.6KN∑Gi / F浮=[(1136.25+2294.32+772.5+1136.25+3443.0)+ 1734.6]/25584.3=10517/9640.40=1.091>1.05(满足抗浮要求)二荷载取值及内力计算1 荷载计算主动土压力系数=13ϕ︒2tan(45/2)λϕ=-=0.631）恒荷载计算水池顶板附加荷载212 12.5/1.20*2.53.0/kg kn mg kn m===水池顶板自重22220.15*253.75/1.2*3.754.5/kg k n mg k n m====土侧压力232323230.0/(0.000.0/0.63*10*2.113.23/(-2.4001.27*13.2316.81/tktbkbg kn mg kn mg kn mg kn m=±=====标高处）标高处）2）活荷载计算水池顶板活荷载212 10.50/1.4*0.500.70/kq kn mq kn m ===水池外堆积荷载产生土压力22220.63*106.3/1.4*6.38.82/kq k n mq k n m ====水池外水压力232323230.00/(0.00/10*2.424/(-m1.27*2430.48/tktbkbq kn mq kn mq kn mq kn m=±=====0.00标高处）2.40标高处）水池内水压力242 410*5.1551.5/1.27*51.565.41/kq kn mq kn m ====2 水池内力计算水池工况分为：工况一池内无水，池外有土；工况二：池内有水，池外无土。
水池侧墙及抗浮计算EXCLE自动计算公式
0.0033 0.55
203.5 mm 15.46861595 mm 砼受压区高度符合要求
737.3373603 mm2
2.2.2 选钢筋
第一排钢筋的直径 第一排钢筋的根数 第一排钢筋间的净距 第一排钢筋的总面积 第二排钢筋的直径 第二排钢筋的根数 第二排钢筋间的净距 第二排钢筋的总面积 实配钢筋的总面积 实配钢筋/计算钢筋 受弯构件纵向受拉钢筋的实际配筋率 受弯构件纵向受拉钢筋允许的最小配筋率
14 mm
10
86 mm 1539.3791 mm2
0 mm
0
无第二排钢筋
mm 0 mm2 1539.3791.384844775 %
0.2145 %
结论
满足最小配筋率的要求
2.2.3 裂缝计算
受拉区纵向钢筋的等效直径 有效受拉砼截面面积 按有效受拉砼截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 构件受力特征系数 设计值/标准值 按何载效应的标准组合计算的弯矩值 按何载效应的标准组合计算的钢筋砼构件纵向受拉钢筋的应 力 钢筋的弹性模量 按何载效应的标准组合计算的最大裂缝宽度 最大裂缝宽度限值
受拉区纵向钢筋的等效直径 有效受拉砼截面面积
h0=
fc= ft= ftk= α 1=
fy= ES= β 1= ε cu= ζ b= xb=
x=
As=
370 mm 30
14.3 N/mm2 1.43 N/mm2 2.01 N/mm2
1 HRB335
300 N/mm2 200000 N/mm2
0.8 0.0033
水池： 单向板侧墙(顶部简支，三面固结)
1 内力计算
水池侧壁的计算长度 水池侧壁的计算高度 水池地下最高水位距设计地面的距离 水池的侧壁厚度 地下水位以上土的重度 据地质报告填土的内摩察角 水池侧壁配筋计算时取用的土的有效浮容重度 水池侧壁配筋计算时侧压力设计值的荷载分项系数 水池附近的地面荷载 水池上附土荷载 水池侧壁高宽比
简单矩形水池计算书详解
结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号(子项号)：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1 几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m，高度H=2.400m，底板底标高=1.500m盖板厚h=150mm，池底厚h=300mm，池壁厚t=200mm，底板外挑长度t=200mm 2211平面图剖面图1.2 水土信息3，土内摩擦角30°土天然重度18kN/m地基承载力特征值f=130kPa，宽度修正系数η=0.00，埋深修正系数η=1.00 ak db3 10.5 kN/m0.800m，池内水重度地下水位低于底板底标高，池内水深托浮力折减系数1.00，抗浮安全系数K=1.05 f1.3 荷载信息22，组合值系数2.0 kN/m10.00 kN/m0.9 ，顶盖活荷载：地面恒载分项系数：水池自重1.2，其他1.27活载分项系数：1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度1.0-5/℃）10 （10.0°，弯矩折减系数0.65，砼线膨胀系数1.00考虑温湿度作用：池内外温差1.4 钢筋砼信息2，泊松比0.2 ，重度25.00 kN/m混凝土：等级C30纵筋保护层厚度（mm）：池壁（内40，外35），顶盖（上35，下35），底板（上40，下40）钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm，配筋调整系数1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容（1）地基承载力验算（2）抗浮验算（3）荷载计算（4）内力计算（5）配筋计算（6）裂缝验算（7）挠度验算计算过程与结果3；裂缝宽度；钢筋面积:mm单位说明: 弯矩:kN.m/m 计算说明：双向板计算按查表内部盛2:mm水压力土的竖向及侧向压力,恒荷载:水池结构自重, 温湿度变化作用地面活荷载,活荷载:顶板活荷载, 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合地基承载力验算3.1基底压力计算3.1.1G1、水池自重c盖板自重×γ×B×hG= L c1 125.00=107.10kN 0.150×=8.400×3.400×池壁及腋角自重γ4××1.95××γ+0.15×0.15×0.5×G= 2×[(L-t)+(B-t)]×(H-h1-h2)t c××(2.350-0.150-0.250)× = 2×[(8.400-0.200)+(3.400-0.200)] 112 c125.00+2.19 0.200=224.49kN底板自重γ×)×ht)×(B+2×t=(L+2G×c×(3.400+0.400)×0.250 =(8.400+0.400)× =209.00kN232225.00=540.59kN +GG=G+G水池结构自重3c21 G2、池内水重wγh××(B-2×t1)×池内水重G=(L-2×t1)w w w10.5 0.800×××(3.400-2×0.200) =(8.400-2×0.200)kN =201.603、覆土重量计算=0kN 池顶覆土重量G t1=0kN池顶地下水重量G s118=199.26kN 1.800×G=6.150×底板外挑覆土重量t2=0kN底板外挑地下水重量G s2=199.26kN +G= G基地以上覆土总重量G t2t1t=0kN +G基地以上地下水总重量G= G s2s1s、活荷载作用42.00=57.12kN ×G=28.560盖板活载作用力h110.00=61.50kN ×G=6.150地面活载作用力h2=118.62kN = GG+G活载作用力总和h2hh1、基底压力P5k23.900=34.71m×(B+2××t2)=8.900基底面积A=(L+2×t2)/A+G）+G=P（G+G+G基底压强h k stcw 230.54kN/m =(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71=修正地基承载力3.1.2γ1、计算基础底面以上土的加权平均重度m3=18kN/m由于基础底面在地下水位以上，故γm、计算基础底面以下土的重度2γ3 =18kN/mγ同上，3、根据《地基规范》要求，修正地基承载力:f=f+ηγ(b -3)+ηγ(d-0.5)×18.00×(3.400-3)+1.00×18.00×(2.100-0.5)makbda =130.00+0.00=158.80kPa3.1.3 计算结果：P=30.54kPa<f=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。
水 池 计 算
矩形水池计算设计资料：池顶活荷P1=0(KN/m^2) 覆土厚度ht=0(mm) 池内水位Hw=4000(mm) 容许承载力R=90(KN/m^2)水池长度H=30000(mm) 水池宽度B=24000(mm) 池壁高度h0=4000(mm) 底板外伸C1=300(mm)底板厚度h1=250(mm) 顶板厚度h2=0(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=250(mm)地基承载力设计值R=90(KPa)一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 30 + 2 * .25 + 2 * .3 ) * ( 24 + 2 * .25 + 2 * .3 )=780.6(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 30 + 2 * .25 ) * ( 24 + 2 * .25 )=747.2(m^2)( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 0 + 0 * 18=0 (KN/m^2)( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + * 2 * H0 * h4= 25 * ( 30 + 2 * .25 + 24 )* 2 * 4 * .25=2725 (KN)( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 780.6 * .25=4878.(KN)( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *747.2 * 0=0 (KN)( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=2725 +4878.+0 +0=7603 (KN)( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 30 * 24 * 4 * 10) / 780.6=36.89(KN/m^2)( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=2.94(KN/m^2)( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=0 + 7603 / 780.6 + 36.89 + 2.94= 50 (KN/m^2)R0 = 50 (KN/m^2) < R = 90(KN /m^2) 地基承载力满足要求!二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算四.荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4 = 40 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45-φ/2) ^ 2]= [0 + 18 * ( 0 + 0 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 0 (KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45-φ/2) ^ 2]= [0 + 18 * ( 0 + 0 + 4 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 23.99(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + C / AR2= 0 +(0 +2725 ) / 747.2= 3.490(KN/m^2)五.内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =30000 /4000=7.5由于H / H0 > 3故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=23.99 -0 = 23.99 (KN/m^2)底端弯矩Mn2 = -(Pt1 + 2 * Pt2) * (H0 ^ 2) / 6= -(23.99 + 2 * 0 ) * ( 4 ^ 2) / 6= -63.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.426 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.426 *23.99 * 4 ^ 2= 0 (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 6= -( 40 * 4 ^ 2) / 6= -42.(KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.104 * Pw * H0 ^ 2= -0.104 * 40 * 4 ^ 2= -66.(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。
水池计算
水池计算书水池概况：有顶盖地上式矩形水池，平面尺寸5m ×8.2m ，池壁净高6.0m ，设计水深5.7m ，材料采用C40混凝土和HRB400级钢筋，工艺提供池内水容重311/w r kN m =,池壁保护层c=35mm.材料及相关条件：混凝土强度等级：C40 219.1/c f N mm = 21.71/t f N m m= 22.39/tk f N mm = 226.8/ck f N mm = 423.2510/c E N mm =⨯钢筋 HRB400级 2360/y f N m m= 522.010/s E N mm =⨯ 荷载计算：池内水压力:011 5.762.7(/)wk w p r H kN m ==⨯=1.27 1.2762.779.63(/)wk p p kN m ==⨯=水内CB1轴水池池壁计算 1.池壁厚度估算57000.6958200H l == , 按三边固定，顶部自由计算，查表得0.0276α=-, 0220.027679.63 5.771.41(./)y M pl kN m m α==-⨯⨯=-假设配筋率00.5%s A bh ρ==3600.0050.09419.1y Cf f ξρ==⨯= 221(1)1(10.094)0.09022s a ξ----===0.5(10.5(10.94s γ==⨯=0217.4()h mm === 参照此值，池壁厚度为取h=300mm 。
2. 池壁内力计算池壁内力计算（三边固定，顶部自由），h=300mm池壁竖向计算高度取 5.7y l m =水平向计算长度8.2x l m = / 5.7/8.20.695y x l l == 池壁外侧内力计算: 内侧水平向固端弯矩：0220.020479.63 5.752.78(./)x M pl kN m m α==-⨯⨯=-竖向底端固端弯矩：0220.027679.63 5.771.41(./)y M pl kN m m α==-⨯⨯=-竖向跨中弯矩：220.006279.63 5.716.04(./)y M pl kN m m α==⨯⨯= 水平跨中弯矩：220.006779.63 5.717.33(./)x M pl kN m m α==⨯⨯= 3. 池壁配筋计算(1)内侧水平钢筋按受弯构件计算052.78./xM kN m m = 62252.78100.03919.11000265s c o M f bh α⨯===⨯⨯ 相应的ξ=0.039<ξb=0.614。
水池计算(圆形水池计算,中间一支柱)
半径r m 5.65
水池净宽dn m 11
顶、底板均按有中心支柱的圆板计算 顶板支柱的柱帽计算宽度ct m 1.3 底板支柱的柱帽计算宽度cb m 1.4 柱的宽度 m 0.4
柱的宽度 m 0.5
中国水利水电出版社
一支柱) 一支柱)
水池净高Hn m 4
水池壁厚h m 0.3
帽子的高度 m 0.37
参考文献：水工混凝土结构设计手册（周氏 章国定等主内力计算( 圆形水池结构内力计算(中间一支柱 1.计算简图的确定
池壁与顶板及底板均为整体连接，属于弹性固定。 池壁计算高度H m 4.3 水池的计算直径d m 11.3 底板厚度h1 m 0.35 顶板厚度h2 m 0.25
帽顶板的厚度 m 0.08
帽子的高度 m 0.35
帽底板的厚度 m 0.1
多格水池底板内力计算方法研究2400字
多格水池底板内力计算方法研究2400字摘要：在总结以往多格水池内力分析的基础上，采用力矩分配法、理正结构工具箱及世纪旗云等结构计算软件对多格水池底板进行建模及配筋计算。
通过将矩阵位移法与两种计算软件所得弯矩值进行对比，表明力矩分配法对多格水池底板进行内力计算所得结果是科学合理的且具有较高的精确度，为今后多格水池底板的内力计算提供了一种新的简便且有效的计算方法。
关键词：力矩分配法；多格水池；内力计算多格水池是城市给水排水工程重要的水工构筑物，因具有占地面积少、便于工艺设备布置和操作等优点，被广泛应用于生活污水处理、市政工程供水、工业废水等工程，尤其近年伴随大型自来水厂及城市生活污水处理厂工程的增多，多格水池的建设数量也随之增多。
水池内力计算方法及理?的发展历程是一个在不断总结积累工程经验的基础上逐步完善的过程，并且它与结构力学及计算分析理论的发展密切相关。
作用于水池的外荷载通常有池顶活荷载、覆土荷载、过车荷载、土的侧向压力及内外水压力等，求解多格水池内力时，需将上述荷载作为边界条件并建立于未知数相等的条件方程，联立进行求解。
多格水池常见的内力计算方法有：传统的结构力学计算方法（包括位移法和力法）；利用Ansys、SAP2000、Midas/civil2006、世纪旗云等有限元结构分析软件模拟并计算内力；采用弹性地基梁法的结构内力计算，这些方法也各有其优缺点。
力矩分配法是以位移法为基础的一种数值渐近方法，由美国H.克罗斯于1932年发表的，主要用于杆系刚结结构（如连续梁和刚架）的受力分析。
随着结构力学理论水平的不断提高力矩分配法在土木工程界已经广泛应用，其涉及工民建、市政、道桥、水利、港工等领域，也得到工程界专业人士的认可。
力矩分配法主要用于连续梁和无结点线位移（侧移）刚架的计算。
其优点是不需要建立和解算联立方程组，而在其计算简图上进行计算或列表计算，就能直接求得各杆断弯矩，正在被更多的设计者所接受和应用。
水池计算
水池计算
一、整体抗浮计算
假设最不利的情况为抗浮水位为室外正负零即-0.600m，每米长水池受到的上浮力为3.5x2.5(水池长X宽)=87.5KN/m；
水池自重 2.75X25=68.75KN/m，上覆土自重18X1.1=19.8，则空置的水池其自重为
88.55KN/m，整体抗浮满足要求。
注意，施工期间上覆土未产生作用，需要降水。
二、水池计算
荷载取值：
取最不利的工况，地下水位处于-0.600m处，
板顶土压：8x1.1x0.5=4.4KN/m^2;
板底土压：10x3.65x0.5=18.3KN/m^2;
板顶水压：10x1.15=11.5KN/m^2;
板底水压：10x3.65=36.5KN/m^2;
如无地下水则：
板顶土压：18x1.1x0.5=9.9KN/m^2;
板底土压：18x3.65x0.5=32.85KN/m^2;
对比可知，地下水位于室外正负零最为不利
地面堆载：5KN/m^2；
恒载示意图：
板底均布荷载根据计算的支反力均摊而得；
活荷载示意图：
土压力示意图：
水压力示意图：
地面堆载示意图：
三、计算结果
强度计算时候的内力组合
裂缝计算时候的内力组合
强度计算结果：
裂缝计算结果：
强度计算取40KN.m，配筋面积700mm^2
裂缝计算
实配12@100 跨中配筋
实配14@200。
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水池内力简捷计算
摘要本文通过工程设计经验的总结，推荐出一种简便实用的水池设计计算的方法。
关键词水池；内力；简捷；多格；简化
无论是圆形还是矩形水池的内力计算都比较繁琐，但在工程实践中，往往根据客观环境予以简化。
而且经过实践证明是可行的。
《给水排水工程结构设计手册》（以下简称手册）中介绍水池池壁要进行热工计算比较繁琐。
既要对气象参数的取值。
又要进行池壁温差的计算。
还要进行池壁湿差的等效温差计算等等。
而实际上北方地区水池大都建在地下，上有覆土保温。
即使是地上或半地下的水池上面都盖有房屋保温。
因此在北方地区即使是严寒地区这项计算也可以省略，简化了设计计算。
北方地区地质条件比较好。
软弱地基少，因此，在进行圆形水池设计时，往往采用构造底板（地下水位在底板之下）使池壁与底板内力相互不传递，大大简化了计算也节省了大量材料又经济。
构造底板一般厚12CM，构造配筋一般采取上下两层ф8@200配筋。
底板下面10CM厚C10混凝土垫层。
大大简化了设计计算。
池壁与底板大都采用绞结，采用下面这种形式：池壁嵌在底板的环槽内，如图1。
这种池壁与底板连接方式比较好，池壁与底板连结也可采用刚接的。
如果采用池壁固定于底板连结，底板支承池壁的基础长度L计算如下：
底板基础的弯矩Mp=H/2L2
矩形水池：
矩形水池，同样地质条件好的可设计成构造底板。
但是矩形水池与圆形水池不同的是，防止壁的倾覆和滑移需要加大壁的基础。
因此往往还是设计成壁与底板整体刚接的比较适宜。
池壁计算并不复杂，但底板计算比较复杂，尤其多格水池，既要考虑自身的弯矩又要考虑相邻水池的空满带来的内力影响。
还要考虑池壁壁底未传的弯矩，为了求得某节点最大弯矩，水池各格空满不同而引起的荷载组合各节点的最大弯矩都必须反复进行荷载组合以求得最不利荷载下最大弯矩。
这样反复计算工作量很大，为了大大简化计算，在各种荷载组合下对常用的2格至6格水的最大弯矩系数制成了K值表。
其使用方法以例题来说明：
Ⅰ-组合1Ⅱ-组合2 底板上面受拉为+
Ⅰ-组合Ⅰ-当活荷载（如水）不同组合时产生最大弯矩值
Mi=K1q1l2+k2pl2+K3M水+ K4M土
（i 等B C D 1，2，3K1 K2 K3K4查参考文献）
MB=K1q1l2+k2pl2+K3MK
Mc=K1q l2+k2pl2+K3M水+ K4M土
MD=K1q l2+k2pl2+K3M水
M1=K1q1 l2+k2pl2+K3M水
M2=K1q l2+k2pl2+K3M水+ K4M土
M3=K1q l2+kpl2+K3M水+ K4M土
K1-静荷载q引起的的弯矩系数
K2活荷载P引起的的弯矩系数
K3-池壁下传弯矩M水弯矩系数
K4-池壁下传弯矩M土弯矩系数
1长壁多格水池
长壁多格水池其长向池壁一般按固定在底板上的单向板计算，端壁的长度与高度相比小于等于2时按三边固定顶部自由。
双向板计算底板计算比较繁琐，计算也变得非常简单了。
以下例说明水池计算的方法及K值表的使用方法。
例题
某4格沉淀池，池长15M，共4跨每跨6M，壁厚：顶200，底400，池高4米（地下2米），本例为了说明内力分析的计算过程，故在计算中略去除池壁自重以外的静荷载。
1.1池壁计算
1）长壁低端固定，上端自由。
水载q1= rH=4t/m2
土载q2=γHtg2（45-φ/2）=1.8*2*1/3=1.2t/m2（ф假设为30°）
M水=1/6q1 H2=1/6*4*42=10.67t-m
M土=1/6q2 H2=1/6*1.2*22=0.8t-m
角弯矩M=0.504γ水H3 =0.504*43=32.26t-m
2）端壁三边固定，顶端自由双向板查表求的（计算略）
1.2底板计算
静载q1=（0.2+0.4）*4*2.5*5/26=1.15t/m
活载q2=1*4=4t/m
池壁传给底板弯矩M水=10.67t-m
M土=0.8t-m
MB=K1q1l2+k2pl2+K3MK
MBⅠ=-0.107*1.15*62-0.014*4*62+0.107*10.67=-5.29t-m
MBⅡ=-0.107*1.15*62+0.01*4*62-0.446*10.67=-7.75t-m
Mc=K1q1l2+k2q2l2+K3M水+ K4M土
MC1=-0.071*1.15*62-0.072*4*62+0.0428*10.67=-0.143*0.8=-0.1144t-m MCⅡ=-0.071*1.15*62+0.072*4*62-0.286*10.67=-0.143*0.8=-0.1144 t-m M1Ⅰ=0.077*1.15*62+0.038*4*62-0.241*10.67=6.08t-m
M1Ⅱ=0.036*1.15*62+0.068*4*62-0.456*10.67=7.69t-m
M2Ⅰ=0.036*1.15*62+0.068*4*62-0.456*10.67=6.47t-m
M2Ⅱ=0.036*1.15*62-0.021*4*62+0.464*10.67=3.42t-m
二种组合中取大值，从此例可看到计算大大简便。
2短壁多格水池
1）池壁计算。
短壁多格水池池壁一般均为双向板。
其内力可根据其边界条件分别查表求得。
2）底板内力。
多格短壁水池的底板也是双向板，在计算底板内力时，可将底板受到的水荷载，按其2个方向进行分配，分配系数可查“荷载分配系数表”。
分配到连续板方向荷载，按单向连续板进行计算。
参考文献
[1]建筑结构静力计算手册.中国工业出版社,1975.
[2]给水排水工程结构设计手册.中国工业出版社,1984,7.
[3]孙炜.一种多格矩形水池底板内力简化计算方法介绍,特种结构1997,1.。