变压器设计步骤
单端反激式开关电源中变压器的设计
单端反激式开关电源中变压器的设计变压器作为单端反激式开关电源中的关键部件，在一定时间内具有不变的变换特性，因此具有较强的可靠性。
变压器的设计方案的选择对单端反激式开关电源的工作稳定性和效率都有很大的影响，因此变压器的设计步骤和要求都需要非常精细地考虑。
一、变压器设计步骤1、选择基本参数：在变压器设计中，首先要根据单端反激式开关电源的功率、输入电压、输出电压、铁芯材料、匝数及其他参数等，确定变压器的基本参数。
2、磁材和匝组设计：根据变压器的基本参数，确定变压器的磁芯材料，以及计算求出的空心铁芯的尺寸，以此作为变压器的磁材和匝组设计的参考。
3、选择变压器结构形式：根据变压器的功率大小，以及其应用环境的实际情况，选择工作最稳定的变压器结构形式。
4、绕组设计：针对上述选择的变压器结构形式，根据变压器的基本参数，选择合适的绕组几何参数，并根据电流要求以及其他条件，采用不同的工艺技术完成绕组的设计。
5、振荡线圈设计：由于单端反激式开关电源较复杂，为了实现对电压幅值、相位和线性度的控制，可能要设计振荡线圈。
因此，在实际的设计中，需要根据电路的实际要求，进行振荡线圈的合理设计。
1、电气特性要求：变压器的电气特性包括变换率、耐压要求、绝缘耐压要求、额定功率、工频噪声。
变压器应能满足额定电压比、额定电流、绝缘耐压、额定功率等要求，而且应保持满足所需的线性度要求，并具有良好的耐辐射和抗干扰能力。
2、机械特性要求：机械特性包括尺寸、外形和结构特性。
变压器的结构特性要求包括安装大小、安装方式、绝缘要求、电正性要求等，并要求可以长时间稳定的运行，在正常工作情况下，满足高强度，无变形。
3、热效应要求：在变压器设计中还应考虑高效率、低损耗要求，其中尤其需要考虑到热效应。
热效应要求变压器的绝缘材料具有高的热稳定性；并且磁芯的结构设计要考虑到磁芯材料的热导性和热抗性；另外，还要考虑到电磁绕组材料的空气隙、绕组物理结构等造成的损耗，以确保变压器的热效应稳定可靠。
变压器的设计过程
变压器的设计过程变压器设计变压器的设计过程包括五个步骤：①确定原副边匝数比；②确定原副边匝数；③确定绕组的导线线径；④确定绕组的导线股数；⑤核算窗口面积。
(1)原副边变比为了提高高频变压器的利用率，减小开关管的电流，降低输出整流二极管的反向电压，减小损耗和降低成本，高频变压器的原副边变比应尽量大一些。
为了在任意输入电压时能够得到所要求的电压，变压器的变比应按最低输入电压选择。
选择副边的最大占空比为，则可计算出副边电压最小值为：，式中，为输出电压最大值，为输出整流二极管的通态压降，为滤波电感上的直流压降。
原副边的变比为：。
(2)确定原边和副边的匝数首先选择磁芯。
为了减小铁损，根据开关频率，参考磁芯材料手册，可确定最高工作磁密、磁芯的有效导磁截面积、窗口面积。
则变压器副边匝数为：。
根据副边匝数和变比，可计算原边匝数为：。
(3)确定绕组的导线线径在选用导线线径时，要考虑导线的集肤效应。
所谓集肤效应，是指当导线中流过交流电流时，导线横截面上的电流分布不均匀，中间部分电流密度小，边缘部分电流密度大，使导线的有效导电面积减小，电阻增加。
在工频条件下，集肤效应影响较小，而在高频时影响较大。
导线有效导电面积的减小一般采用穿透深度来表示。
所谓穿透深度，是指电流密度下降到导线表面电流密度的0.368(即：)时的径向深度。
，式中，，为导线的磁导率，铜的相对磁导率为，即：铜的磁导率为真空中的磁导率，为导线的电导率，铜的电导率为。
为了有效地利用导线，减小集肤效应的影响，一般要求导线的线径小于两倍的穿透深度，即。
如果要求绕组的线径大于由穿透深度所决定的最大线径时，可采用小线径的导线多股并绕或采用扁而宽的铜皮来绕制，铜皮的厚度要小于两倍的穿透深度。
(4)确定绕组的导线股数绕组的导线股数决定于绕组中流过的最大有效值电流和导线线径。
在考虑集肤效应确定导线的线径后，我们来计算绕组中流过的最大有效值电流。
原边绕组的导线股数：变压器原边电流有效值最大值，那么原边绕组的导线股数（式中，J为导线的电流密度，一般取J=3～5 , 为每根导线的导电面积。
工频变压器设计步骤
工频变压器设计步骤1．根据负载的实际需要，确定变压器的输出功率2P 及输出电流2I ：0.91U 3P I 222==式中：2U ——次级绕组相电压有效值，要求带负载后为220伏。
NOTE ：在变压器参数计算中，忽略电力电子电路的损耗，因此整机输出功率可视为变压器输出功率。
2．计算变压器的输入功率1P 及输入电流1I ：ηP P 21=式中：η——变压器的效率。
当容量小于1KW 时，η在0.8~0.9之间取值，此处取η=0.8。
()111U 3P 1.2~1.1I =式中：1.1～1.2——考虑变压器励磁电流分量的经验系数。
1U ——初级绕组相电压有效值。
3．确定变压器磁芯截面积S 和选用硅钢片尺寸：变压器磁芯材料选用硅钢片，磁芯形状选用E 型。
1P K S =式中：K ——经验系数，其大小与变压器的功率有关，功率越大，K 越小，此处取 1.35K =。
根据变压器磁芯截面积S 查相关技术手册，即可确定硅钢片尺寸。
4．计算初、次级绕组的匝数1W 、2W ：由电磁感应定律可知，每匝线圈上产生的感应电动势为：SfwB 4.44Φf 4.44E m m ==ω式中：f ——频率，此处为50Hz 。
m B ——磁芯磁感应强度。
m B 的大小与采用材料有关，对于一般硅钢片，取T 8.0GS 8000B m ==。
初级绕组匝数为：SfB 4.44U E U W m 111==整流变压器是Y −∆型联结方式，为了保证初、次级绕组绕组相电压均为220V ，则匝大比特电子变压器论坛 h t t p ://b b s .b i g -b i t .c o m数比应满足：13W W 21=次级绕组匝数为：12W 31W =5．计算初、次级绕组的导线截面积q 及选用导线：导线截面积：2mm jIq =式中：j ——电流密度，按长期工作制考虑，取2mm A/2.5j =。
根据导线实际截面积q 查相关技术手册，即可确定初、次级绕组的导线型号。
设计推挽式变压器步序
设计推挽式变压器步序推挽式变压器是一种常见的变压器连接方式，通常用于互感器、电力系统、通信系统等场合。
推挽式变压器可以有效提高变压器的效率和稳定性。
下面将对推挽式变压器的步骤进行详细设计。
步骤一：确定变压器参数首先，需要确定推挽式变压器的参数，包括变压器的额定电压、额定功率、额定频率等。
这些参数将直接影响到变压器的设计及后续的操作。
步骤二：设计铁芯根据变压器的参数，设计合适的铁芯，铁芯的设计包括铁芯截面积、铁芯材料选择等。
铁芯的设计要考虑到变压器的负载情况和工作条件。
步骤三：设计绕组根据变压器的参数和铁芯设计，设计合适的绕组。
绕组的设计包括主绕组和副绕组两个部分。
主绕组一般使用导线绕制，绝缘材料的选择需要考虑到绕制方式和变压器额定电压的要求。
步骤四：绕制绕组根据绕组的设计，开始进行绕制工作。
绕制绕组需要使用绝缘绳将导线固定在铁芯上，过程中要为绕组增加合适的绝缘材料。
绕制完成后，进行合适的接线，将主绕组和副绕组与电源和负载连接。
步骤五：进行包装和测试绕制完成后，将变压器进行包装，主要是进行绝缘处理。
绝缘处理包括使用绝缘胶带、绝缘油等材料将变压器的绕组进行保护，防止短路或漏电。
步骤六：进行测试在包装完成后，对变压器进行一系列测试，包括电阻测试、绝缘测试、负载测试等。
通过测试，可以检查变压器的性能是否符合设计要求，保证变压器的安全和稳定运行。
步骤七：安装和调试将变压器安装在合适的位置，根据实际情况进行接线和调试工作。
调试过程中需要逐步调整变压器的参数，确保变压器的输入输出电压符合设计要求，并且没有异常情况发生。
步骤八：运行和维护完成调试后，推挽式变压器可以投入正常运行。
在运行过程中需要做好维护工作，包括定期检查绝缘状况、保持通风良好、定期更换绝缘油等。
同时，根据实际负载情况，调整变压器的输出功率，保证变压器的安全和高效运行。
总结：通过以上的步骤，可以设计和制造出一台可靠的推挽式变压器。
推挽式变压器在电力系统和通信系统中都有广泛的应用，其高效和稳定的特性对于提高设备的性能和减少能源损耗具有重要意义。
反激变压器设计(标准格式)
副边有效值电流：
根据所选线径计算副边电流容量：
自供电绕组线径：由于自供电绕组的电流非常小只有5mA，因此对线径要求并不是很严格，在这里主要考虑为便于与次级更好的耦合及机械强度，因此也采用裸线径为0.35mm的漆包线进行绕置，使其刚好一层绕下，减小与次级之间的漏感，保证短路时使自供电电压降低。
7、计算变压器损耗和温升
变压器的损耗主要由线圈损耗及磁芯损耗两部分组成，下面分别计算：
1）线圈损耗：
原边直流电阻：
为100℃铜的电阻率为2.3×10-6（ ·cm）； 为原边绕组的线圈长度，实测为360cm；A为原边0.23mm漆包线的截面积。
原边直流损耗：
原边导线厚度与集肤深度的比值：
d为原边漆包线直径0.23mm，s为导线中心距0.27mm， 为集肤深度0.31mm。
根据所选线径计算原边绕组的电流密度：
计算副边绕组导线允许的最大直径（漆包线）：
根据上述计算数据可采用裸线径DIASS=0.72mm的漆包线绕置，但由于在温度100℃、工作频率为60KHz时铜线的集肤深度： ，而0.72mm大于了2倍的集肤深度，使铜线的利用率降低，故采用两根0.35mm的漆包线并绕。
《参考文献》
1、《现代高频开关电源实用技术》 刘胜利 编著 电子工业出版社 2001年
2、《开关电源中磁性元器件》 赵修科 主编南京航空航天大学自动学院2004年
3、《TDK磁材手册》 日本TDK公司 2005年
5、计算变压器匝数、有效气隙电感系数及气隙长度。
6、选择绕组线圈线径。
7、计算变压器损耗和温升。
下面就按上述步骤进行变压器的设计。
二、设计过程：
1、电源参数：（有些参数为指标给定，有些参数从资料查得）
LLC变压器设计步骤与说明
LLC变压器设计步骤与说明1.设计目标确定：首先，需要确定LLC变压器的设计目标。
这包括输出电压、输出功率、输入电压范围、工作频率、效率要求等。
根据这些参数来确定变压器的额定参数，例如变压器的变比、铁芯截面积等。
2.计算输出电流：输出电流是设计变压器时必须要考虑的重要参数。
通过计算输出功率与输出电压的比值来确定输出电流的大小。
输出电流的大小决定了变压器铜线的横截面积，从而影响变压器的尺寸和成本。
3.计算变压器的变比：变压器的变比是通过计算输入电压和输出电压的比值来确定的。
变比决定了输入输出电压的转换关系，同时也影响了变压器的尺寸和效率。
通常情况下，变比会根据输出电压和输入电压的比值进行微调，以达到最佳的效率和性能。
4.计算铁芯的尺寸：铁芯是变压器的核心组成部分，其尺寸直接影响变压器的功率密度和效率。
通过计算输入功率和截面积的比值来确定铁芯的尺寸。
通常情况下，铁芯的截面积会根据变压器的功率需求进行微调，以达到最佳的性能和成本效益。
5.计算铜线的尺寸：铜线是负责输送电流的组成部分，其横截面积直接影响变压器的损耗和效率。
通过计算输出功率和输出电流的比值来确定铜线的尺寸。
为了减小导线的损耗和温升，通常会通过并联或者提高线材导电性来减小电流密度。
6.选用合适的电容器和电感器：7.优化设计参数：通过计算和模拟分析来优化LLC变压器的设计参数，包括变比、铁芯尺寸、铜线尺寸、电感器和电容器的参数等。
通过不断的调整和优化，达到最佳的效率和性能。
8.制造和组装：根据最终的设计参数，制造和组装LLC变压器，包括绕线、堆叠、连接等。
在制造和组装过程中，需要严格遵守相关的安全规范和标准，确保变压器的可靠性和安全性。
9.测试和调试：完成制造和组装后，进行测试和调试。
通过测量和分析输出电压波形、输入功率、温升等参数，验证变压器的性能和功耗是否满足设计要求。
在测试和调试过程中，需要采用合适的测试设备和方法，并根据发现的问题进行相应的修正和改进。
变压器的设计步骤和计算公式ppt课件
5.5×65
=
=
67.75
127
67.75
340
= 0.533A
= 0.199A
= 2.81A
127
2.3 确定磁芯型号尺寸
按照表1，65W可选用每边约35mm的EE35/35/10材料为PC30磁芯磁芯
Ae=100mm2, Acw=188mm2, W=40.6g,
2.4 计算初级电感最小值Lpri
反馈匝数:+12V => Nsn =
+24V => Nsn =
12+0.7 ×3
5+0.7
24+0.7 ×3
5+0.7
(匝)
= 6.68
取7匝
= 13
取13匝
2.9 检查相应输出端电压误差
% =
+12V
+24V
+5V
% =
% =
% =
(
( ×′ − )
V 01 +V D 1
(匝)
1.9 、检查相应输出端的电压误差
( × ′ − )
% =
× %
式中:δVsn% : 相应输出电压精度%。
Vsn : 相应输出电压值。
Nsn : 计算的相应输出电压匝数。
N’sn : 选取的整数相应输出电压匝数。
如果输出电压不能满足规定的精度，可以将主输出绕组Ns1增加一匝，再计算
×−)
.
( −)
(
×−)
.
× %
× % = . %
变压器的标准设计流程(flyback变压器计算方法)
CCM模式【步骤一】输入变压器设计规格输入input Vin(min)输入电压DC Vin180输出功率Pout100输出电压Vout112效率Eff0.88最大占空比Dmax0.4495频率f120计算匝数比N 1.312281043最小导通时间Dmin0.254734357【步骤二】DCM/CCM临界输入电流平均值Ii0.631313131输入电流增量△Ib 2.808957203临界感值Lb0.240035697第三步：初步选取感值【步骤三】以CCM计算在Ts周期内输入平均电流Is0.631313131ton内平均电流值Iavg 1.404478601分割比P=Iavg/Ip1分割比P2最小电流值Ip10.702239301最大电流值Ip2 2.106717902ton内电流增量△Ipp 1.404478601原边电感Lp0.480071394【注解1】设计时不用过分关心原边电感Lp，因为Lp与Lg成反比，可以人为通过调整气隙大小Lg而改变Lp，一般取值为临界电感【注解2】当使用反激架构设计超大功率变压器时(>200W)，考虑到原边峰值电流过大，可以人为地调小“分割比”(取值在1～2之【步骤四】计算AP，选取磁心和骨架窗口和磁心截面乘积AP0.303805978PC40 100C时 Bs=0. 39T Bmax0.293【CORE】PC40EER28-Z Ae82.1【BOBIN】BEER28-1110CPFR Aw114le64每匝长度lw52.2Ve5257电流密度J5绕组系数Ku0.2【步骤五】计算变压器原副边匝数，气隙大小，辅助绕组匝数原边匝数Np42.04374919取42Ns32.00533927取整32气隙lg0.379092687辅助绕组输出电压Vr17.5辅助绕组匝数Nr 5.00083426取整5【步骤六】计算电流的有效值原边电流最小值Ip10.702239301原边电流最大值Ip2 2.106717902原边电流的有效值Ip(rms)0.980078874副边电流最大值Is1 2.764605966副边电流最小值Is20.921535322副边电流的有效值Is(rms) 1.423317197【步骤七】选择绕组线径趋肤深度d0.190814264原边所选线径d10.35有效面积S10.096211194原边有效电流面积Sp=Ip(rms)/J0.196015775副边所选线径d20.35有效面积S20.096241819副边有效电流面积Ss=Is(rms)/J0.284663439辅助绕组所选线径d30.35有效面积S30.096211194窗口系数Kw0.15615799实际窗口系数Kw0.15615799【步骤八】计算损耗和温升原边铜损Pcu0.134217295副边铜损Pcu0.215670382Pfe 2.15537Ptotal 2.505257677△T 6.093268625【作者】严晓方 【更新日期】2006-11-30【说明】设计者填写绿色内容，其他自动生成Vin(max)430VW【注解】 110+2(2V 为输出整流二极管RHRP860的电压压降) 【注解】这里一般选取值为0.8KHzN ＝Vin*Dmax/(V0*(1-Dmax))Dmax/{(1-Dmax)*(Vinmax/Vinmin)+Dmax)}A Po/(EFF*Vin)A 2*Ii/DmaxmH Vin*Dmax/(△Ib*f)A Is=IiAIavg=Is/Dmax 【注解】这里一般选取值为2:1P=Iavg/Ip1A Ip1=Iavg/PA Ip2=2*Iavg －Ip1A △Ipp=Ip2-Ip1mH Lp=Vin*Dmax/(△Ipp*f)cm4AP=(Pt*1e4)/(2deltB*f*J*Ku)mm2mm2mm mm mm3A/mm2，【注解】根据散热方式可取3～6，一般设定值为5A/mm2 【注解】这里一般选取值为0.2Np=Lp*Ip2/(Bmax*Ae)Np=Vin(min)*Dmax/(△Bac*Ae*f)取定Np,Ns ，计算实际的Dmax 、DminT 【注解】Bmax M模式下变压器的设计流程【注解】最初设计选择0.45，在选定Np 、Ns 计算出实际的Dmax 后返代回进行运算反比，可以人为通过调整气隙大小Lg 而改变Lp ，一般取值为临界电感值Lb 的2倍。
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变压器设计中的几个问题1 变压器设计计算步骤2 变压器主绝缘结构的确定表7—2 冲击试验电压（峰值），千伏额定电压 3 6 10 15 20 35 66 110最高工作电压 3.6 7.2 12 17.5 24 40.5 72.5 110 全波试验电压40 60 75 105 125 200 325 480 截波试验电压45 65 85 115 140 220 360 5303 变压器主绝缘结构举例10～35kV油浸变压器主绝缘（新S9系列）主绝缘数据列于表1、表2，数据的函义见图1。
表1 低压绕组至铁心柱间的距离（mm）电压等级(kV)型式 D δ2 C0.4 新螺旋式 5 3 30.4层式容量≤400D=4容量〉400D=5 1 13-6 3 8 10 3 90.4并式3 93—6 3 910 3 9 表2 绕组间及绕组与铁轭间的主绝缘距离（mm）电压等级(kV) 绕组型式 A δ1 A1 A2 B1 b1 δ3B2 b2 E δ43-10 ③10 3.5 0 6.5 74④10 0 58⑤10 9 03-10层式8.5 3 0 5.5 23 10 0 15 10 8 035 28.5 7+3+7+1.5+7+2.5+0.5⑨65⑦43⑧2 35 20 20⑥3-10并式16 3.5 6 6.5 35 ②0 35 15 17 235 27 4 14 9 65 ② 2 55 25 27 3 注: ① A=27中，不包括静电屏 2.5。
②尺寸为高压端绝缘-4。
③低压绕组为新螺旋式，高压为层式。
④ 4纸圈+28(20纸圈和8垫块)+12(8垫块2纸圈2垫块)+15端圈+15端圈。
⑤ 4纸圈+28(20纸圈和8垫块)+12(8垫块2纸圈2垫块)+7端圈+7端圈。
⑥中性点在外层。
⑦漆包线时为 70。
⑧漆包线时为 48。
⑨ 7瓦楞+3纸筒+7瓦楞+纸板+7瓦楞+1.5屏+0.5裕度图1 5. 纵绝缘5.1 层绝缘：0.08电缆纸张数层间最大工作电压V≤800801～12001201～15001501～18001801～20002001～23002301～28002801～33003301～38003801～43004301～4800总张数3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 14分级长3 34 45 567 7分级短2 3 3 4 4 5 6 6 7 层绝缘首层加2，次首和末加1。
5.2 油道宽度：按0BT.140.1200 表2.4半月形油道时计算导线长度和阻抗的等效宽度取0.807，非油道部分绝缘厚1mm。
5.3 并式线圈纵绝缘：按0BT.140.1200 表2.6，油道4改为3。
4 降低变压器的材料消耗——变压器常数1 铁心迭片系数与硅钢片绝缘膜厚度、平整度和毛刺有关。
2 铁心圆面积利用系数与迭片级数有关。
3 铁窗填充系数与绕组型式、绝缘结构有关。
绕组型式有层式、饼式（连续式、螺旋式、双饼式）等。
近年又有一种采用纵向油（气）道的新螺旋式。
绝缘结构受技术要求的制约，干式变压器与油浸变压器也不同。
4 磁密受材料和技术要求的制约，单位铁损大的，空载损耗要求或噪声要求低的磁密不能太高，单位铁损小的硅钢片价格高，材料成本也可能高。
5 电密主要受负责损耗的制约，有时也受温升的制约，5 铜铁价格比合理的铁心直径——铜铁比；铜和主要绝缘材料价与铁价比与材料成本的关系。
从数学分析来说两者的价格相等，总材料成本最低。
因受各项技术要求的制约，不一定就是两者的价格相等，而是两者的价格相近。
要使设计的总材料成本最低，必须有多个方案的对比选择，实现最低材料成本方案的设计最好的办法是使用计算机进行优化设计。
6 计算机辅助设计目前普遍使用Excel电子表格进行辅助计算或设计，每个单元格可以设定计算公式、引用有关函数。
通过查询函数可在数据表中取得线规、铁心单损等数据。
通过IF等选择语句可编写一些计算程序。
还可通过工具栏的控件工具箱或窗体设置一些常用控件，使用很方便。
7 计算机优化设计如果在Excel使用“宏”中的VBA语言，通过循环语句等程序可实现优化设计。
循环可选下列变量1）铁芯直径2）低压线圈匝数——磁密3）电抗高度4）高低压间距5）低压线圈层数6）低压线圈厚度7）高压线圈层数8）高压线圈厚度也可以用VB语言进行优化设计。
它的功能比在Excel使用“宏”中的VBA语言强大得多。
它可以和数据库、Excel、AutoCAD 等语言捆绑在一起使用，运行起来更方便。
附：干式变压器资料（网上资料）国内干式电力变压器的主要类别1．非包封式绝缘带缠包铜线饶制的干式电力变压器。
优点是散热好，可修复，制造模具少和价格低；缺点实线圈密封性差。
目前国内配干式电力变压器已很少选用此结构，但传用小容量低压干式电力变压器任广泛采用本结构。
2．石英粉填料的环氧树脂浇注与线圈外壁的厚绝缘干式电力变压器。
绝缘厚度近10mm，绝缘体膨胀系数接近铝。
如用铜芯，由于导体膨胀系数与绝缘体差别大，在负荷突变引起温度突变时，树脂外壳易开裂，今年已很少采用。
3．玻璃纤维填料的环氧树脂浇注薄绝缘干式电力变压器。
高压饶组用铜线，低压绕组用铜箔，树脂参入线圈内部，浇注薄绝缘层的绝缘系数接近于铜线，故温度突变不会出现绝缘体开裂。
有阻燃性能，抗短路能力远大于前二种变压器。
严格执行制造工艺时局部放电测量值可控制在5PC以内。
目前国内市场此类产品的供应量最大，质量也较稳定。
4．薄绝缘铜绕组树脂浇注干式电力变压器。
高、低压绕组均用铜线，纯树脂玻璃纤维增强，真空浸渍式浇注，烘箱中固化成型。
浇注体热膨胀系数接近于铜，温度突变绝缘体不会开裂，散热优于厚绝缘，严格执行制造工艺时局部放电量在5PC以内。
此类产品市场占有量大，生产厂有山东金曼克电器集团股份有限公司等。
产品获得专利的有：采用无碱无蜡玻璃丝带包电磁线、干式电力变压器闭锁式拉板紧固装置、SC9系列干式变压器的外观及阻燃环氧树脂干式电力变压器等专利。
其SC9系列干式变压器的损耗与《干式电力变压器技术参数和要求》GB/T10228-1977相比，空载损耗下降 3.5%，负载损耗下降10%，噪音小，抗短路能力强，过负荷能力及阻燃能力强，质量稳定。
5．薄绝缘树脂浇注干式电力变压器。
高压线圈无氧铜线包玻璃纤维毡饶制后树脂真空浇注，低压线圈铜箔饶制后树脂真空载体浇注。
生产厂有江苏华鹏变压器厂等。
产品铁芯为多级步进式全斜阶梯式叠片，其损耗较97年国家标准的要求低15%以上，噪音比国家标准低18分贝，过负荷能力强，散热好，抗突发短路能力强，局部放电量可控制在5PC 以内，主要部件经特殊处理后，金属件能抗盐雾腐蚀，非金属件能抗霉菌，整机通过了中国船级社抗湿热实验要求。
产品最大规格为20000kVA/35kV。
6．环氧树脂加压浇注玻璃纤维布增强绝缘干式电力变压器，高压绕组用铜导线，低压绕组用铜箔或铜导线，全真空浸渍式浇注加压固化，树脂可参入线圈的层间与匝间，绝缘性能可靠，浇注体热膨胀系数与铜接近，温度突变时不会出现开裂，抗短路能力强，因采用加压固化，局部放电量低于5PC，此类产品市场占有量大、运行质量稳定，代表性厂家为福州变压器厂。
该厂进期开发的环保型低噪音干式电力变压器，其噪音符合GB3096《中国城区环境噪音标准》中的居民文教区噪声标准。
7．薄绝缘铜绕组树脂浇注干式电力变压器。
高压铜线，低压铜箔端包封。
高压线圈采用玻璃纤维增强纯环氧树脂浇注薄绝缘结构。
树脂膨胀系数接近铜，温度突变不会出现绝缘开裂。
局部放电量可控制在5PC 以内。
低压线圈采用铜箔绕制，端部用树脂包封可增强抗潮能力，散热好，抗突发短路能力强。
生产厂为常州华迪特种变压器有限公司等。
产品质量稳定，没有发生过破坏性故障。
损耗及噪音均低于国家标准，外形美观。
8．树脂浸渍长玻璃纤维绝缘缠绕式干式电力变压器（雷神式）。
低压线圈用铜箔，高压线圈用H级漆包铜线，上绕浸透树脂的长玻璃纤维作为层间绝缘，再直接在低压线圈上绕制成高压线圈，在烘房中旋转固化成型，绝缘体热膨胀系数接近铜，温度突变绝缘物不会开裂。
一体绕制的高压线圈结构很稳定，能耐受极强的短路电动力，线圈无需浇注模具，可根据需要设置散热气道，使线圈散热良好。
可生产大容量和较大过负荷要求的产品。
严格控制生产环境条件和工艺要求，可使10kV产品的局放值小于5PC。
采用优质的钢片和优化产品设计后，其负载损耗、空载损耗和噪音均低于国家标准的要求.9．石英粉填料环氧树脂真空浇注正压加固薄绝缘干式电力变压器。
系引进德国先进技术，绕组层间有网状绝缘板，真空浇注后再维持一段正压时间，可使注入树脂更紧密，局部放电值低于5PC。
石英粉填料环氧树脂导热系数好、机械强度高和热容量大，与铜导体的膨胀系数匹配，浇注美观，不需要修饰漆，耐火性能好，符合德国N_WE0532标准，已在欧洲市场广泛采用。
10. 充石英粉环氧树脂浇注薄绝缘铝箔干式电力变压器。
浇注体膨胀系数与铝箔匹配，温度突变浇注体不会开裂。
箔式绕组抗突发短路能力强，浇注体耐火性好，散热好，外壳光洁美观，不修饰漆，体积小，重量轻，噪音低。
生产厂为上海富士电机变压器有限公司。
产品原材料由日本供应，产品大量返销日本，10kV产品局部放电值在5PC内，产品达国际先进水平。
11. 高低压绕组均为箔绕（铜箔或铝箔）的充石英粉环氧树脂浇注的箔绝缘干式电力变压器。
低压绕组为铝箔圆筒式结构，高压绕组为薄绕分段式结构，高低压绕组都使用真空树脂浇注工艺，在高真空状态下浇注添加石英粉的环氧树脂，经固化形成密封整体。
产品的绝缘等级为F级，由于采用箔绕结构，抗雷电冲击能力强。
产品的局部放电量小于5PC，产品阻燃、防潮、节能、低噪音、无污染，能深入负荷中心使用。
产品应用GE公司的装有管理继电器的SR745变压器，可变压器作全方位的保护和检测，并具有RS232、RS485和RS422接口，能方便地实现与计算机系统通讯.12. 用美国杜邦公司NOMEX纸作主要绝缘材料的（H级耐热绝缘等级）“赛格迈”包封型干式电力变压器，低压绕组采用箔式，用上了胶的NOMEX纸作匝间、层间和端部绝缘，并把绕组包封起来，高温固化；高压绕组为分段层式，也用上了胶的NOMEX纸作匝间、层间和端部绝缘，并把绕组包封起来，高温固化。
NOMEX纸有很好的耐热、化学、机械、电器特性，可长期使用在220℃的高温中，用H级绝缘的变压器，有一定的安全和过载裕度。
不仅能阻燃且抗污秽能力强，即使在250℃的高温下任有很高的电阻率，有很高的介电强度而介电常数却很小（1.6-2.5），接近空气。
这种变压器电场均匀，局部放电量小于5PC。
绕组经高温固化后成一整体，有一定的机械强度和韧性，不会开裂也降低了噪声。
通常噪音在50dB以下，这种变压器在制造、运行和报废回收时都不会对环境造成污染。