满堂支架计算书
满堂支架施工受力计算书
满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。
由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。
(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。
2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。
4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架材料供应计算书
满堂支架架管材料供应计算书满堂支架架管计算：（按10米长，20米高计算，空心梁段）支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 纵向10米共布置立杆档数：10/0.9+1=12档立杆数量=12档×14=168根每根高度按20米高计算共计需要立杆长度=168×20=3360米立杆长度分类：3m、2.4m、1.8m 高度按20米高计算立杆每20米需要3根3m、3根2.4m、2根1.8m3m立杆需要量：3360/20×3=504根2.4m立杆需要量：3360/20×3=504根1.8m立杆需要量：3360/20×2=336根需要顶托156个底托需要156个横杆层数=20米/1.2米+1=18层每层横杆共9列，共计列数=18×9=162列共计需要横杆长度=162列×10米=1620米横杆长度分类：0.6m、0.9m 长度按10米长计算纵向10米共布置横杆空数：10/0.9=11空支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 中间9档横向横杆均采用0.6m 两边4档采用0.9m 纵向横杆采用0.9m 0.6米横杆根数=12×9×18=1944根0.9米横杆根数=11×14×18+4×12×18=3636根满堂支架架管计算：（按10米长，20米高计算，实心梁段）支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×60cm ；两边共4档：60cm×90cm 纵向6米共布置立杆档数：6/0.6+1=11档立杆数量=11档×14=154根每根高度按20米高计算共计需要立杆长度=154×20=3080米立杆长度分类：3m、2.4m、1.8m 高度按20米高计算立杆每20米需要3根3m、3根2.4m、2根1.8m3m立杆需要量：3080/20×3=462根2.4m立杆需要量：3080/20×3=462根1.8m立杆需要量：3080/20×2=308根需要顶托154个底托需要154个横杆层数=20米/1.2米+1=18层每层横杆共9列，共计列数=18×9=162列共计需要横杆长度=162列×6米=962米横杆长度分类：0.6m、0.9m 长度按6米长计算纵向6米共布置横杆空数：6/0.6=10空支架立杆纵横间距：中间9档：60cm×90cm ；两边共4档：90cm×90cm 中间9档横向横杆均采用0.6m 两边4档采用0.9m 纵向横杆采用0.9m 0.6米横杆根数=10×14×18+9×11×18=4302根0.9米横杆根数=11×4×18=792根A匝道满堂支架材料供应计算书第一联支架高度按平均高度取值5.4米，第一联总计长度141米其中墩柱4根第一联和第二联交接墩1根共计墩区加密段4.5段第一联5.4米高占20米高支架27%20米高支架长度按10米计算，第一联长度为141米，其中加密段长度4.5×6=26米，是20米高支架（空心梁段）长度的11.5倍。
满堂支架方案计算书
目录1 工程概况...................................................................................................... -2 -工程概述 (2)槽型梁构造 (2)2 计算依据...................................................................................................... -3 -3 主要材料参数及截面特性 ......................................................................... - 3 -4 荷载计算...................................................................................................... - 3 -5 模板计算...................................................................................................... -6 -侧模面板计算 (6)底模面板计算 (7)侧模横肋计算 (7)底模横肋计算 (8)侧模支撑框架 (9)拉杆计算 (11)6 支架计算.................................................................................................... - 12 -立杆计算 (12)立杆力学特性计算 ............................................................................... - 12 -立杆实际承受的最大轴力 ................................................................... - 12 -立杆强度计算........................................................................................ - 12 -整体稳定性验算 ................................................................................... - 13 -立杆局部稳定性................................................................................. - 14 -顶托和底座强度验算. (15)地基承载力计算 (15)1 工程概况1.1 工程概述1.2 槽型梁构造32m预应力槽型梁跨中梁高3.2m，支点梁高3.7m，上翼缘板为1.2m，梁顶宽度8.96m，梁底宽8.16m；道板床顶面设2%双面人字坡，板厚0.5-1.0m；跨中腹板厚度0.5m，支点截面加厚至0.8m。
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂式盖梁支架计算书_pdf
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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。 抗剪能力满足要求。 5、 承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢 棒 采 用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、 荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
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附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,690 / 1支架搭设平面图挖开线计设、底45°顶角置平水夹设部部刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间刀撑剪水，中部0 / 1支架搭设纵断面图0 / 1主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm。
二、现浇箱梁支架验算本计算书分别以顶推梁30m+45m+30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）和4*28.485m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ F1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2700kg/m³(含钢筋重)。
⑵F2——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取F2 = 2.5 kN/㎡⑶ F3——振捣混凝土产生的荷载，取F3 = 2.0 kN/㎡。
⑷F4——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取F4 = 2.0 kN/㎡。
⑸ F5——方木方木单位重取600Kg/m³ F5取0.465kN/㎡⑹ F6——浇筑混凝土时产生的冲击荷载，取F6=2.0kN/㎡⑺ F7——风荷载，取F7=0.7×0.6×0.84×0.45=0.16kN/㎡（风荷载体型系数取0.6，风压高度变化系数取0.84，郑州基本风压取0.45，取自《建筑结构荷载规范》）2、截面选择根据现浇箱梁结构特点(箱梁结构图见附图)，顶推连续梁取1－1截面（墩顶及横梁，60cm×60cm×120cm布置受力最大位置）、5－5截面（60cm×60cm×120cm布置受力位置）、现浇连续梁取Ⅴ－Ⅴ截面（墩顶及横梁，60cm×60cm×120cm布置受力最大位置）、Ⅰ－Ⅰ截面（60cm×90cm×120cm布置受力位置）四个代表截面进行支架体系检算。
3、荷载计算（1）1－1截面（墩顶及横隔梁）处①支架受力最大的部位为中腹板下方，故取此部分进行受力计算σ= 2.8×27 = 75.6kN/㎡偏安全考虑，箱梁荷载取1.2倍计算F1 = 1.2×75.6 = 90.72kN/㎡②底模强度检算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t = 15mm。
竹胶板方木背肋间距为15cm。
q = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.15= (90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.15 = 14.92kN/m模板力学性能：弹性模量：E = 0.1 ×105 Mpa截面惯性矩：I = bh3/12 = 15×1.53/12 = 4.218cm4截面抵抗矩：W = bh2/6 = 15×1.52/6 = 5.625cm³跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (14.92×0.152)/8 = 0.042kN·m弯拉应力：σ= M/W = (0.042×103)/(5.625×10-6) = 7.47MPa <【σ】= 11MPa挠度：f=(5ql4)/384EI=(5×14.92×0.154)/(384×0.1×105×4.218×10-8)=0.233mm < L/400 = 0.375mm综上,底模强度满足要求。
③横向木枋强度检算横向方木为10×10cm方木，跨径为0.6m，中对中间距为0.25m.横向方木力学性能：截面抵抗矩：W = bh2/6 = (0.1×0.12)/6 = 1.67×10-4m³截面惯性矩：I = bh3/12 = (0.1×0.13)/12 = 8.33×10-6m4q=(F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.25=(90.72+2.5+2.0+2.0+2.0+0.16)×0.25 =24.86kN/m跨中最大弯矩：M = ql2/8 = (24.86×0.62)/8 = 1.12kN·m东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量：E = 11×103MPa抗弯强度检算σ= M/W = (1.12×103)/(1.67×10-4) = 6.67MPa < 【σ】= 14.5MPa抗剪强度检算Q = ql = 24.86×0.6= 14.92 KNA = 0.1×0.1=0.01㎡τ=Q/2A = 14.92×10-3/（2×0.01） = 0.75MPa < 【τ】= 2.3MPa刚度验算f = 5ql4/384EI = (5×24.86×0.64)/(384×11×103×8.33×10-6)= 0.458mm < L/400 = 1.5mm综上，横向木枋强度满足要求。
④纵向木枋强度检算纵向木枋为15×15cm.跨径为0.6m.间距为0.6m.截面惯性矩:I = bh3/12 = 0.15×0.153/12 = 4.22×10-5m4截面抵抗矩:W = bh2/6 = 0.15×0.152/6 = 5.625×10-4m³先按荷载为集中荷载进行检算0.6m长纵梁上承担的每根横梁重量为:0.1×0.1×0.6×6 = 0.036kNq=0.036/0.6=0.06kN/m作用在横梁上的集中荷载为P = q横×0.6+0.081 = 24.86×0.6+0.036 = 14.95kN跨中最大弯矩:M =P(a2b+ab2+l3/8)/l2=14.95×0.6×(0.052×0.55+0.552×0.05+0.63/8)/0.62 =1.12kN·m东北落叶松容许抗弯应力【σ】= 14.5MPa.弹性模量E = 11×103MPa横梁弯拉应力:σ= M/W = (1.12×103)/( 5.625×10-4) = 1.98MPa <【σ】= 14.5MPa.抗剪强度检算Q = P= 14.95 KNA = 0.15×0.15=0.0225㎡τ=3Q/2A = (3×14.95×10-3)/（2×0.0225）= 0.997MPa < 【τ】= 2.3MPa 横梁挠度f =(a(3l2-4a2)*2+l3)P/48EI =(0.05×(3×0.62-4×0.052)×2+0.63)×14.95/（48×11×106×4.22×10-5）=0.216mm <L/400 = 1.5mm再按荷载为均布荷载进行检算作用于纵梁上的均布荷载为:q纵 = (F1+F2+F3+F4+F6+F7)×0.6+0.06 = 59.73kN/m跨中最大弯矩为:M = ql2/8 = 59.73×0.62/8 = 2.69kN·m横梁弯拉应力σ= M/W = 2.69/(5.625×10-4) = 4.78MPa < 【σ】= 14.5MPa抗剪强度检算Q = ql = 59.73×0.6= 35.838KNA = 0.15*0.15=0.0225㎡τ=Q/2A = 35.838×10-3/（2×0.0225） = 0.796MPa < 【τ】= 2.3MPa横梁挠度检算f = 5ql4/384EI = (5×59.73×0.64)/(384×11×106×4.22×10-5)= 0.215mm < L/400 = 1.5mm综上,纵梁强度满足要求.⑤碗扣架强度稳定性检算碗扣架布置间距为60×60cm,所以每根钢管承受上部60×60cm面积的重量,由箱梁的构造可知,腹板下方的碗扣架受力最大.正中立杆进行验算，F = 1.2×27×2.8×0.6×0.6+ (F2+F3+F4+F5+F6+F7)×0.6×0.6 = 35.97kN根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.7查得碗扣架规格为φ48×3.5mm,l = 120cm,回转半径为1.58cm，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》5.1.6查得Q235A级钢材抗压设计值f=205N/mm2λ = l / i = 120/1.58= 76参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录E得Φ＝0.744。