混凝土结构设计—课程设计
混凝土结构设计课程设计――装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁
指导教师：肖金梅
班级：14土木工程6班
学生姓名：邝佛伟
设计时间：2017年5月1号
题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁设计
一、设计资料
1
2、桥面净空：净－7 + 2×0.5
主要尺寸
标准跨径
L=20m
b
计算跨径L=20.50m
梁长'L=20.96m
3、材料规格
混凝土C 40
HRB400钢筋，
直径12mm以下者采用R235
cm）
Ⅰ类环境条件，安全等级为一级。
4、设计规范
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
5、桥梁横断面布置情况(见图1)
图2、T粱尺寸图（单位：mm）
二、设计荷载
1、承载能力极限状态下，作用效应为： 跨中截面：m KN M d ?=2100 KN V d 80=
4/l 截面：m KN M d ?=1600
支点截面：0=d M KN V d 420=
2、施工期间，简支梁吊点设在距梁端mm a 400=，梁自重在跨中截面引起的弯矩.5501m KN M G ?=。
3、使用阶段，T 梁跨中截面汽车荷载标准值产生的弯矩为m KN M Q ?=04.6101（未计入冲击系数），人群荷载产生的弯矩为m KN M Q ?=30.602，永久作用产生的弯矩为m KN M Q ?=7603。
三、设计内容
1、截面尺寸拟定（参照已有的设计资料或见图2）；
2、跨中截面正截面强度计算及复核（选择钢筋并复核截面强度）；
3、斜截面强度计算及复核（剪力钢筋设计及截面复核）；
4、裂缝及变形计算；
5、绘制钢筋图，编制钢筋明细表、总表。 四、主要参考资料
1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004）人民交通出版社，2004
2、公路桥涵标准图《装配式钢筋混凝土T 形桥梁》 T 形梁截面尺寸（图2）（2000）
3、贾艳敏主编《结构设计原理》， 人民交通出版社，2004
4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004），人民交通出版社，2004
取值分组情况：1-9号b=180mm H=1200mm 10-18号b=180mm H=1300mm 19-27号b=180mm H=1400mm 28-36号b=200mm H=1200mm 37-45号b=200mm H=1300mm 46-55号b=200mm H=1400mm
解：
1，截面尺寸拟定
设腹板宽度：b=180mm ，T 形截面梁高：H=1400mm 由图2所示T 形截面受压翼板的厚度尺寸，得平均厚度
故受压翼板的有效宽度mm b f 1600'
=
（图3钢筋布置图中，1580mm 为预制梁翼板宽度）
2，跨中截面正截面强度计算及复核 （1）截面设计
1）因保护层厚度，设a S =130mm
则截面有效高度：h 0=1400-130=1270mm
跨中截面弯矩计算值：m kN M M d ?=?==231021001.10γ 2)判定T 形截面类型
故属于第一类T 形截面 3）求受压区高度
4）求受拉钢筋面积As
将各已知值及x=68mm 代入S sd f cd A f x b f ='，得
mm h f 1202100
140'=+=
mm
b b b b mm b mm
L b f h f f f 16401201202200122160068332050031
31''3'2'1=?+?+=++===?==m kN M M m kN h h h b f d f
f
f cd ?==>?=-
???=-
231069.4274)
2
120
1270(12016004.18)2(0'0''γmm
h x A h b f M A f cd 64127005.0050.0049.021*******
.0127016004.181********
6
20'0=?===?--=--==???==ξξ
现选择钢筋为8Φ28+4Φ25，截面面积为As=6890mm 2。钢筋叠高层数为 6层。
混凝土保护层厚度取35mm>d=28mm ，及规定的30mm ，钢筋间横向净矩 S n =180－2×28－2×31.6=61mm>40mm ，及1.25d=1.25×28=35mm 故满足构造要求。
（2）截面复核
已设计的受拉钢筋中，8Φ28的面积为4926mm 2,4Φ22的面积为1964mm 2， MPa f sd 330= 。可求的a S 为：
则实际有效高度：mm h 127612414000=-= 1）判定T 形截面类型
由于s sd f f cd A f h b f >''，故为第一类T 形截面。 2）求受压区高度x
2
'5710330
64
16004.18mm f x b f A sd
f cd S =??=
=
mm
a s 1241964
4926)
4.286.31435(1964)6.31235(4926=++?+?+?+?=
kN
A f kN h b f s sd f f cd 7.2273)19644926(3308.353212016004.18''=+?==??
=
3)正截面受弯承载力
由 求得正截面抗弯承载力u M 为：
故截面复核满足要求。
3，斜截面强度计算及复核 （1）腹筋设计
1）截面尺寸检查
根据构造要求，梁最底层钢筋2Φ28通过支座截面，支点截面有效高度
截面尺寸符合设计要求。
2）检查是否需要根据计算配置箍筋
跨中段截面 kN bh f o td 49.189127618065.1)105.0()105.0(33=????=?-- 支座截面 kN bh f o td 33.200134918065.1)105.0()105.0(33=????=?-- 因)462()105.0()88(0032
,0kN V bh f kN V d td l d =
3）计算剪力图分配
在图4所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值kN V V d 4620,00==γ，跨 中处剪力计算值kN V V l d l 882
,02
==γ
kN bh f V V td x d x 49.189)105.0(03
,0=?==-γ的截面矩跨中截面的距离可由剪 力包络图按比例求得
mm h mm b f A f x f f cd s sd 120771600
4.18107.2273'3'
=<=??==)2(0'0x h x b f M M f cd u d -=≤γ%2.0%97.21287
1806890231026.2805)
2771276(7716004.18)2(min 00'=>=?==?=>?=-???=-=ρρbh A m
kN M m kN x h x b f M s f cd u mm h h 13498.501400)2
6
.3135(0=-=+
-=kN
V kN bh f d k cu 4624201.133.7831349
18040)1051.0()1051.0(0,030,3=?=>=????=?--γmm
V V V V L l l l x 278188
4628812.1911025022
021=--?=--?=
在l 1长度内可按构造要求布置箍筋。
同时，根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定，在支座中心线附近h/2=650mm 范围内，箍筋的间距最大为100mm 。
距支座中心线h/2处的计算剪力值V ’，由剪力包络图按比例求得
其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为kN V 55.2466.0'=；应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为kN V 37.1644.0'=，设置弯起钢筋区段长度长度为4505mm （图4）
4)箍筋设计
采用直经为8mm 的双肢箍筋，箍筋截面积216.1003.502mm nA A sv sv =?==。 在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为计算简便，斜截面内纵筋配筋百分率p 及截面有效高度h 0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下：
跨中截面
取mm h p l 1287,5.202
==
支点截面
kN
L
V V h LV V l 92.41010250
)
88462(140046210250)
(2
00'
=-?-?=
--=
图4 计算剪力分配图（尺寸单位：mm ；剪力单位：kN ）
5.299.21001276
18068902>=??=
l p mm
h p 1349,51.01349
180123200==?=mm h p 13132
1349
1276,505.1251.05.20=+==+
=
则平均值分别为
箍筋间距S v 计算为：
确定箍筋间距S v 的设计值尚应考虑《公路桥规》（JTG D62-2004）的构造要求。 若箍筋间距计算值取S v =400mm ≦1/2h=700mm 及400mm ，是满足规范要求的，但采用Φ8双肢箍筋，箍筋配筋
率
（R235钢筋时），故不满足规范规定。现取S v =250mm 计算箍筋配筋率 ρSV =0.22%>0.18%，且小于1/2h=700mm 和400mm 。
综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1400mm 范围内，设计箍筋间距S v =100mm ；而后至跨中截面统一的箍筋间距取S v =250mm 。
5）弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架立钢筋为2Φ22，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离
mm a s 56'=。
弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，要由各排弯起钢筋的末端点应落在前一排弯起钢筋弯起点的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间
mm
V bh f A f p S sv sv k cu v 44992.41013131801956.10040)505.16.02)(1056.0(1.11)()6.02)(1056.0(2
2622
'2
0,62321=?????+??=
+?=
--αα%18.0%14.0400
1806.100<=?==v sv sv
bS A
ρ
垂直距离i h ?
现拟弯起N1--N5钢筋，计算的各排弯起钢筋弯起点截面的i h ?以及至支座中心距离1x 、分配的剪力计算值sbi V 、所需的弯起钢筋面积sbi A 值列入表1.
根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）的末端弯折点应位于支座中心截面处。这时i h ?计算为：
()()[]mm h 12305.06.314.28435.16.313514001=?+++?+-=? 所需要提供的弯起钢筋截面V sb1为： 211939707
.033037
.16433.133345sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=?=
其中kN V V sb 37.1644.0'1==
弯起的弯起角为45°，则第一排弯筋（2N5）的弯起点1距支座中心距离为
1230mm 。弯筋与梁纵轴线交点1‘距支座中心距离为：
对与第二排弯起钢筋：
()()[]mm h 11995.06.314.28435.26.313514002=?+++?+-=? 弯起钢筋（2N4）的弯起点2距支点中心距离为:
[]mm
612)5.16.3135(2/14001230=?+--
mm h 24291199123012302=+=?+
分配给第二排弯起钢筋的计算剪力 值V sb2 ，由比例关系计算：
37
.16440501230
70040502sb V =-+
得 V sbi =142.86kN
其中，mm h kN V 7002/,37.1644.0'==，设置弯起钢筋区段长为4050mm 。
所需要提供的弯起钢筋截面V sb2为： 222816707
.033086
.14233.133345sin 33.1333mm f V A sd sb sb =??=?=
第二排弯起钢筋与梁轴线交点2′距支座中心距离为： ()[]mm 18435.26.31352/14002429=?+--
其他各排弯起钢筋的计算方法与第二排弯起钢筋计算方法相同。
由表1可见，原拟定弯起1N 钢筋的弯起点距支座中心距离为mm 5836，已大于mm h 475070040502/4050=+=+，即在欲设置弯筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计算，图6中以截断1N 钢筋表示，但在实际工程中，往往不截断而弯起，以加强钢筋骨架施工时的刚度。
按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图6。
现在按照同时满足梁跨间各截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值m kN M M l d l ?=?==232022001.11
,02
γ，支
点中心处00,00==d M M γ，按式)41(22
2/,L
x M M l d x -=作出梁的计算弯矩包络图
（图6）。在
L 4
1
截面处，因m kN M m x m L l ?===2320,125.5,50.202/，则弯矩计算值为:m kN M l ?=?-?=1740)50
.20125.541(23202
2
4
/
将表2的正截面受弯承载能力M ui 在图6上用各平行直线表示出来，它们与
弯矩包络图的交点分别为i 、j 、…、q ，并以各M ui 值代入)41(22
2/,L
x M M l d x -=中，
可求得i 、j 、…、q 跨中截面距离x 值（图6）。
现在以图6中所示弯起钢筋弯起点初步位置，来逐个检查是否满足《公路桥规》（JTG D62-2004)的要求。
第一排弯起钢筋（2N5）：
其充分利用点“m ”的横坐标mm x 7471=,而52N 的弯起点1的横坐标
mm x 90201230102501=-=，说明
1点位于m 点左边，且
)5.6662/1333(2/)154974719020(01mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。
其不需要点“n ”点的横坐标
mm x 8945=，而52N 钢筋与梁中轴线交点'
1的横坐标)8945()963861210250('mm x mm x =>=-=，满足要求。
第二排弯起钢筋（42N ）：
其充分利用点“l ”的横坐标mm x 5840=,而42N 的弯起点2的横坐标
)5840()7821242910250(2mm x mm x =>=-=,
且)6592/1318(2/)198158407821(02mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。
其不需要点“m ”点的横坐标
mm x 7471=，而42N 钢筋与梁中轴线交点'
2的横坐标)7471()8407184310250('
2mm x mm x =>=-=，满足要求。
第三排弯起钢筋（32N ）
其充分利用点“k ”的横坐标mm x 3407=,而32N 的弯起点3的横坐标
)3407()6654359610250(3mm x mm x =>=-=,
且)6512/1302(2/)324734076654(03mm h mm x x ==>=-=-，满足要求。
其不需要点“l ”点的横坐标
mm x 5840=，而52N 钢筋与梁中轴线交点'3的横坐标)5840()7209304110250('
3mm x mm x =>=-=，满足要求。
由上述检查结果可知图6所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。 由42,32N N 钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图；在弯起钢筋之间，增设直径为16mm 的斜筋（图7），即为调整后主梁弯起钢筋、斜筋的布置图
6）斜截面抗剪承载能力的复核 选定斜截面顶端位置
由 图7（b ）可得到距支座中心为2/h 处截面的横坐标
mm x 955070010250=-=，正截面有效高度mm h 13490=。现取斜截面投影长度
mm
h c 13490'=≈，则得到选择的斜截面顶端位置（图8），其横坐标
mm x 820113499550=-=。
7)斜截面受剪承载力复核
A 处正截面上的剪力V x 及相应及的弯矩M x 计算如下：
kN L x V V V V l l x 24.38720500
8201
2)88462(882)(2/02/=??-+=-+= m kN L x M M l x ?=?-
?=-=84.834)20500820141(2320)41(2
2
222/ A 处正截面有效高度m mm h 333.113330==（主筋为284φ），则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度c 分别为：
mm
mh c h V M m x x 1296333.162.16.06.0362.1333
.124.388784.83400=??==<=?==
将要复核的斜截面是图8中所示AA ’斜截面，斜角： [][]?≈-=-=--8.441296/)431333(tan /)43(tan 101c h β 斜截面内纵向受拉主筋)62(282N φ，相应的主筋配筋率为： 5.251.01349
1801232100100
0<=??==bh A p s 箍筋的配筋率（取mm S V 250=时）sv ρ为：
%108.0%23.2250
1806
.100min =>=?==ρρV SV sv bS A
与斜截面相交的弯起钢筋有)282(42),282(52φφN N ;斜筋有)162(72φN 。 按规定的单位要求，则得到AA ’斜截面抗剪承载力为：
kN
V kN A f f f p bh V x s
sd sd sv sv k cu u 24.38708.83399
.60209.230707.0)98212322(330)1075.0(19500223.040)51.06.02(1333180)1045.0(1.111sin )1075.0()6.02()1045.0(333,03321=>=+=?+????+???+???????=?++?=----∑θρααα故距支座中心为h/2处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。
4，裂缝及变形计算
（1）施工吊装时的正应力验算 1）梁跨中截面的换算截面惯性矩cr I 计算
根据《公路桥规》（JTG D62-2004）规定计算得到梁受压翼板的有效宽度为mm b f 1500'=，而受压翼板平均厚度为120mm 。有效高度
mm a h h s 128711314000=-=-=。
154.61025.31024
5=??==c S Es
E E α 由式)(21
02'x h A x b s Es f -=α计算截面混凝土受压高度为：
)1287(6890154.6150021
2x x -??=??
得到 )120(243'mm h mm x f =>= 故为第二类T 形截面。
这时，换算截面受压高度x 为
711935
180
120
)1801500(12876890154.62)(21115
180)
1801500(1206890154.6)
(2
2
''0''=?-+???=
-+=
=-?+?=
-+=b
h b b h A B b
b b h A A f f s Es f f s Es αα
故 )
120(28311157119351115'22mm h mm A
B A x f =>=-+=-+=
则计算开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为：
4
62332
03
''3
'1001.52168)2831287(6890154.63)120283()1801500(32831500)(3
))((3mm x h A h x b b x b I s Es f f f cr ?=-??+-?--?=-+---
=α
2）正应力验算
吊装时动力系数为 1.2（吊装时主梁超重），则跨中截面计算弯矩为
mm N M M G t k ??=??==66110660105502.12.1。
得受压区混凝土边缘正应力为：
)44.218.268.0(8.058.310
01.5216828310660'
6
6MPa f MPa I x M ck cr t k t
cc
=?=<=???==σ 得受拉钢筋的面积重心处的应力为：
)
30040075.0(75.017.781001.52168)
2831287(10660154.6)('
660MPa f MPa I x h M ck cr t k Es t s
=?=<=?-???=-=ασ
最下面一层钢筋)282(φ重心距受压边缘高度为
mm h 1349)2/6.3135(140001=+-=，则钢筋应力为：
)
300(75.000.83)2831349(1001.5216810660154.6)(6
6
01MPa f MPa x h I M sk cr
t
k Es
s =<=-????=-=ασ
验算结果表明，主梁吊装时混凝土正应力和钢筋拉应力均小于规范限值，故可取吊点位置为距梁端mm a 400=处。
（2）裂缝宽度fk W 的验算 1）系数
带肋钢筋0.11=c
荷载短期效益组合弯矩计算值为：
m
kN M M M M Q Q Q S ?=?+?+=?+?+=33.124730.600.104.6107.07602
121113ψψ 荷载长期效益组合弯矩计算值为：
m
kN M M M M Q Q Q l ?=?+?+=?+?+=14.102830.604.004.6104.07602
221213ψψ 系数41.133
.124714
.10285.015
.012=?+=+=S l M M c 对于非板式受弯构件系数0.13=c 2）钢筋应力ss σ的计算
MPa
A h M s
s ss 68.1616890128787.01033.124787.06
0=???=
=
σ 3）换算直径d
因为受拉区采用不同的钢筋直径，按要求，d 应取换算直径e d ，则可得到 mm d
n d n d d i
i
i i e
88.2625
4286254286222=?+??+?==
=∑∑ 对于焊接钢筋骨架mm d d e 94.3488.263.1=?==
4）纵向受拉钢筋配筋率ρ
02.00297.01287
18068900>=?==
bh A s ρ 取02.0=ρ。
5）最大裂缝宽度fk W 由计算可得到
[]
mm W mm d
E c c c W f s
ss
fk 2.015.0)02
.01028.094
.3430(10268.1610.141.10.1)
1028.030(
53
21=≤=?++???
??=++=ρ
σ 满足要求。
（3）梁跨中挠度的验算
在进行梁变形计算时，应取梁与相邻梁横向连接后截面的全宽度受压翼 板计算，即为mm h mm b f f 120,1600''1==。
1）T 形梁换算截面的惯性矩cr I 和0I 计算 对T 形梁的开裂截面，可得到
)1287(6890154.6160021
2x x -??=??
)120(236'mm h mm x f =>=
梁跨中截面为第二类T 形截面。这时，受压区高度确定为
719935
180
120)1801600(12876890154.62)(21182
180
)
1801600(1206890154.6)
(22
''10'1'=?-+???=-+=
=-?+?=
-+=b h b b h A B b
b b h A A f f s Es f f s Es αα 故 )
120(27311827199351182'22mm h mm A
B A x f =>=-+=-+=
开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为：
4
62332
03
''13
'1107.52752)2731287(6890154.63)120273()1801600(32731600)(3
))((3mm x h A h x b b x b I s Es f f f cr ?=-??+-?--?=-+---
=α
T 梁的全截面换算截面面积0A 为：
4
''104579116890)1154.6(120)1801600(1400180)1()(mm A h b b bh A s
Es f f =?-+?-+?=-+-+=α 受压区高度x 为：
mm
A h A h b b bh x s Es f f 507457911
1287
6890)1154.6(120)1801600(21
140018021)1())((212
1220
2''
12=??-+?-?+??=-+-+=α
全截面换算惯性矩0I 的计算为：
4
112
2
3232
02
''
'13''12301006.1)5071287(6890)1154.6()2
120507(120)1801600(120)1801600(12
1)50721400(14001801400180121)()1()2
()())((12
1
)2(121mm x h A h x h b b h b b x h bh bh I s Es f f f f f ?=-??-+-??-+?-?+-??+??=--+-?-+-+-+=
α 2）计算开裂构件的抗弯刚度 全截面抗弯刚度:
151********.31006.11025.395.095.0?=????==I E B c 开裂截面抗弯刚度:
215641071.1107.527521025.3mm N I E B cr c cr ??=???== 全截面换算截面受拉区边缘的弹性地抗矩为:
811
001019.1507
14001006.1?=-?=-=
x h I W 全截面换算截面的面积矩为：
3
7222
''12'101093.9)120507()1801600(21
507160021))((21
21mm h x b b x b S f f f ?=-?-?-??=---=
塑性影响系数为：
67.11019.11093.9228
7
00=???==W S γ
开裂弯矩：
m
kN mm N W f M tk cr ?=???=???==95.47681076952.41019.140.267.18
0γ
开裂构件的抗弯刚度为：
2
151515
2215
0220
1084.110
71.11027.3)33.124795.476(1)33.124795.476(1027.3)(1)(mm N B B M M
M M B B cr S cr S cr ??=?????????-+?=??????-+=
3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值
短期荷载效应组合下跨中截面弯矩标准值m kN M s ?=33.1247，结构自重作用下跨中截面弯矩标准值m kN M Q ?=7603。对40C 混凝土，挠度长期增长系数
45.1=θη。
受弯构件在使用时阶段的跨中截面的长期挠度值为：
mm B
L M s l 4345.11084.1)1050.20(1033.124748548515
2
362
=??????=??=θ
ηω
在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为：
mm
B
L M Q Q 2645.11084.1)1050.20(10760485485152362
33
=??????=??=θηω
混凝土结构设计—课程设计
混凝土结构设计课程设计――装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁 指导教师：肖金梅 班级：14土木工程6班 学生：邝佛伟 设计时间：2017年5月1号
题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥主梁设计 一、设计资料 1 2、桥面净空：净－7 + 2×0.5 主要尺寸 L=20m 标准跨径 b 计算跨径L=20.50m 梁长'L=20.96m 3、材料规格 混凝土C 40 HRB400钢筋， 直径12mm以下者采用R235 4、设计规 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 5、桥梁横断面布置情况(见图1) 图2、T粱尺寸图（单位：mm）
二、设计荷载 1、承载能力极限状态下，作用效应为： 跨中截面：m KN M d ?=2100 KN V d 80= 4/l 截面：m KN M d ?=1600 支点截面：0=d M KN V d 420= 2、施工期间，简支梁吊点设在距梁端mm a 400=，梁自重在跨中截面引起的弯矩.5501m KN M G ?=。 3、使用阶段，T 梁跨中截面汽车荷载标准值产生的弯矩为m KN M Q ?=04.6101（未计入冲击系数），人群荷载产生的弯矩为m KN M Q ?=30.602，永久作用产生的弯矩为m KN M Q ?=7603。 三、设计容 1、截面尺寸拟定（参照已有的设计资料或见图2）； 2、跨中截面正截面强度计算及复核（选择钢筋并复核截面强度）； 3、斜截面强度计算及复核（剪力钢筋设计及截面复核）； 4、裂缝及变形计算； 5、绘制钢筋图，编制钢筋明细表、总表。 四、主要参考资料 1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004）人民交通，2004 2、公路桥涵标准图《装配式钢筋混凝土T 形桥梁》 T 形梁截面尺寸（图2）（2000） 3、贾艳敏主编《结构设计原理》， 人民交通，2004 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D60-2004），人民交通，2004 取值分组情况：1-9号b=180mm H=1200mm 10-18号b=180mm H=1300mm 19-27号b=180mm H=1400mm 28-36号b=200mm H=1200mm 37-45号b=200mm H=1300mm 46-55号b=200mm H=1400mm
北京理工大学汇编实验报告3
北京理工大学汇编实验报告3
本科实验报告实验名称：实验三字符串操作实验 课程名称： 课程设计Ⅰ（CPU与汇编）（实 验）实验时间： 第5-10周周五 下午 任课教师：聂青实验地点：10-102 实验教师：苏京霞 实验类型：?原理验证□综合设计□自主创新 学生姓名：罗逸雨 学号/班级：1120141208 05211401 组号：3 学院：信息与电子学院同组搭档： 专业：通信工程成绩：
CX 中值减 1，当 CX 中值减至 0 时，停止重复执行，继续执行下一条指令。当REP无条件重复前缀，重复串操作直到计数寄存器的内容 CX 为0为止。经常与REP 配合工作的字符串处理指令有MOVS、STOS和LODS。 当REPE/REPZ判断计数寄存器的内容 CX 是否为0或ZF=0（即比较的两个操作数不等），只要满足一个则重复执行结束，否则继续执行。可以与 REPE/REPZ 配合工作的串指令有CMPS和SCAS。 当REPNE/REPNZ判断计数寄存器的内容是否为0或ZF=1（即比较的两个操作数相等），只要满足一个则重复执行结束，否则继续执行。可以与 REPE/REPZ 配合工作的串指令有CMPS和SCAS。 3)字符串操作指令 lodsb、lodsw：把DS:SI指向的存储单元中的数据装入AL或AX，然后根据 DF 标志增减 SI； stosb、stosw：把AL或AX中的数据装入ES:DI指向的存储单元，然后根据 DF 标志增减 DI； movsb、movsw：把 DS:SI 指向的存储单元中的数据装入ES:DI指向的存储单元中，然后根据 DF标志分别增减SI和DI； scasb、scasw：把AL或AX 中的数据与ES:DI 指向的存储单元中的数据相减，影响标志位，然后根据DF标志分别增减SI和DI； cmpsb、cmpsw：把DS:SI 指向的存储单元中的数据与 ES:DI 指向的存储单元中的数据相减，影响标志位，然后根据DF标志分别增减SI和DI； rep：重复其后的串操作指令。重复前先判断 CX 是否为0，为0就结束重复，否则CX减1，重复其后的串操作指令。主要用在MOVS和STOS前。一般不用在 LODS 前。 上述指令涉及的寄存器：段寄存器DS和ES、变址寄存器SI和DI、累加器 AX、计数器CX。 涉及的标志位：DF、AF、CF、OF、PF、SF、ZF。 三、实验步骤 1) 编写程序，比较两个字符串BUF1和BUF2所含的字符是否相同，相同则AL 返回0，不同AL返回1，字符串长度要求自动获取，要求用字符串处理方法。提示：输入两个字符串之后，将串操作所必须的寄存器等参数设置好，然后使用串操作指令进行从头到尾的比较，两个字符串相等的条件是串长度相等且对应的字符相同。 2) 编写程序，设有一字符串存放在以BUF为首址的数据区中，其最后一字符‘$’作为结束标志，计算该字符串的长度并输出。提示：从串的第一个字符开始统计，直到遇到定义的字符串结束符为止，看看在这个过程中总共有多少个字符，
单片机电子时钟课程设计实验报告
单片机电子时钟课程设 计实验报告 Pleasure Group Office【T985AB-B866SYT-B182C-BS682T-STT18】
《单片机原理与应用》课程设计 总结报告 题目：单片机电子时钟（带秒表）的设计 设计人员：张保江江润洲 学号： 班级：自动化1211 指导老师：阮海容 目录 1.题目与主要功能要求 (2) 2.整体设计框图及整机概述 (3) 3.各硬件单元电路的设计、参数分析及原理说明 (3) 4.软件流程图和流程说明 (4) 5.总结设计及调试的体会 (10) 附录 1.图一：系统电路原理图 (11) 2.图二：系统电路 PCB (12) 3.表一：元器件清单 (13) 4.时钟程序源码 (14)
题目：单片机电子时钟的设计与实现 课程设计的目的和意义 课程设计的目的与意义在于让我们将理论与实践相结合。培养我们综合运用电子课程中的理论知识解决实际性问题的能力。让我们对电子电路、电子元器件、印制电路板等方面的知识进一步加深认识，同时在软件编程、排错调试、焊接技术、相关仪器设备的使用技能等方面得到较全面的锻炼和提高，为今后能够独立完成某些单片机应用系统的开发和设计打下一个坚实的基础。 课程设计的基本任务 利用89C51单片机最小系统，综合应用单片机定时器、中断、数码显示、键盘输入等知识，设计一款单片机和简单外设控制的电子时钟。 主要功能要求 最基本要求 1)使用MCS-51单片机设计一个时钟。要求具有6位LED显示、3个按键输入。 2)完成硬件实物制作或使用Pruteus仿真（注意位驱动应能提供足够的电流）。 3)6位LED数码管从左到右分别显示时、分、秒(各占用2位)，采用24小时标准计时制。开始计时时为000000，到235959后又变成000000。 4)使用3个键分别作为小时、分、秒的调校键。每按一次键，对应的显示值便加1。分、秒加到59后再按键即变为00；小时加到23后再按键即变为00。在调校时均不向上一单位进位 (例如分加到59后变为00，但小时不发生改变)。 5) 软件设计必须使用MCS-51片内定时器，采用定时中断结构，不得使用软件延时法，也不得使用其他时钟芯片。 6）设计八段数码管显示电路并编写驱动程序，输入并调试拆字程序和数码显示程序。7）掌握硬件和软件联合调试的方法。 8）完成系统硬件电路的设计和制作。 9）完成系统程序的设计。 10）完成整个系统的设计、调试和制作。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书 The pony was revised in January 2021
《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 27 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ;
桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==
（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 221 1 12Ti i i Gl I E a I β=+∑∑ 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G= i a --主梁I 至桥轴线的距离 计算得0.9461β=< 满足 4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：
混凝土结构课程设计模板
10土木工程( 专升本) 混凝土结构课程设计计算书 ——现浇单向板肋形楼盖设计 姓名: 学号: 完成日期:
混凝土结构课程设计 现浇单向板肋形楼盖设计 某多层工业建筑物平面如下图所示: 采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。 一、设计资料 1）楼面构造层做法: 水泥砂浆地面( 0.65KN/ m2) 钢筋混凝土现浇板( 25kN/m2) ; 20mm厚石灰砂浆抹底( 17kN/m2) ; 2) 可变荷载: Pk=6.0 kN/m2 3) 永久荷载分项系数为1.2, 可变荷载分项系数为1.4( 当楼面可变
荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3); 4) 材料选用: 混凝土: 采用C25; 钢筋: 梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋, 其余采用HPB235级钢筋; 5）本建筑物位于非地震区, 建筑物安全级别为二级, 结构环境类别为一类。 二、楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置, 次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m, 主梁每跨内布置两跟次梁, 板的跨度为 2.1m ,l02/l01=6.6/2.1= 3.14,因此安单向板设计。 按跨高比条件, 要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板, 要求h≥80mm, 取板厚h=100mm。 次梁截面高度应满足 h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。考虑到楼面活荷载比较大, 取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。 框架梁截面高度应满足 h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm, 取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。 楼盖结构平面布置图如下图所示:
汇编课程设计报告
四川大学计算机学院 学生实验报告 实验名称：汇编课程设计报告 指导教师：唐宁九 姓名：廖偲 学号：0943111209 班级：软件09级一班 日期：20101114
实验报告 班级______________姓名_______________学号_________ 一、实验一:DEBUG基本命令与数据传输指令 二、实验的目的和要求: ? 1.熟练掌握DEBUG的基本调试命令，能够使用DEBUG编写、调试汇编语言程序片段。 ? 2.在理解数据传输指令的基础上按照实验内容中指定的程序片段对程序进行调试和记录； 三、实验的环境: 1.硬件环境：cpu 2.26gHZ、内存2G、显存1G、64位总线笔记本电脑 2.软件环境：win7 32位操作系统、8086/8088指令集系统（在windows系统中）、masm的汇编工具。 四、源程序清单: ?MOV AL, 01H ?MOV SI, 0002H ?LEA SI, [SI] ?MOV BYTE PTR [SI], 80H ?LAHF ?XCHG AL, AH ?SAHF ?XCHG AH, [SI] ?SAHF 五、操作内容： 1.从cmd在debug下进入用A命令进行汇编 格式: A [地址] 功能:从键盘输入汇编程序, 并逐条地把汇编指令翻译成机器代码指令存入对应内存单元。如果不指定汇编地址, 则以CS:IP为地址 2. 反汇编命令U使用 格式: U [地址]/[地址范围] 功能: 将指定地址范围内的机器代码翻译成汇编源程序指令显示出来, 并同时显示地址及代码。 注意: 反汇编时一定确认指令的起始地址, 否则得不到正确的结果。 3.寄存器查看/编辑命令r或r寄存器名称 功能: 显示当前所有寄存器内容, 状态标志及将要执行的下一条指令的地址、代码和汇编指令形式。
vf课程设计实验报告模板
vf 课程设计实验报告模板 经济管理学院 学生信息管理系统的设计与实现 09年12 月28 日 、课程设计的目的和意义 当今，人类正在步入一个以智力资源的占有和配置，知识生产、分配和使用为最重要因素的知识经济时代，为了适应知识经济时代发展的需要，大力推动信息产业的发展，我们通过对学生信息管理系统的设计，来提高学生的操作能力，及对理论知识的实践能力，从而提高学生的基本素质，使其能更好的满足社会需求。 学生信息管理系统是一个简单实用的系统，它是学校进行学生管理的好帮手。 此软件功能齐全，设计合理，使用方便，适合各种学校对繁杂的学生信息进行统筹管理，具有严格的系统使用权限管理，具有完善的管理功能，强大的查询功能。它可以融入学校的信息管理系统中，不仅方便了学生信息各方面的管理，同时也为教师的管理带来了极大地便利。 我们进行本次课程设计的主要目的是通过上机实践操作，熟练掌握数据库的设 计、表单的设计、表单与数据库的连接、SQL语言的使用和了解它的功能：数据定 义、数据操纵、数据控制，以及简单VF程序的编写。基本实现学生信息的管理, 包括系统的登录、学生信息的录入、学生信息的浏览、学生信息的查询、学生信息的修改和学生信息的删除，并对Visual FoxPro6.0 的各种功能有进一步的了解，为我们更进一步深入的学习奠定基础，并在实践中提高我们的实际应用能力，为我们以后的学习和工作提供方便，使我们更容易融入当今社会，顺应知识经济发展的趋势。 - 1 -
、系统功能设计 通过该系统可以基本实现学生信息的管理，包括系统的登录、学生信息的录 入、学生信息的浏览、学生信息的查询、学生信息的修改和学生信息的删除。系统 功能模块如下图所示。 学生信息管理系统主界面 登录 管理 学学学学学 生生生生生 信信信信信 息息息息息 录查浏修删 入询览改除 三、系统设计内容及步骤 3.1创建项目管理文件 1.启动foxpro 系统，建一个项目管理器，命名为“学生管理”。 哑 目f ■ 也 电 岂同左 矣 氏H. 0 存 JI 蛋誤曾
桩基础课程设计计算书范本
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
汇编语言-课程设计1
) 汇编语言课程实验报告 实验名称 课程设计1 实验环境 硬件平台：Intel Core i5-3210M 操作系统：DOSBox in Windows 软件工具：Turbo C , Debug, MASM 实验内容 《 将实验7中的Power idea公司的数据按照下图所示的格式在屏幕上显示出来。 实验步骤 1.要完成这个实验，首先我们需要编写三个子程序。第一个子程序是可以显示字符串到屏 幕的程序，其汇编代码如下： ;名称：show_str
;功能：在屏幕的指定位置，用指定颜色，显示一个用0结尾的字符串 ;参数：（dh）=行号，（dl）=列号（取值范围0～80），（cl）=颜色，ds：si：该字符串的首地址 ;返回：显示在屏幕上 ￥ show_str: push ax push cx push dx push es push si push di mov ax,0b800h - mov es,ax mov al,160 mul dh add dl,dl mov dh,0 add ax,dx mov di,ax mov ah,cl . show_str_x: mov cl,ds:[si] mov ch,0 jcxz show_str_f mov al,cl mov es:[di],ax inc si inc di 【 inc di jmp show_str_x show_str_f: pop di pop si pop es pop dx pop cx } pop ax ret 2.第二个程序是将word型数据转换为字符串，这样我们才能调用第一个程序将其打印出
钢筋混凝土结构课程设计》
网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》 题目：整体式单向板肋梁厂房单向板设计学习中心：奥鹏远程教育南京学习中心（直属） 专业：土木工程 年级： 2012 年秋季 学号： 学生：惠严亮 指导教师：
1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 1、工程概况 某某高新园区科技园某小区住宅，设计使用年限为50年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整体式单向板肋梁楼盖。墙厚370mm，柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为400400 ?。 mm mm 2、设计资料 （1）楼板平面尺寸为19.833 ?，如下图所示： m m 图楼板平面图 （2）楼盖做法详图及荷载 图楼盖做法详图 楼面均布活荷载标准值为：7kN/m2 楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，γ=20kN/m3, 板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，γ=17kN/m3 楼盖自重即为钢筋混凝土容重，γ=25KN/m3 ④恒载分项系数；活荷载分项系数为（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大 于4kN/m2） ⑤材料选用 混凝土：C25 钢筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
2 单向板结构设计 板的设计 2.1.1 荷载 板的永久荷载标准值 80mm 现浇钢筋混凝土板 ×25=2 kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹面 ×20= kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹底 ×17= kN/m 2 小计 kN/m 2 楼面均布活荷载标准值 7 kN/m 2 永久荷载分项系数取，因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m 2 ，所以活荷载分项系数取。于是板的荷载总计算值： ①q=G γk g +?Q γk q =×+××7=m 2 ②q=G γk g +Q γk q =×+×7=m 2 由于②>①，所以取②q=m 2 ，近似取q=12kN/m 2 2.1.2 计算简图 次梁截面为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨0l =n l +h/2=2200-100-120+80/2=2020mm 计算机组成原理与汇编课程设计 实验报告 字符统计.asm 2.斐波那契数（小于50）.asm (29) 一、课程设计目标 通过课程设计使学生综合运用所学过的计算机原理与汇编知识，增强解决实际问题的能力，加深对所学知识的理解与掌握，提高软硬件开发水平，为今后打下基础。 课程设计的目的和要求： 1、使学生巩固和加强《计算机原理与汇编语言》课程的基本理论知识。 2、使学生掌握汇编语言程序设计的方法及编程技巧，正确编写程序。 3、使学生养成良好的编程习惯并掌握调试程序的基本方法。 4、使学生养成规范书写报告文档的能力，撰写课程设计总结报告。 5、通过查阅手册和文献资料，培养学生独立分析问题和解决问题的能力。 1 2 3 4 1 2 3 00001001 00100000 00001011 00110000 00001011 01000000 00000000 00000001 本实验设计机器指令程序如下： 4)这里做的是个加法运算，第一个加数已经存入到内存的0000 1010单元中， 第二个加数是需要手工输入的。在实验运行面板中点击“运行”按钮,选择 “输入”芯片，设置输入的数据后，双击连接“输入”芯片的单脉冲，这样 第二个加数就设置好了。 5)在实验运行面板中双击连续脉冲,模型机便开始工作，观察各个芯片的状态。 或者在模型机调试窗口中（如图2所示）点击“指令执行”选项卡，在模型 机调试窗口中点击“下一时钟”，模型机机执行到下一个时钟，点击“下一 微指令”，模型机机执行到下一个微指令，点击“下一指令”，模型机机执行到下一条指令。观察各个芯片的状态，思考模型机的运行原理。 四、课程设计的要求 1、根据题目内容，查阅资料。 2、编写课程设计预习报告。 3、编制程序及调试程序。 4、分析总结，写出课程设计报告，报告中应该包含程序功能与使用说明、程序功能 实现方法说明、如流程图与算法参数说明等内容，设计经验体会总结，源程序清 5 6 1 通 三、实验设计内容 读取文件代码段： MOV AX,DATAS MOV DS,AX ;置数据段寄存器 ; MOV DX,OFFSET FNAME MOV AX,3D00H ;读打开指定文件 大学物理实验课程设计实验报告北方民族大学 大学物理实验（设计性实验） 实验报告 指导老师：王建明 姓名：张国生 学号：XX0233 学院：信息与计算科学学院 班级：05信计2班 重力加速度的测定 一、实验任务 精确测定银川地区的重力加速度 二、实验要求 测量结果的相对不确定度不超过5% 三、物理模型的建立及比较 初步确定有以下六种模型方案： 方法一、用打点计时器测量 所用仪器为：打点计时器、直尺、带钱夹的铁架台、纸带、夹子、重物、学生电源等. 利用自由落体原理使重物做自由落体运动.选择理想纸带，找出起始点0，数出时间为t的p点，用米尺测出op的距离为h，其中t=0.02秒×两点间隔数.由公式h=gt2/2得g=2h/t2，将所测代入即可求得g. 方法二、用滴水法测重力加速度 调节水龙头阀门，使水滴按相等时间滴下，用秒表测出n个（n取 50―100）水滴所用时间t，则每两水滴相隔时间为t′=t/n，用米尺测出水滴下落距离h，由公式h=gt′2/2可得g=2hn2/t2. 方法三、取半径为r的玻璃杯，内装适当的液体，固定在旋转台上.旋转台绕其对称轴以角速度ω匀速旋转，这时液体相对于玻璃杯的形状为旋转抛物面重力加速度的计算公式推导如下： 取液面上任一液元a，它距转轴为x，质量为m，受重力mg、弹力n.由动力学知： ncosα-mg=0（1） nsinα＝mω2x（2） 两式相比得tgα=ω2x/g，又tgα=dy/dx，∴dy=ω2xdx/g， ∴y/x=ω2x/2g.∴g=ω2x2/2y. .将某点对于对称轴和垂直于对称轴最低点的直角坐标系的坐标x、y测出，将转台转速ω代入即可求得g. 混凝土结构课程设计说明书 课程名称: 混凝土结构课程设计 课程代码: 题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 学院(直属系) : 年级/专业/班: 学生姓名: 学号: 指导教师: 兰国冠 开题时间:2016 年 1 月 01日 完成时间: 2016 年 1 月 12 日 目录 摘要..................................................... 任务与分析.................................................. 一、现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书 1．设计题目.................................................. 2．设计条件.................................................. 3．设计内容.................................................. 4. 成果要求. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 二、计算书 1．楼盖的结构平面布置 1.1 柱网尺寸 ........................................... 1.2 板厚度............................................... 1.3 次梁截面尺寸......................................... 1.4 主梁截面尺寸........................................ 2板的设计 2.1板荷载计算............................................ 2.2板计算简图............................................ 2.3板弯矩计算值.......................................... 2.4板正截面受弯承载力计算................................ 2.5 板裂缝宽度验算........................................ 2.6 板的挠度验算.......................................... 3.次梁设计 3.1次梁荷载计算........................................... 3.2次梁计算简图........................................... 3.3次梁内力计算........................................... 3.4次梁正截面受弯承载力计算............................... 3.5次梁斜截面受剪承载力计算............................... 3.6 次梁裂缝宽度验算....................................... 3.7次梁挠度验算........................................... 4.主梁设计 4.1主梁荷载计算............................................ 4.2主梁计算简图............................................ 网络教育学院 《钢筋混凝土结构课程设计》 题目：海天厂房单向板设计 学习中心：浙江电大仙居学院奥鹏学习中心[22] 专业：土木工程 年级： 2012 年春季 学号： 学生：张奇 指导教师： 1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。 一、设计资料 海天多层厂房为多层内框架结构，一层平面如图所示，露面周边支撑于外墙，采用现浇钢筋混凝土单向板，烧结承重多孔砖砌体承重外墙，钢筋混凝土内柱尺寸为400×400㎜。 1.楼面做法 20厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，20厚混合砂浆抹底。 2.荷载 楼面等效均布活荷载标准值为7KN/㎡，水泥砂浆容重为20KN/㎡，混合砂浆容重为17KN/㎡，钢筋混凝土容重为25KN/㎡. 永久荷载的分项系数按照永久荷载效应控制的组合，取为；活荷载的分项系数为。 3.材料 混凝土楼板采用 C25，梁内受力钢筋为 HRB400级，板内钢筋及箍筋为 HPB235 级。 二、楼板结构平面布置及截面尺寸确定 主梁沿横向布置，次梁按纵向布置。 主梁的跨度为6M，次梁跨度为6M，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2M,l 2/l 1 ==3 按照单向板设计。 按高跨比条件，要求板的厚度h≥2000×1/40=50㎜，对工业建筑的楼板要求h≥80㎜，取板厚为80㎜。 次梁截面高度要求h= l 0/18 ~l /12 =6000 /18 ~ 6000 /12= 333 ~ 500 ,考虑到 楼面的活荷载比较大，取h=450 mm .截面宽度取为b=200mm 。 主梁截面高度要求 h= l 0/15 ~l /10= 6000 /15 ~ 6000 /10 =400 ~ 600 mm ，取 h=600mm。截面宽度取为 b=300mm 。楼板的结构平面布置图见图2 汇编器实验报告 篇一：汇编实验报告 实验一（1）熟悉汇编语言程序调试环境及顺序程序设计 一、实验目的及要求： 1．学习及掌握汇编语言源程序的书写格式和要求，明确程序中各段的功能和相互之间的关系。 2．学会使用EDIT、MASM、LINK、DEBUG等软件工具。 3．熟练掌握在计算机上建立、汇编、连接、调试及运行程序的方法。 二、熟悉汇编语言程序调试环境 1．汇编语言源程序的建立 本例中给出的程序是要求从内存中存放的10个无符号字节整数数组中找出最小数，将其值保存在AL寄存器中。设定源程序的文件名为ABC。 DATA SEGMENT BUFDB 23H,16H,08H,20H,64H,8AH,91H,35H,2BH,7FH CN EQU $-BUF DATA ENDS CODE SEGMENT ASSUME CS:CODE,DS:DATA START: PUSH DS XOR AX,AX PUSH AX MOVAX,DATA MOV DS,AX MOV BX,OFFSET BUF MOV CX,CN DEC CX MOV AL,[BX] INC BX LP:CMP AL,[BX] JBE NEXT MOV AL,[BX] NEXT: INC BX DEC CX JNZ LP MOV AH,4CH INT 21H CODE ENDS END START 键入以下命令： C:\>EDIT ABC.ASM 此时屏幕的显示状态如图1所示。 1 图1 用EDIT编辑ABC.ASM程序窗口 程序输入完毕后一定要将源程序文件存入盘中，以便进行汇编及连接，也可以再次调出源程序进行修改。 2．将源程序文件汇编成目标程序文件 一般情况下，MASM汇编程序的主要功能有以下3点：（1）检查源程序中存在的语法错误，并给出错误信息。 （2）源程序经汇编后没有错误，则产生目标程序文件，扩展名为.OBJ。 （3）若程序中使用了宏指令，则汇编程序将展开宏指令。 源程序建立以后，在DOS状态下，采用宏汇编程序MASM 对源程序文件进行汇编，其操作过程如图2所示。 图2 MASM宏汇编程序工作窗口 汇编过程的错误分警告错误（Warning Errors）和严重错误（Severe Errors）两种。其中警告错误是指汇编程序认为的一般性错误；严重错误是指汇编程序认为无法进行正确汇编的错误，并给出错误的个数、错误的性质。这时，就要对错误进行分析，找出原因和问题，然后再调用屏幕编辑程序加以修改，修改以后再重新汇编，一直到汇编无错误为止。 3．用连接程序生成可执行程序文件 课程设计I报告 题目：课程设计 班级：44 姓名：范海霞 指导教师：黄双颖 职称： 成绩： 通达学院 2015 年 1 月 4 日 一：SPSS的安装和使用 在PC机上安装SPSS软件，打开软件： 基本统计分析功能包括描述统计和行列计算，还包括在基本分析中最受欢迎的常见统计功能，如汇总、计数、交叉分析、分类比较、描述性统计、因子分析、回归分析及聚类分析等等。具体如下： 1.数据访问、数据准备、数据管理与输出管理； 2.描述统计和探索分析：频数、描述、集中趋势和离散趋势分析、分布分析与查看、正态性检验与正态转换、均值的置信区间估计； 3.交叉表：计数；行、列和总计百分比；独立性检验；定类变量和定序变量的相关性测度； 4.二元统计：均值比较、T检验、单因素方差分析； 5.相关分析：双变量相关分析、偏相关分析、距离分析； 6.线性回归分析：自动线性建模、线性回归、Ordinal回归—PLUM、曲线估计； 7.非参数检验：单一样本检验、双重相关样本检验、K重相关样本检验、双重独立样本检验、K重独立样本检验； 8.多重响应分析：交叉表、频数表； 9.预测数值结果和区分群体：K-means聚类分析、分级聚类分析、两步聚类分析、快速聚类分析、因子分析、主成分分析、最近邻元素分析； 10. 判别分析； 11.尺度分析； 12. 报告：各种报告、记录摘要、图表功能（分类图表、条型图、线型图、面积图、高低图、箱线图、散点图、质量控制图、诊断和探测图等）； 13.数据管理、数据转换与文件管理； 二．数据文件的处理 SPSS数据文件是一种结构性数据文件，由数据的结构和数据的内容两部分构成，也可以说由变量和观测两部分构成。定义一个变量至少要定义它的两个属性，即变量名和变量类型其他属性可以暂时采用系统默认值，待以后分析过程中如果有需要再对其进行设置。在spss数据编辑窗口中单击“变量视窗”标签，进入变量视窗界面，即可对变量的各个属性进行设置。 1．创建一个数据文件数据 （1）选择菜单【文件】→【新建】→【数据】新建一个数据文件，进入数据编辑窗口。窗口顶部标题为“PASW Statistics数据编辑器”。 （2）单击左下角【变量视窗】标签进入变量视图界面，根据试验的设计定义每个变量类型。 《基础工程》课程设计任务书 （一）设计题目 某宾馆，采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下桩基础，首层柱网布置如附件所示，试按要求设计该基础。 （二）设计资料 1. 场地工程地质条件 场地岩土层按成因类型自上而下划分：1、人工填土层（Q ml）；2、第四系冲积层（Q al）；3、残积层（Q el）；4、白垩系上统沉积岩层(K2)。 各土（岩）层特征如下： 1）人工填土层（Q ml） 杂填土：主要成分为粘性土，含较多建筑垃圾（碎砖、碎石、余泥等）。本层重度为16kN/m3。松散为主，局部稍密，很湿。层厚1.50m。 2）第四系冲积层（Q al） ②-1淤泥质粉质粘土：灰黑，可塑，含细砂及少量碎石。该层层厚3.50m。其主要物理力学性质指标值为：ω=44.36%；ρ= 1.65 g/cm3；e= 1.30；I L= 1.27； E s= 2.49MPa；C= 5.07kPa，φ= 6.07°。 承载力特征值取f ak=55kPa。 ②-2 粉质粘土：灰、灰黑色，软塑状为主，局部呈可塑状。层厚2.45m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 33.45%；ρ= 1.86 g/cm3；e= 0.918;I L=0.78; Es=3.00Mpa；C=5.50kPa，Φ=6.55°。 ②-3粉质粘土：褐色，硬塑。该层层厚3.4m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 38.00%；ρ= 1.98 g/cm3；e= 0.60;I L=0.20; Es=10.2MPa。 3）第四系残积层（Q el） ③-1 粉土：褐红色、褐红色间白色斑点；密实，稍湿-湿。该层层厚2.09m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 17.50%；ρ= 1.99 g/cm3；e= 0.604；I L=0～ 温州大学瓯江学院WENZHOUUNIVERSITYOUJIANGCOLLEGE 《混凝土结构课程设计<二）》 专 业：土木工程 班 级：08土木工程本一 姓 名：王超 学 号：08207023219 指导教 师：张茂雨 日2018年6月10号 期： 混凝土框架结构课程设计 一．设计资料 某三层工业厂房，采用框架结构体系。框架混凝土柱截面尺寸边柱为500mm× 500mm，中柱600mm×600mm。楼盖为现浇钢筋混凝楼盖，其平面如图所示。<图示范围 内不考虑楼梯间）。厂房层高分别为4.5，4.2，4.2M。地面粗糙度类别为B类。 2/45 梁、柱混凝土强度等级为C20，E c＝2.55×10＝25.5× 4N/mm2 10 6KN/m2。框架梁惯性矩增大系数：边框架取1.5，中框架取2.0。RTCrpUDGiT 中框架梁的线刚度： 1 ib 6 ＝αbEIb/l=2.0××25.5×10 ×0.3×0.7 3/6.6＝66.28× 10 3KN·m 2 5PCzVD7HxA 边框架梁的刚度： 2 ib 6×0.3×0.7 αb EIb/l＝1.5××25.5×10 3/6.6＝49.70× 10 3KN·m 2 jLBHrnAILg 底层中柱的线刚度： i 6 底中＝EI c/l=×25.5×10×0.6×0.6 3/4.5＝61.44×103KN·m2 底层边柱的线刚度 i 底边＝EI c/l=×25.5×106×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 6×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m 2计算机组成原理与大全实验报告
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