循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果
循环流化床锅炉低氮燃烧一体化的改造技术
度等进行更改。
对一二次风的比例进行合理分配，使得一次风压头下降，二次风压头提升，大幅提高二次风的穿透力，达到分级燃烧的目的，使得燃料能够燃尽。
(2)烟气再循环系统优化改造前为降低成本，原有流化床四台锅炉燃煤主要为灰分低、碱金属含量高的准东煤，并且原设计分离器效率低，而燃煤本身含灰量较低，即使燃煤掺烧电石渣，灰分也无法有效提升。
分离器效率低、灰分差导致灰循环倍率明显不足，炉内热负荷分配不均，造成锅炉8个床温测点温度偏差大，有时候偏差可以达到60℃，造成燃烧极为不稳定。
本次烟再系统的优化就是把锅炉产生的含氧量低的一部分烟气在烟囱前引出一支，通过新增加的烟再风机送到一次风的入口再次利用。
通过烟气的再次利用，使得原有一次风量有所降低，同时密相区的低氧可以抑制床温，通过二次风量的适当增加，补充被替代的一次风量。
通过烟再的低氧烟气再次利用，在降低床温的同时，可以有效控制锅炉空预器进出口的氧含量，大幅降低NO x 排放。
由于烟气中存在一定的粉尘颗粒，可能对一次风机叶轮产生磨损。
针对此项问题，对磨损的原理展开分析，具体如式(1)：W ∝V d 2.5×D d 3×ρd ×f (1)式中：W 为磨损量；V d 为粉尘速度；D d 为粉尘颗粒度；ρd 为粉尘浓度；f 为粉尘与金属表面冲击角度。
由公式(1)看出，气流速度的2.5次方、粉尘粒径的3次方与磨损成正比，是影响磨损的关键因素。
当采用烟气再循环后，一次风总量并不产生明显的变化，仅在一次风中增加一部分烟气量，由于锅炉目前除尘效率很高，除尘器后粉尘浓度极低，粉尘粒径小，且烟气量仅为一次风量的20%～35%左右(设计值留有较大裕量，实际运行值更低)，混合后的气体含尘量进一步降低，磨损能力很弱，可以忽略不计。
按照设计值，除尘后烟气中的烟气中含尘量≤10mg/m 3，再和空气混合后其浓度不大于5mg/m 3，而在常规工业中的通风通道来说，一般将100mg/m 3以下含尘量的气体划归为洁净气体。
流化床锅炉分离器中心筒及其墙体优化改造
【摘要】本文主要分析循环流化床锅炉旋风分离器中心筒及其浇注料墙体多次损坏（筒体开裂、变形、倾斜、脱落、挂钩脱落，浇注料脱落等）的原因，并针对存在缺陷的部位提出了结构性优化改造，经检修改造后，现在该炉一直运行稳定。
【关键词】循环流化床锅炉；旋风分离器；中心筒中心筒；托架；总进气管；环隙承重板；排气管；结构优化改造1 前言循环流化床锅炉是近年来发展起来的新一代高效、低污染清洁燃烧的锅炉。
而高温旋风分离器是循环流化床锅炉的关键部件，其主要由筒体及中心筒组成，中心筒又是高温旋风分离器的关键部件。
国内循环流化床锅炉经过多年的实践运行，也相继暴露出了流化床锅炉存在的一系列问题。
譬如，随着长时间的运行，旋风分离器中心筒常出现了磨损穿孔、脱落、碳化等现象，浇注料脱落，从而影响了整个循环流化床锅炉的安全稳定运行。
在现有技术中，循环流化床锅炉旋风分离器中心筒安装方式主要有焊接吊挂式、螺栓拉杆式、外置的下吊筋吊挂式及自由吊挂式。
自由吊挂式是目前最佳的安装方案，其托架与中心筒不焊接，可以使筒体上下自由膨胀，不发生变形，歪斜和连接板断裂现象，这是人们希望的理想状态。
但实际运行过程中，由于设计、制作、安装、金属材质等因素，以及中心筒处在烟气温度高、烟气流速快、颗粒物浓度大的环境中，至使中心筒在烟气流扰动、振动、重力、高温等综合因素作用下发生变形，导致筒体凹凸不平或者椭圆化甚至坠落；从而使分离效率下降，造成锅炉带负荷能力下降，锅炉飞灰含碳量升高，过热器及尾部烟道内的受热面加速磨损，严重影响着锅炉设备的安全经济运行。
2 损坏原因分析2.1 中心筒设计结构欠佳常用的自由吊挂式是指中心筒通过上部大筋板安放在支架上的安装方式，这种安装方式大筋板与支架间为自由配合（无焊接等任何方式的固定），可以相对滑动，因此中心筒在受热膨胀时或冷却收缩时均不会受到较大的阻力发生变形。
这是人们希望的理想状态。
但是大筋板在中心筒重力及吊架支撑力的共同作用下有一个旋转的趋势，且大筋板固定在中心筒上再加上中心筒工作时处于红热状态，强度降低，极易被扭曲变形，严重时可以从支架上脱出，并且一般大筋板与支架上的配合间隙较小，相互挤压导致墙体局部脱落，影响锅炉正常运行。
循环流化床锅炉旋风分离器及省煤器的技术改造
附图 ２ 由三 层 省 煤 器 改 为二 层 省 煤 器 有 效 的 解
３ ． 将旋风 筒的下部直径 由 １ ５ ０ ０改为
１ ３ ５ ０；
三 、技术改造方案
鉴 于以上问题 ，为 了有效的解决上述 问 题 ，现 对 该 锅 炉 的旋 风 分 离 器 部 分 和 省 煤 器 部 分 进 行 改 造 ， 具 体 改造 方 案 如 下 ： （ 一 ）旋 风 分 离 器部 分 旋 风 分 离 器 的 工 作 原 理 就 是 通 过 烟 气 在 旋风筒中旋转 ，在 离心力 的作用下 ，烟气中 密 度 相 对 较 大 的灰 渣颗 粒 会 贴 着 旋 风 筒 的 内 壁 下 滑 至 返 料 器 ， 然 后 通 过 返 料 器 再 返 进 炉 膛继 续 参 与 燃 烧 。 旋风分离器 的分 离效率与很 多因素有关 系， 其 中较 为 重 要 的 因素 有 ： ｌ、烟气进入旋风筒的切向角度， ２、烟 气 进 入 旋 风 筒 时 的 流速 ， ３、中心 筒插入旋风筒 的深度 ， ４、旋风 筒的内径 ， ５、 中 心 筒 的 内径 ， ６、中心筒抽取烟气 的位置等 。 以上 因素 改 变 其 中 的一 个 或 几 个 均 可 改 变旋风分离 器的分离效率 。该锅炉采用 的是 传统的直筒式中心筒 ，在 中心筒的 内径选 择、 插入旋风筒 深度、 中心筒 抽取烟气 的位置等 方面均有 缺陷 ，因此旋 风分离器的分离效 率 低也就在情理之中了。 为 了减 少 投 资 ，从 经 济 性 为 出发 点 ， 在 不 改变旋风筒及烟气进 口位置 的前提 下，对
一
磨损 改造
、
前言
我市某 企业 白备 电厂 ２ ０ ０ ７年安装 四台 ７ ５ Ｔ ／ ｈ循环流化床锅炉 ，该锅炉高温过热器采 用水 平烟道布置 ，尾 部受热面为竖井 三级省 煤 器 和 二 级 空 气 预 热 器 布 置 形 式 。在 近 几 年 定期 检验中均发现该 锅炉旋风分离器 中心筒 下部及 省煤器磨损严 重的 问题 ，尤其 是三级 级省煤器第一 、二层 管子的局部磨损 非常严 重，期间该企业采取 了多种措施 ，但 一直效 果 不 佳 ，对 此 该 企 业 对锅 炉 进 行 了技 术 改 造 。
循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果.
第42卷中国井矿盐Vol.42CHINAWELLANDROCKSALT工程与设计循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果刘建军（中盐皓龙盐化有限责任公司，河南平顶山467000）摘要：通过两台65t/h循环流化床锅炉旋风分离器磨损原因的分析，对设备进行了改造，在实际生产中取得了良好的效果。
关键词：循环流化床锅炉；旋风分离器；磨损；技术改造中图分类号：TS3文献标识码：A文章编号：1001-0335（2011）04-0029-03 OnModificationandApplicationEffectoftheCycloneofCirculating FluidizedBedBoilerLiuJianjun(CNSICHaoLongSaltChemicalCo.,Ltd.PingdingshanHenan467001)Abstract:Thispaperintroducesthewearpatternofthecyclonesofthetwo65t/hcirculatingfluid izedbedboilers.Theanalysisofthereasonsofwearandtearhasresultedinmodificationwithgoo deffectinactualproduction.Keywords:Circulatingfluidizedboiler,cyclone,wearandtear,technicalmodification结焦等问题，更利于锅炉安全、连续生产运行。
分离器结构简图见下图：62675051-分离器椎体2-分离器简体24782.53423-入口膨胀节4-中心筒5-出口膨胀节6-出口转向室1前言平顶山天源盐化有限公司的2台65t/h循环流化床锅炉自2005年7月投运以来，已累计运行40192h和39897h，各项指标均达到设计要求。
由于旋风分离器磨损严重的原因，先后更换1次中心筒和出口转向室，并对筒体耐磨可塑料进行4次修补，给正常的生产运行造成较大的不良影响，增加生产成本。
循环流化床锅炉分离效率对锅炉脱硝的影响分析
循环流化床锅炉分离效率对锅炉脱硝的影响分析发布时间：2022-07-13T02:05:56.952Z 来源：《福光技术》2022年15期作者：陈久全符志国程伟[导读] 作为循环流化床效率保证的重要设备之一的旋风分离器，其主要作用是将烟窗出口的高温气固混合物中的灰分离出来，循环流化床中的旋风分离器分离效率能达到99％，高温灰在分离后通过返料风机送回燃烧室，大量的高温固体物料从气流中分离出来，送回燃烧室，通过返料灰的作用保证未完全燃烧的燃料和脱硫石灰石多次循环往复，这样能很好地提高燃烧效率、脱硫效率，也能很好地降低床温，减少炉膛结焦的可能。
四川泸天化股份有限公司四川泸州 646300摘要：以130T/h循环流化床锅炉为研究对象，针对高负荷运行NOx偏高的现象，对旋风分离器中心筒进行研究、改造，通过研究中心筒尺寸对循环流化床分离效率的影响，以应对高负荷运行工况。
最终中心筒入口直径从1900mm减小到1600mm，运行100天后，与改造前相比，返料系统风量上升了16%，炉膛平均床温下降了4.3%，NOx排放浓度下降22.8%，为高负荷运行脱硝控制增长了经验。
关键字：循环流化床旋风分离器中心筒1 前言作为循环流化床效率保证的重要设备之一的旋风分离器，其主要作用是将烟窗出口的高温气固混合物中的灰分离出来，循环流化床中的旋风分离器分离效率能达到99％，高温灰在分离后通过返料风机送回燃烧室，大量的高温固体物料从气流中分离出来，送回燃烧室，通过返料灰的作用保证未完全燃烧的燃料和脱硫石灰石多次循环往复，这样能很好地提高燃烧效率、脱硫效率，也能很好地降低床温，减少炉膛结焦的可能。
因此，在循环流化床中旋风分离器的分离效果，直接影响了整个锅炉的整体设计、系统的分布。
为此，对于循环流化床旋风分离器的研究也有很多，也是理论与生产研究的重中之重。
2 旋风分离器原理循环流化床中旋风分离器一般采用整体立式结构，因为其体积小、重量轻、结构简单等特点，广泛使用。
循环流化床锅炉改造毕业论文
AGX75-1№17.2 D 左 90
62480m3/h
17000Pa 电动机
型号 功率 转速 电压
Y400-4 450KW 1450rpm 6000V
二次风机
型号
风量 风压
AGX75-2№12.5 D 右 90
41925m3/h
9356Pa 电动机
型号 功率 转速 电压
Y315 L-4 160KW 1450rpm
7
2 峄化公司型锅炉整体情况
2.1 锅炉概况
尾部烟道的前包墙与炉膛后墙水冷壁共用，形成双面水冷壁；低温过热器布置 在尾部烟道内，采用吊管结构；一、二级省煤器支于侧包墙上，并随侧包墙一 同膨胀；空气预热器单独向外拉出，分为一次风及二次风预热器；在炉膛出口， 烟气分为两路分别进入两只旋风分离器，进旋风分离器后的烟气回到炉顶水平 烟道。
(2) 鲁奇（Lurgi）型循环流化床 （3）巴特利（Battelle）的多固体循环流化床锅炉
（4）德国Babcock公司的Cirfluid循环流化床锅炉
4
1.3 国内外循环流化床锅炉的发展
从节约燃料、保护大气环境及回收温室气体CO2这三观点出发， 发展流化床锅炉在以煤为主要能源的国家具有重大意义。
9
设备技术参数
a.锅炉技术规格
表2-1 锅炉主要技术数据
锅筒中心标高 运转层标高 左右柱距 一次风量 锅炉效率
32050mm 8000mm 7200mm 62100m3/h
87%
表2-2 锅炉重要参数表
额定蒸发量 额定蒸汽压力 额定蒸汽温度
连续排污
75t/h 3.82MPa 450℃
2%
操作层标高 烟气量 前后柱距 二次风量
针对该型锅炉在实际运行中存在的问题（带负荷能力不足、水冷壁 管磨损严重、锅炉给煤易堵塞等），我公司结合实际运行经验，通过理论 分析和实践验证，积极采用各类技术和设备先后对一次风风道、风帽、旋 风分离器、给煤机、煤筛分机进行了合理的改造，创造了更好的燃烧条件， 提高了锅炉出力率，有效地延长了锅炉的运行时间。
循环流化床锅炉高温旋风分离器设计
摘要在循环流化床锅炉里，通常将旋风分离器布置在锅炉炉膛出口，以便将高温烟气流中的热固体物料分离下来进入回料阀进入炉膛继续循环，以便保证炉膛内一定的灰浓度同时也提高了燃烧效率。
现在我国大部分旋风分离器都是根据烟气量计算出旋风分离器筒体直径后，通过设计手册确定各部分尺寸，但这种设计方法针对性差，实际分离效果不能满足要求。
针对这问题，本设计以130t/hCFBB旋风分离器的设计为例，通过对压降损失和分离效率的计算，筛选出最佳的分离粒径，以该粒径为参考，确定旋风分离器各部分的尺寸关系并最终计算出各部分的尺寸，完成旋风分离器的设计。
通过本设计的设计思路和方法，可有效地提高分离效率，为循环流化床锅炉的稳定运行提供了保障。
关键词：高温旋风分离器；分离效率；压降损失；尺寸计算AbstractCyclone plays an important role in circulating fluidized bed.In the circulating fluidized bed boiler,Usually arranged in the boiler furnace cyclone export to the high temperature gas stream down into the thermal separation of solid materials into the furnace return valve to cycle in order to guarantee a certain degree of gray levels within the furnace also increases combustion efficiency.Now most of our cyclone are calculated according to smoke after the cyclone cylinder diameter,through the various parts of the design manual to determine size,but targeted poor design, the actual separation can not meet the requirements.To address this problem, The design makes 130t/hCFBB cyclone design for example,On the calculation of the pressure drop and separation efficiency, then select the best particle size, To the diameter of reference to determine the relationship between the size of various parts of cyclone and finally calculate the size of each part to complete the design of cyclone.Through the design of design ideas and methods can effectively improve the separation efficiency, sTab operation of circulating fluidized bed boiler to provide a guarantee.Key Words：high temperature cyclone separator；separation efficiency；pressure drop；size calculation目录前言 (1)1 绪论 (2)1.1 循环流化床锅炉的发展趋势及其所带来的技术难题 (2)1.1.1 国内外循环流化床锅炉发展 (2)1.1.2 循环流化床锅炉大型化的技术难题 (4)1.2 循环流化床分离装置的发展 (4)1.2.1 循环流化床分离装置的分类 (4)1.2.2 分离器的发展及应用 (5)2 旋风分离器的发展及应用 (11)2.1 旋风分离器的结构及工作原理 (12)2.2 旋风分离器气粒两相运动研究的进展 (12)2.3 旋风分离器的分离机理 (14)3 旋风分离器内气流运动概况分析 (16)3.1 颗粒的沉降速度和离心分离速度 (16)3.2 旋风分离器内气流流动概况 (19)3.3 极限粒径 (22)4 压降和效率的计算方法 (27)4.1 压降 (27)4.1.1 压降的影响因素 (27)4.1.2 压降的计算 (27)4.2 效率 (29)4.2.1 表示方法 (29)4.2.2 效率的计算方法 (30)5 结构尺寸的确定 (33)5.1各部尺寸关系 (33)5.1.1 进口管 (33)5.1.2 排气管 (35)5.1.3 筒体直径 (36)5.1.4 圆柱体长度 (36)5.1.5 圆锥体 (37)5.1.6 集灰斗 (37)5.1.7 旁室 (37)5.2 尺寸计算 (38)5.3 小结 (39)6 影响分离性能的因素 (40)7 结论 (41)致谢 (42)参考文献 (43)附录A (44)附录Ｂ (53)前言随着经济发展，石油、煤炭等一次能源消耗量不断增加，储量急剧减少，全世界都面临着能源危机。
循环流化床锅炉旋风分离器事故分析与改造措施
循环流化床锅炉旋风分离器事故分析与改造措施【摘要】旋风分离器效率的提高是循环流化床锅炉经济运行的关键，其设备的长期完好运转是循环流化床锅炉稳定运行的关键。
通过对旋风分离器常见事故的分析、总结、提出并实施改造，为循环流化床锅炉满负荷运行提供保证。
【关键词】旋风分离器中心筒分离效率改造措施1 前言循环流化床锅炉的分离机构是循环流化床锅炉的关键部件之一，其主要作用是将大量高温固体物料从气流中分离出来送回燃烧室，以维持燃烧室的快速流化状态，保证燃料和脱硫剂多次循环，反复燃烧和反应，使锅炉达到理想的燃烧效率和脱硫效率。
黑化集团热电分厂的四台济锅生产的YG-75/3.82-M1型循环流化床锅炉采用高温绝热旋风分离器和悬挂中心筒，在运行中出现大量事故。
近几年在实践中对事故的不断分析总结和对设备的不断改造，使锅炉能够长期安全高效稳定运行。
2 旋风分离器中心筒变形脱落的改造措施2.1 问题的提出锅炉投运初期，运行一年以后，6#炉发现旋风分离器处差压增大，分离效率下降，锅炉负荷骤减。
停炉检查发现锅炉中心筒出口处筒壁变形向内突出，四个吊挂开裂两个，造成筒体倾斜。
如继续运行，中心筒就会落入分离器椎体内。
2.2 原因分析中心筒出口与旋风分离器顶棚直接接触，在锅炉启炉和运行中中心筒和分离器顶棚受热膨胀，相互挤压使筒体变形。
进入旋风分离器的烟气一部分由变形处短路，分离效率降低，筒体变形愈加严重。
中心筒是由四根750×80×8mm材料为1Cr25Ni20Si2钢板悬吊，一侧焊接在中心筒外壁上，另一侧焊接在旋风分离器出口外护板上。
在950℃和高速烟气作用下轻微摆动，焊口氧化开裂，造成倾斜和脱落。
2.3 改造措施（1）改变中心筒的结构和材质。
原中心筒由δ8mm的1Cr25Ni20Si2钢板卷制改为δ10mm的0Cr25Ni20钢板卷制，提高其抗压强度和耐热温度。
在筒体外壁上中下三处分别增加了防变形的加强环，出口加强环内焊有8个三角形的加强板。
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表 1 实际燃用煤种筛分特性 粒径范围（mm） >8 8～3 3～1 1～0.6 0.6～0.28 <0.28
重量百分比（/%） 10.82 22.05 19.69 9.43 13.36 24.65
表 2 实际燃用煤种特性
组分
Var/% War/% Aar/% Car/% Qar net/kJ·kg－1
无法全部返回炉膛再燃烧 （否则床温无法维持或过
热 蒸 汽 超 温 ）， 就 会 出 现 积 灰 现 象 ； 由 于 没 有 料 位 监
测仪器，不能确切掌握灰位而进行排灰，多余的灰就
在分离器下部聚积，达到一定高度，就直接从中心筒
排到尾部烟道，造成中心筒和转向室的严重磨损（每
30
July 2011 No.4
d≤121μm 的粒子分离效率较低，不仅造成飞灰可燃
物含量偏高，降低了锅炉运行效率；而且提高了分离
器后的飞灰浓度，加剧中心筒和转向室的磨损。
表 3 电除尘飞灰筛分特性
粒径范围 /mm
>0.121 0.121～0.098 0.098～0.053 < 0.053
改造前 28.62 59.37 8.36 3.65
作 者 简 介 ：刘 建 军 （1970-），男 ，河 南 平 顶 山 人 ，本 科 ，工 程 师 ，现 任 公 司 技 术 中 心 主 任 。
29 2011 年 7 月第 4 期
刘建军：循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果
14.3m/s。 2.2 旋风分离器磨损情况
2007 年 10 月，发现 1# 炉（已累计运行 5468h）分 离器漏灰， 停炉检查发现中心筒法兰处被磨穿 1 个长 140mm、 宽 10mm 的 口 子 ； 转 向 室 法 兰 处 则 磨 有 110mm×8 mm、78mm×6mm 的口子；其他部位也有磨损 痕迹。 检修时，在磨穿部位外部加焊 9mm 厚的钢板。
3 原因分析
根据循环流化床锅炉的燃烧机理，由磨损情况
可以判断，分离器的磨损是受到含尘烟气的高速撞
击和冲刷而造成的，即是一种冲蚀磨损。 根据有关 试 验 得 出 经 验 公 式 ：ε∝υ3d2p/2g，即 ：磨 损 率 ε 与 粒
子浓度 p 成正比关系，与粒子颗粒度 d 成二次方关
系，与粒子速度 υ 成三次方关系。 影响分离器磨损
通过分析这 2 台 65t/h 循环流化床锅炉旋风分 离器（含筒体、中心筒、出口转向室）的磨损原因，采 取了更换分离器材质以及 “龟甲网＋纯刚玉耐磨耐 火可塑料”，在实际生产取得了良好的效果。
结焦等问题，更利于锅炉安全、连续生产运行。 分离 器结构简图见下图：
6 26750
24782.5
3 4
5 2
抗 热 震 性 （1100℃风 冷 ， 急 冷 急 热 次 数 ）/次
数值 2800 ≥1790 -0.2
90 110 15.3 16.6 1.8 ≤8 400～1500 ≤21 ＞40
5 改造后效果
5.1 烟气速度 由于浇注 1 层耐磨耐火可塑料，使旋风分离器
进口截面缩小为 1920mm×310mm，额定工况下进口
内充分搅拌至料色均一、手捏成团且不粘手后方可
出料，然后将拌好的可塑料倒入龟甲网中，并及时
用加橡皮垫的木锤沿同一方向或呈放射状方向捣
打 3～5 遍至实。 敷设时，注意可塑料的施工厚度以
盖过龟甲网 5mm 为宜，过薄起不 到防磨作 用，太厚
则容易脱落，必须按照规定厚度一次性布料，切忌
在平行于工作面的方向上出现分层施工现象。
了良好的效果。
关键词：循环流化床锅炉；旋风分离器；磨损；技术改造
中 图 分 类 号 ：TS3
文 献 标 识 码 ：A
文 章 编 号 ：1001-0335（2011）04-0029-03
On Modification and Application Effect of the Cyclone of Circulating Fluidized Bed Boiler
刘建军：循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果
2008 年 11 月，310S 不锈钢 制成的中心 筒和转
向室分别累计运行 6270h、6425h，又被磨穿，磨损情
况与 2008 年 2 月相似。
公司技术管理人员在充分调研的基础上，借鉴
其他锅炉的成功经验，采用“龟甲网＋纯刚玉耐磨耐
火可塑料”对分离器进行技术改造：
第42 卷 Vol.42
中国井矿盐 CHINA WELL AND ROCK SALT
工程与设计
循环流化床锅炉旋风分离器改造及应用效果
刘建军
（中盐皓龙盐化有限责任公司，河南平顶山 467000）
摘 要：通过两台 65t/h 循环流化床锅炉 旋 风 分 离 器 磨 损 原 因 的 分 析 ，对 设 备 进 行 了 改 造 ，在 实 际 生 产 中 取 得
支架作用）；
4.2.3 为 减 小 烟 速 增 大 对 分 离 器 出 口 连 接 烟 道 造
成的磨损，对其也采用“龟甲网＋纯刚玉耐磨耐火可
塑料”处理。
施工时，首先将龟甲网平整焊接，龟甲网上的
金属销钉进行圈焊，焊渣及杂物清除干净，才能敷
设可塑料。 严格按生产厂家提供的施工工艺，将可
塑料、添加剂、磷酸铝胶水按比例混合后，在搅拌机
28%以上，这些均加剧中心筒和转向室的磨损。
3.5 设计原因
锅炉厂在设计时，低估了旋风分离器恶劣的工
作环境，没有充分考虑中心筒和出口转向室的磨损
问题（其内壁没有衬任何耐磨材料），使高速的含尘
烟气直接冲刷、撞击金属元件而造成严重磨损。
4 采取措施
4.1 采用耐磨耐热不锈钢 2008 年 11 月 ， 新 换 的 12Cr1MoV 钢 板 （δ =
表 5 纯刚玉耐磨耐火可塑料性能表
项目
容重 /kg·m-3
耐火度
/℃
线变化率（1093℃） /%
抗压强度
815℃ /MPa
1093℃ /MPa
抗折强度
815℃ /MPa
1093℃ /MPa
导热系数 /W（m·k）
抗 磨 损 性 （ASTMC-704）/CC
工作温度
/℃
显 气 孔 率 （1000℃×3h）/%
所占百分率 /%/
改造后
差值
15.81
－12.81
22.69
－36.68
56.94
＋48.58
4.56
＋0.91
粒径范围 /mm
>0.60 0.60～0.28 0.28～0.125 < 0.125
表 4 回料灰筛分特性
所占百分率 /%/
改造前
改造后
差值
0.60
0.15
－0.45
33.21
7.26
－25.95
1- 分 离 器 椎 体 2- 分 离 器 简 体 3- 入 口 膨 胀 节 4- 中 心 筒 5- 出 口 膨 胀 节 6- 出 口 转 向 室
1
2 磨损情况
2.1 旋风分离器 天源公司 65t/h 循环流化床锅炉采用中温 分离
技术，旋风分离器布置在水平烟道出口。 分离器采 用下出灰、上排气方式，分离后的烟气通过布置在 分离器上部的连接烟道引出， 进入省煤器上部烟 道。 分离器与回料器之间有储灰仓，储灰仓的灰通 过回料装置送入炉膛进行循环燃烧。
42.17
36.48
－5.69
24.02
56.11
＋32.09
3.4 负荷变化
我公司以制盐生产为主、热电联产，热负荷波动
大，锅炉负荷频繁变化。 低负荷（Q＜50t/h＝运行时，床温
较低，分离下来的灰无法全部返回炉膛，最终经中心
筒排出；超负荷（Q＞70t/h）运行时，风量增加到 110000 m3/h 以上（一、二次风之和），运行烟速比设计值提高
设计煤种
3.69 12.73 15.35 68.56 22390
实际燃用煤种 3.58 8.00 26.91 61.51 20720
3.2 回料装置料位
理论上讲，当调整好回料装置的回料风、松动
风并建立正常的灰循环后，循环灰量应随锅炉负荷
的变化具有自平衡特性。 但实际运行中，由于燃用煤
种灰分含量高于设计值（如表 2），分离器收集的灰量
12mm） 制成的中心筒和出 口转向室运 行仅 9 个月 （分别累计运行 6310h、6231h），又发现锅炉漏灰，停 炉检查发现中心筒和出口转向室局部已被磨穿，部 位和磨损情况与 2008 年 2 月基本一致。
为 此 ， 公 司 耗 资 十 几 万 元 ， 采 用 12mm 厚 的 310S （0Cr25Ni20Si2） 耐 磨 耐 热 不 锈 钢 替 代 12Cr1MoV，更换 中心筒和 出口转 向 室 ，并 对 筒 体 耐 磨可塑料进行修补。 4.2 龟甲网＋耐磨耐火可塑料
次停炉检查，灰位达到分离器锥体人孔门处）。
3.3 分离效率
由于小直径 旋风分离器 对 100μm 左 右 的 粒 子
应有较高的分离效率。 但从表 3 和表 4 看出，电除尘
灰中 d＞98μm 的粒子所占比例达到 87.99%，而回料灰
中 d＜125μm 的粒子仅为 24.02%。 分离器对 98μm＜
Key words: Circulating fluidized boiler, cyclone, wear and tear, technical modification
1前言
平顶山天源盐化有限公司的 2 台 65t/h 循环 流 化 床 锅 炉 自 2005 年 7 月 投 运 以 来 ， 已 累 计 运 行 40192h 和 39897h，各项指标均达到设计要求。 由于 旋风分离器磨损严重的原因，先后更换 1 次中心筒 和出口转向室， 并对筒体耐磨可塑料进行 4 次修 补，给正常的生产运行造成较大的不良影响，增加 生产成本。