地下室顶板裂缝计算.
地下室无梁楼盖顶板裂缝分析及加固方法分析
河南建材2019年第2期之前应明确计算板带、柱上板带和跨中板带的含义。
计算板带为支座中心两侧区格板中心线为界的板带,柱上板带为柱轴线两侧各1/4跨度。
柱支承板楼盖采用直接设计法进行内力分析时,应按纵、横两个方向分别进行计算,且均应考虑全部竖向均布荷载的作用。
设计思路如下:首先求出计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值M0;然后根据经验系数按比例分配M0,从而得到计算板带控制截面的弯矩设计值;最后将各控制截面所分配的弯矩根据经验系数按比例在柱上板带和跨中板带之间进行再分配。
3.3等代框架法对于不满足直接设计法限制条件的承受竖向均布荷载的柱支承板带和承受水平荷载、地震作用的柱支撑楼盖,可采用等代框架法进行内力分析。
在竖向荷载作用下,每个计算方向的等代框架计算模型取以柱轴线为中心连续的框架,等代框架由连续梁和多个柱组成。
等代框架梁的宽度为柱轴线两侧格板中心线的距离,与上述直接计算法计算板带相同,计算板带区域内的梁包括在等代框架梁内,框架梁刚度的取法与拟梁法相同,每层楼盖及其相连柱可单独进行分析,并假定柱与上、下层的楼盖固接。
地下室无梁楼盖顶板裂缝分析及加固方法分析刘荣煌福建省高德工程建设有限公司（362100）摘要:随着我国社会经济的快速发展，人民生活水平也在不断提高，但是随着城市人口数量不断扩大，人均土地资源占有量越来越小。
为了能够提高土地资源的利用效率，越来越多的建筑开始充分的开发地下空间，在开发的过程中出现了一些问题。
文章通过对于无梁楼盖地下室顶板裂缝产生的原因进行分析，并且提出相应的解决对策，有效提高地下空间利用效率，提高建筑结构的整体效率和整体质量，避免出现重大安全隐患事故，保证社会经济的可持续发展。
关键词:无梁楼盖地下室；无梁楼盖；顶板裂缝；主要问题0引言大多数的建筑结构会采用现浇无梁楼盖地下室顶板的施工工艺,不仅能够提高房屋的整体性、舒适性,而且也能够保证房屋建筑更加的稳定安全。
在无梁楼盖地下室采用无梁楼盖结构施工的过程中,可以有效减少结构构件所占用的空间,而且也能够充分的利用净空,使得无梁楼盖整体结构能够满足建筑的实际功能,而且还可以有效的减少层高,节约大量的建设费用。
地下室顶板裂缝原因分析及处理
地下室顶板裂缝原因分析及处理摘要: 本文以一个实际工程为例, 分析了地下室现浇钢筋混凝土顶板裂缝产生的原因，并提出相应的修补措施。
从而减少了裂缝的产生,提高了建筑物的承载能力。
关键词: 地下室顶板；裂缝；原因分析；处理措施为了充分利用建筑用地，目前涌现了一批上部建筑独立、地下部分连体的建设工程项目。
该类建筑工程项目拥有超长、大体积的地下室，施工过程中有大面积的顶板外露部分。
在工程施工过程中，顶板较长时间暴露在外，受天气等环境因素影响大，常出现开裂现象。
下文结合工程实例，分析了地下室现浇钢筋混凝土顶板裂缝产生的原因，并提出相应的修补措施。
一、工程概况某大厦为现浇钢筋混凝土结构, 主楼28层, 裙房6层, 地下3层, 深基坑围护结构采用1m厚钢筋混凝土地下连续墙, 兼做主体结构的地下室外墙。
地下室顶板利用后浇缝分3次浇筑。
南裙房地下室顶板C40混凝土于一年半后浇筑, 水泥:水:砂;石子重量比为1:0.442:1.651:1.883;办公楼地下室顶板C35混凝土于2009年8月6日至7日浇筑, 水泥:水: 砂:石子重量比为1:0.494:1.943:2.566;北公寓B2板C40混凝土于2004年8月15日至16日浇筑, 水泥:水: 砂:石子重量比为1：0.453:1.651:2.295。
所有混凝土均掺用15％的粉煤灰及SP406外加剂, 设计坍落度为18cm。
混凝土浇筑时气温较高, 浇筑完8小时后开始浇水养护。
大约在浇筑完混凝土的40日后在上述三个部位发现裂缝。
根据有关单位对上述裂缝9月23日至11月10日的观测结果, 裂缝大多为贯穿裂缝, 随天气气温变化缝宽有波动现象,总的呈增宽趋势, 波动及增宽的趋势都较小。
二、地下室顶板裂缝原因分析混凝土出现裂缝的原因分类方法很多, 国际预应力混凝土协会(FIP)制定的六类分类法比较科学。
根据检测、计算、分析研究结果按FIP分类法分析, 本工程开裂的原因可归结为混凝土收缩裂缝及温度裂缝叠加作用的结果。
地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算在建筑工程中，地下室顶板的稳定性和安全性至关重要。
当面临一些特殊情况，如需要在顶板上增加荷载、改变使用功能，或者原设计的承载能力不足时，就需要对地下室顶板进行加固。
而加固计算则是确保加固方案科学合理、安全可靠的关键环节。
地下室顶板加固计算并非一项简单的任务，它需要综合考虑多个因素。
首先，要对地下室顶板的现有结构进行详细的勘察和分析。
这包括了解顶板的混凝土强度等级、钢筋配置情况、板的厚度以及跨度等基本参数。
通过现场检测和查阅相关的设计图纸，可以获取这些重要信息。
在计算过程中，荷载的确定是极为重要的一步。
荷载通常包括恒载和活载。
恒载是指顶板自身的重量以及其上永久性固定设备的重量；活载则是指人员活动、临时堆放的物品以及可能的车辆荷载等。
这些荷载的取值需要依据相关的建筑规范和标准，同时结合实际的使用情况进行合理的确定。
对于地下室顶板的受力分析，一般采用结构力学的方法。
常见的计算模型有单向板和双向板。
单向板是指板的长边与短边之比大于 2 的情况，其受力主要沿短边方向；双向板则是长边与短边之比小于等于 2 的情况，两个方向的受力都需要考虑。
在计算板的内力时，需要根据不同的边界条件进行。
常见的边界条件有简支、固支和弹性支撑等。
简支边界意味着板的端部可以自由转动，没有弯矩约束；固支边界则板的端部不能转动，存在弯矩约束；弹性支撑则介于两者之间。
加固方法的选择也会影响计算的过程和结果。
常见的加固方法有粘贴碳纤维布、粘贴钢板、增加梁的数量或截面尺寸、加厚顶板等。
以粘贴碳纤维布为例，在计算时需要考虑碳纤维布与混凝土之间的协同工作性能，以及碳纤维布的抗拉强度和粘贴面积等因素。
假设我们有一个地下室顶板，跨度为 6 米×8 米，板厚 200 毫米，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400 级。
原设计的活载为5kN/m²，恒载为 4kN/m²。
现在需要在顶板上增加一个临时堆场，活载增加到10kN/m²。
地下室顶板开裂成因分析与裂缝处理分析
地下室顶板开裂成因分析与裂缝处理分析0前言随着城市建设的发展和人民生活水平的提高，大型建筑如城市广场、高层小区，建设地下停车场越来越多，并朝着大面积、大荷载的方向发展。
地下室顶板若设计或施工不当，极易产生裂缝，而大面积地下室，又属于超长、超宽的混凝土结构，顶板出现裂缝的情况尤为突出。
因此，对于地下室顶板的裂缝分析及采取适当的措施对于保证工程的质量、防止事故的发生具有重大意义[1]。
1工程概况某工程为地下2层地上26层的框剪结构商住楼，共6栋，总建筑面积98706㎡，工程基础形式为预应力管桩筏板基础，地下室顶板厚度为250mm，混凝土强度等级为C35，抗渗等级为P6。
整个地下室大致呈长方形，长约210米，宽约80米，在长方向设置两道后浇带将整个地下室分为三部分。
地下室平面布置如下图1所示。
图1地下室平面布置图该底板于2014年9月完成，后于2014年12月发现地下室顶板中部有不同程度的裂缝。
裂缝方向垂直于板的受力方向，宽度为0.05～0.35mm，部分贯穿整个顶板。
部分裂缝情况如图2所示。
图2地下室顶板裂缝分布情况2裂缝成因分析2.1裂缝现状调查对地下室顶板裂缝进行调查后发现，顶板裂缝产生的位置，绝大部分出现在公共地下室顶板和堆积有材料的顶板上；而主楼位置的地下室顶板，裂缝数量极少，其他用来作为办公室的顶板位置，裂缝数量也很少。
查阅该工程施工记录得知：地下室顶板的施工按后浇带划分流水段施工，浇筑时间为2014年8月至10月，2014年12月开始发现顶板产生裂缝。
随着时间推移，不断连续的产生裂缝，数量越来越多，部分列分已贯穿楼板，出现渗水现象。
2015年1月趋于稳定，新生裂縫逐渐变少，直至2用底，顶板不再产生新的裂缝。
2.2裂缝特点分析（1）裂缝主要集中在室外部分的地下室顶板。
（2）以裂缝数量最多的地下室顶板区域为例，该区域顶板被后浇带隔离后，其横向与竖向的长度比犹如一个很大的单向板，顶板裂缝的分布几乎都是与短方向平行。
中汉佳苑3#楼地下室顶板裂缝处理方案
徐州铜山新区中汉佳苑3#楼地下室顶板裂缝处理方案审核人：________________编制人：________________北京昊海建设有限公司铜山县分公司2010年11月25日一、情况说明：中汉佳苑3#楼地下顶板混凝土强度等级C35，2010年5月25日地下室顶板混凝土浇筑完成后至2010年5月20日进行地下车库顶板拆模，拆模完成后发现14-15/ D-M轴施工缝处顶板下口局部有裂缝，裂缝宽度0.1mm—0.2mm。
二、原因分析：经分析，得出裂缝可能产生的几种原因：○1、该部位为顶板分段流水施工缝留置部位，下道工序施工前对施工的处理不彻底，导致上下两次混凝土结合不密实。
○2、浇筑时正值五月下旬,气温较高、湿度小，浇筑的混凝土上下面快速初凝而中间还是软的，极易使混凝土产生“巧克力”现象，导致裂缝的产生。
○3、施工时个别部位欠振捣,有局部较松散混凝土，易产生裂缝。
三、处理措施：对于缝采用ZV型混凝土修补胶涂膜封闭法ZV型混凝土修补胶涂膜封闭法用于宽度小于0.2mm的微细裂缝的修补，也可用于混凝土外表面的装饰和防水处理，以及防止混凝土保护层的碳化和有害离子对混凝土的腐蚀。
四、施工方法及技术措施：4.1 ZV型混凝土修补胶涂膜封闭法4.1.1工艺流程：清扫→涂刷底层涂料→涂刷主层涂料→涂罩面层。
4.1.2施工方法及技术措施a.清扫：混凝土表层的浮浆和起砂层要用砂轮打磨机磨去，并清扫或冲洗干净。
b.刮腻子：沿缝两侧50mm用腻子填充补平，待干后用砂布磨平。
腻子配方如下：ZV型混凝土修补胶:粉料＝1:1.8～2.0。
c.涂刷底层涂料,配方如下：ZV型混凝土修补胶:粉料=1:0.7～0.8,可用羊毛辊子辊涂，也可用刷涂，或者边辊边刷，涂刷1遍。
涂料在使用前要通过铁窗纱过滤，除去杂质和团块。
d.涂刷主层涂料,主层涂料配方如下：ZV型混凝土修补胶:粉料=1:0.8～1，采用刷涂和辊涂方法涂刷3遍，每遍涂刷都要等上遍涂料指干后再涂，另外，两次涂刷方向最好是互相垂直。
地下室顶板裂缝计算
地下室梁板承载力计算书（采用天正结构8.2软件计算）项目名称:中信重型机械公司职工医院微创健疗中心建设项目（中信重机职工医院改扩建工程）设计:校对:一、计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2001)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)二、几何数据及材料2.1 梁、板混凝土等级: C35; 抗压强度fc=16.7(MPa); 抗拉强度ft=1.57(MPa)，材料泊松比μ=0.22.2 钢筋等级: HRB400; 强度设计值fy=360(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝15(mm)三、板验算3.1约束类型板左侧边: 固端板右侧边: 固端板下侧边: 固端板上侧边: 固端3.2 取最不利情况，X向板边长A=5625(mm); Y向板边长B=3975(mm); （如下图所示）板厚 h=180(mm)，板上下层钢筋均为φ10@180。
3.3荷载信息3.3.1 荷载类型: 均布荷载3.3.2 荷载数值永久荷载标准值 gk=0(kN/m2)（暂时无永久荷载）可变荷载标准值 qk=13(kN/m2)（模板0.3kN/m2+脚手架 1.6 kN/m2+钢筋混凝土最大自重8.1 kN/m2+施工活荷载3kN/m2=13kN/m2）3.3.3 荷载系数永久荷载分项系数γG=1.2可变荷载分项系数γQ=1.4可变荷载准永久值系数ψq=0.43.4弯矩计算3.4．1 计算公式M=α*p*l^2α-弯矩系数。
对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。
单向板根据计算公式得出p-面荷载设计值p=0*1.2+13*1.4=18.2(kN/m2)l-跨度。
对于双向板,取板边长A,B中的较小者或自由边长。
单向板根据受力方向确定l=3975(mm)3.4.2 Mx计算Mx=0.0179*18.2*3.975^2=5.145(kN*m/m)Mxk=0.0179*13*3.975^2=3.675(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.014(mm)3.4.3 My计算My=0.0341*18.2*3.975^2=9.793(kN*m/m)Myk=0.0341*13*3.975^2=6.995(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.026(mm)3.4.4 Mx'计算Mx'=-0.0568*18.2*3.975^2=-16.347(kN*m/m)Mx'k=-0.0568*13*3.975^2=-11.676(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.063(mm)3.4.5 My'计算My'=-0.0730*18.2*3.975^2=-20.998(kN*m/m)My'k=-0.0730*13*3.975^2=-14.999(kN*m/m)As=362.07(mm2); ρ=0.22% ≥ρmin=0.20%选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.131(mm)3.5挠度计算3.5.1 计算公式f=α*pk*l^4/Bα-挠度系数。
地下车库计算原则
宝安公路2号地块地下车库计算原则1.计算水位：抗浮水位：4.8米，抗压水位3.8米。
2.排桩计算：2.1抗浮桩计算：顶板覆土厚1.5米，容重16kN/m3, 底板、顶板和柱按自重实取，混凝土容重取25kN/m3，活荷载均不计，水位按抗浮水位。
抗浮桩数n浮=（1.05F浮-1.0G自重）/R拔R拔为桩抗拔承载力设计值F浮为抗浮水位水浮力标准值G自重为底板、顶板和柱自重2.2抗压桩计算：顶板覆土厚1.5米，容重18kN/m3,底板、顶板和柱按实际尺寸布置，混凝土容重取26kN/m3，顶板活荷载10kN/m2，底板活荷载按车库布置实取（2.5kN/m3），水位按抗压水位。
抗压桩数n压=（1.0G k+1.0F活-1.0F压）/R 压R压为桩抗压承载力设计值F压为抗压水位水浮力标准值G k为恒载标准值F活为活载标准值3.地下室底板（含承台）：底板厚400mm，柱下设反帽式承台，承台大小及厚度按柱冲切、桩冲切及底板有限元计算结果定。
3.1强度计算：抗浮水位：工况一内力按1.0*F浮- 1.0G k1 的值按恒荷载输入计算底板内力（F浮为抗浮水位水浮力标准值,G k1为底板自重+底板面层一半自重之和标准值）工况二内力按承台处桩实际作用力计算承台内力设计值承台内力按工况一和工况二的叠加结果定低水位时：（仅用于设备用房处底板强度计算）工况一内力按1.35F恒1+1.4F活1-1.0*F浮1（F恒1为底板恒荷载荷载标准值，F活1为底板活荷载标准值，F浮1为低水位水浮力标准值）工况二内力按承台处桩实际作用力计算承台内力设计值底板内力按工况一和工况二的叠加结果定3.2裂缝验算（底板迎水面裂缝不大于0.2mm，按标准值，底板迎水面保护层厚度50mm，底板内侧裂缝不大于0.3mm，底板内侧保护层厚20mm,计算裂缝时，计算迎水面裂缝时，计算保护层厚度按30mm考虑，算法同地下室外墙）仅考虑底板跨中及底板与承台相交处的底板裂缝控制工况一按1.0F浮（抗浮水位水浮力）-1.0G K1（F浮为抗浮水位水浮力标准值,G k1 为底板自重+底板面层一半自重之和的标准值）工况二按承台处桩实际作用力计算承台内力标准值底板内力按工况一和工况二的叠加结果定，验算各位置（跨中及承台边）裂缝。
人防地下室顶板、墙板裂缝处理方案
对于人防地下室顶板和墙板的裂缝，应采取以下处理方案：
1. 顶板裂缝处理：对于宽度小于0.3mm的非贯穿性裂缝，可以不做处理；对于宽度大于0.3mm的非贯穿性裂缝，应采用环氧胶泥进行封闭；对于贯穿性裂缝，应采用水溶性聚氨酯进行化学灌浆，或采用环氧树脂灌浆补强。
2. 墙板裂缝处理：对于表面缝宽不足0.2mm的非贯穿性裂缝，可以不作处理；对于缝宽在0.2mm至0.3mm之间的裂缝，采用水溶性聚氨酯化学灌浆堵漏，表面再用环氧树脂胶泥封闭；对于缝宽超过0.3mm的贯穿性裂缝，采用压力灌环氧树脂浆液补强。
在裂缝比较集中和比较宽的部位，采取在板底贴碳纤维加强处理的措施。
在完成裂缝处理后，需要在地下室顶板上进行蓄水观测7天，确保裂缝稳定且不出现渗漏水。
为确保地下室顶板不渗漏，可以在顶板上增做一道厚3mm的聚氯酯防水涂膜，然后按设计要求施工防水层。
除了与设计单位配合制定合理的施工方案外，还需结合当时的气候条件对原方案作出必要的调整，以确保施工的质量。
以上内容仅供参考，如需更多信息，建议查阅关于人防地下室顶板、墙板裂缝处理的专业书籍或咨询专业人士。
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地下室梁板承载力计算书
（采用天正结构8.2软件计算）
项目名称:中信重型机械公司职工医院微创健疗中心建设项目
（中信重机职工医院改扩建工程）
设计:
校对:
一、计算依据的规范和规程
1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2001)
1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)
1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)
二、几何数据及材料
2.1 梁、板混凝土等级: C35; 抗压强度fc=16.7(MPa); 抗拉强度ft=1.57(MPa)，材料泊松比μ=0.2
2.2 钢筋等级: HRB400; 强度设计值fy=360(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝15(mm)
三、板验算
3.1约束类型
板左侧边: 固端
板右侧边: 固端
板下侧边: 固端
板上侧边: 固端
3.2 取最不利情况，X向板边长A=5625(mm); Y向板边长B=3975(mm); （如下图所示）板厚 h=180(mm)，板上下层钢筋均为φ
10@180。
3.3荷载信息
3.3.1 荷载类型: 均布荷载
3.3.2 荷载数值
永久荷载标准值 gk=0(kN/m2)（暂时无永久荷载）
可变荷载标准值 qk=13(kN/m2)（模板0.3kN/m2+脚手架 1.6 kN/m2+钢筋混凝土最大自重8.1 kN/m2+施工活荷载3kN/m2=13kN/m2）3.3.3 荷载系数
永久荷载分项系数γG=1.2
可变荷载分项系数γQ=1.4
可变荷载准永久值系数ψq=0.4
3.4弯矩计算
3.4．1 计算公式
M=α*p*l^2
α-弯矩系数。
对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。
单向板根据计算公式得出
p-面荷载设计值
p=0*1.2+13*1.4=18.2(kN/m2)
l-跨度。
对于双向板,取板边长A,B中的较小者或自由边长。
单向板根据受力方向确定
l=3975(mm)
3.4.2 Mx计算
Mx=0.0179*18.2*3.975^2=5.145(kN*m/m)
Mxk=0.0179*13*3.975^2=3.675(kN*m/m)
As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)
选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.014(mm)
3.4.3 My计算
My=0.0341*18.2*3.975^2=9.793(kN*m/m)
Myk=0.0341*13*3.975^2=6.995(kN*m/m)
As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)
选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.026(mm)
3.4.4 Mx'计算
Mx'=-0.0568*18.2*3.975^2=-16.347(kN*m/m)
Mx'k=-0.0568*13*3.975^2=-11.676(kN*m/m)
As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)
选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.063(mm)
3.4.5 My'计算
My'=-0.0730*18.2*3.975^2=-20.998(kN*m/m)
My'k=-0.0730*13*3.975^2=-14.999(kN*m/m)
As=362.07(mm2); ρ=0.22% ≥ρmin=0.20%
选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.131(mm)
3.5挠度计算
3.5.1 计算公式
f=α*pk*l^4/B
α-挠度系数。
对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。
单向板根据计算公式得出
pk-面荷载标准值
pk=0+13=13(kN/m2)
l-跨度。
对于双向板,取板边长A,B中的较小者。
单向板根据受力方向确定
l=3975(mm)
B-刚度
B=Mk*Bs/(Mq*(θ-1)+Mk)
Mk-按荷载效应的标准组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值
Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值
θ-考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数
对钢筋混凝土受弯构件,当ρ'=0时,取θ=2.0;当ρ'=ρ时,取θ=1.6;当ρ'为中间数值时,
θ按线性内插法取用。
此处,ρ'=As'/(bh0),ρ=As/(bh0) Bs--荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度，按下列公式计算:
Bs=Es*As*h0^2/(1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')) (GB 50010--2002 式8.2.3-1)
ψ=1.1-0.65*ftk/ρte/σsk
3.5.2 f计算
Mk=-0.0730*(0+13)*3975^2/1e6=-15.00(kN*m/m)
Mq=-0.0730*(0+13*0.4)*3975^2/1e6=-6.00(kN*m/m)
As=462.00(mm2)
Bs=1726.95(kN*m/m)
B=1233.53(kN*m/m)
f=0.00209*13*3.975^4/1233532795795.92=5.500(mm)=l/722.79 小结：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010表3.4.3及3.4.5取值得出结论：顶板最大裂缝宽度及挠度均满足规范及使用要求。
四、梁验算
4.1取最不利情况，梁截面尺寸最小、跨度最大KL20，l0=7.25米。
（如下图所示）
4.2荷载信息
4.2.1 荷载类型: 均布荷载
4.2.2 荷载数值
永久荷载标准值 gk=0(kN/m2)（暂时无永久荷载）
可变荷载标准值 qk=13(kN/m2)（模板0.3kN/m2+脚手架 1.6 kN/m2+钢筋混凝土最大自重8.1 kN/m2+施工活荷载3kN/m2=13kN/m2）4.2.3 荷载系数
永久荷载分项系数γG=1.2
可变荷载分项系数γQ=1.4
可变荷载准永久值系数ψq=0.4
4.3.3 挠度验算
（1）计算荷载效应
M=qkl02/8=13×7.252/8=85.41KN·m
（2）计算短期刚度Bs
Ate=0.5bh=0.5×250×500=62500mm2
ψ=1.1-0.65f tk/ρteσsk=1.1-0.65×2.2/﹛（1005.31/62500）×85.41×106/(0.87×450×1005.31)﹜=0.72
Bs=EsAsh02/﹛1.15ψ+0.2+6αEρ/(1+3.5γf,) ﹜=200000×1005.31×4502/﹛1.15×0.72+0.2+﹛6×200000/31500×1005.31/(250×450)﹜/1﹜=2.976×1013N·mm2
(3)计算长期刚度B
B=1.984×1013N·mm2
（4）计算最大挠度f
f=5Mkl02/48B=5×85.41×106×72502/（48×1.984×1013）=23.57mm
＜（f）= l0/200=7250/200=36.25mm
4.3.4 裂缝宽度验算
ψ=0.72，Es=200000N/mm2，σsk=217N/mm2，c=25mm，d eq=16，ρte=0.016 w max=2.1ψ（σsk/ Es）（1.9c+0.08d eq/ρte）=2.1×0.72×（217/200000）×(1.9×25+0.08×16/0.016)=0.209mm<Wlim=0.3mm
小结：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010表3.4.3及3.4.5取值得出结论：梁最大裂缝宽度及挠度均满足规范及使用要求。
总结：地下室梁板承载力均满足使用要求。