隔热铝合金门窗抗风压性能的计算
断桥铝门窗抗风压标准
断桥铝门窗抗风压标准摘要：1.断桥铝门窗简介2.抗风压标准的重要性3.断桥铝门窗的抗风压性能4.抗风压标准的检测5.选择合适的断桥铝门窗正文：断桥铝门窗是一种具有优良抗风压性能的门窗类型。
它采用特殊的断桥铝结构，在门窗的内外两侧铝合金之间加入一层隔热材料，有效提高了门窗的保温、隔热、隔音和防盗性能。
因此，断桥铝门窗在市场上受到了广泛关注和应用。
抗风压标准是衡量门窗性能的重要指标之一。
在强风、台风等自然灾害面前，门窗的抗风压性能直接关系到建筑物的安全和居民的生命财产安全。
因此，了解断桥铝门窗的抗风压标准对于选购合适的门窗具有重要意义。
断桥铝门窗的抗风压性能主要表现在以下几个方面：1.高强度：断桥铝门窗采用铝合金型材作为框架，具有较高的强度和硬度，能承受较大的载荷。
2.良好的结构设计：断桥铝门窗的隔热材料和铝合金框架之间采用了特殊的结构设计，提高了门窗的抗风压性能。
3.良好的密封性能：断桥铝门窗采用了优质的密封胶条和密封结构，具有良好的气密性和水密性，有效防止风雨渗透。
抗风压标准的检测是确保断桥铝门窗性能的重要手段。
一般来说，门窗的抗风压性能检测包括抗风压变形检测、反复加压检测、定级检测或工程检测等。
通过这些检测，可以确保门窗在实际使用中具备良好的抗风压性能。
在选择合适的断桥铝门窗时，需要考虑以下几个方面：1.门窗的品牌和质量：选择知名品牌和质量可靠的断桥铝门窗，确保性能和售后服务。
2.门窗的尺寸和样式：根据建筑物的实际情况，选择合适的门窗尺寸和样式，以满足抗风压性能要求。
3.门窗的安装和维护：选择专业的安装队伍，确保门窗的安装质量和使用寿命。
同时，定期检查和维护门窗，确保其性能稳定。
总之，断桥铝门窗具有优良的抗风压性能，是建筑物的理想选择。
门窗抗风压等级分级表
门窗抗风压等级分级是一个重要的指标，它反映了门窗抵抗风压的能力。
在建筑领域，根据国家标准，门窗抗风压等级分为9个等级，每个等级都有相应的压力要求。
一级抗风压等级的门窗可以承受1.0kPa以上的压力，这大约相当于100公斤的重量。
这种等级的门窗通常用于普通住宅和办公楼等建筑。
二级抗风压等级的门窗可以承受1.5kPa以上的压力，这大约相当于150公斤的重量。
这种等级的门窗通常用于高层住宅和大型办公楼等建筑。
三级抗风压等级的门窗可以承受2.0kPa以上的压力，这大约相当于200公斤的重量。
这种等级的门窗通常用于超高层建筑和大跨度结构等建筑。
需要注意的是，门窗抗风压等级并不是越高越好，而是要根据具体的使用环境和需求来选择合适的等级。
如果门窗的抗风压等级过低，可能会导致门窗损坏、漏风等问题；而如果门窗的抗风压等级过高，可能会导致不必要的浪费和成本增加。
总之，门窗的抗风压性能还与材料、工艺、设计等多种因素有关。
因此，在选择门窗时，除了关注抗风压等级外，还需要综合考虑其他因素，如价格、美观、保温性能等。
断桥铝合金技术参数
断桥铝合金技术参数
断桥铝合金是一种高强度、耐腐蚀、隔音隔热的建筑材料，广泛应用于建筑门窗、幕墙、阳光房等领域。
以下是其主要技术参数：
1. 材质：断桥铝合金采用高强度铝合金型材，包括6063-T5和6061-T6等。
2. 抗风压性能：断桥铝合金门窗的抗风压性能符合国家标准
GB/T7106-2008，能够承受风压强度为4.0kPa的风力。
3. 隔热性能：断桥铝合金门窗的隔热性能通过热工性能测试，
其热传导系数达到国家标准GB/T8484-2016的级别。
4. 防水性能：断桥铝合金门窗采用多道密封结构，确保其防水
性能符合中国建筑玻璃与工程玻璃质量标准GB/T17981-2000的要求。
5. 防火性能：断桥铝合金门窗也具有一定的防火性能，其耐火
极限可达到国家标准GB/T9978-2008的级别。
6. 耐腐蚀性能：断桥铝合金门窗采用阳极氧化、喷涂等表面处
理方式，具有优异的耐腐蚀性能，可用于潮湿、酸雨等环境下。
以上是断桥铝合金的主要技术参数，也是其成为当今建筑领域首选材料的重要原因。
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关于铝合金门窗三性检测规范
关于铝合金门窗三性检测规范门窗三性：抗风压性能，水密性能，气密性能。
门窗的物理性能包括空气渗透、雨水渗漏、抗风压、保温、隔声、采光等。
后三种性能，目前在全国大部分地区只有特殊要求的门窗才需要进行检测；前三种性能在门窗型式检验中为必检项目，门窗的物理三性一般是指这三项性能。
我国于1986年颁布了建筑外窗物理三性检测的标准。
即：“（GB/T7106-86）《建筑外窗抗风压性能及其检测方法》”、“（GB/T7107-86）《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法》”、“（GB/T7108-86）《建筑外窗雨水渗漏性能分级及其检测方法》”。
随后，国内一些大城市开展了门窗物理三性检测业务，而我区则是在90年代末才开展此项业务的。
：(1)从节能和防尘方面考虑，确定门窗的夺气渗透性能(2)根据工程所在地气象部门多年统计的风雨交加的最不利情况，确定门窗的雨水渗漏性能(3)计算出工程所在地的风荷载标准值后，确定门窗的抗风压性能工程所在地的门窗风荷载标准值可参考JGJ102—96《玻璃幕墙工程技术规范》进行计算，计算公式如下：W＆W。
式中：w 为作用在窗上的风荷载标准值；w。
为基本风压；睦为阵风风压系数，取225；为风压高度变化系数；为风荷载体型系数，一般取士1．5。
据上式可算出南宁地区和北海地区各建筑层高的风压(表1)。
表1由表1可看出南宁地区风压不大，如选用144广西土木建筑2001莲塑料窗，则3O层下用低性能窗优等品即可。
而北海地区在8层上就必须先用高性能优等品(安全检测风压达到3500Pa，即现行标准中抗风压的最高等级)上的门窗。
因此，只有建筑设计者在了解门窗物理三性的基础上根据实际工程提出要求，门窗生产企业据此没计制作符合要求的门窗，才能确保门窗的使用安全。
4有效发挥物理三性检测的监督作用依照建设部(97)建计许字第201号文“关于建筑门窗、幕墙生产许可证换(取)证的补充通知”要求，铝合金窗、塑料窗申证单位均平开窗覆盖推拉窗，即换(取)证企业只需进行某种系列规格的平开窗的抽样迭检即可。
铝合金卷帘门抗风压检测报告
铝合金卷帘门抗风压检测报告
1、气密性能：在风压和热压的作用下，气密性是保证建筑外窗
保温性能稳定的重要控制性指标，外窗的气密性能钟关系到外窗，气密性能等级越高，热损失越小。
2、水密性能：舰船船体浸水或舱、柜充水后，其结构和相应的
关闭设备等在一定水压作用下保持不透水的密闭性能、防止水渗漏
3、抗风压性：是指建筑的外门及窗在风压作用下，不发生损坏
和功能障碍的能力。
4、保温性能：门窗的保温性能以传热系数{w/(k)}为准，是阻隔室内长波辐射热的能力，冬季门窗的保温性要好；
门窗隔热性能是以遮阳系数为准，是阻隔室外短波辐射热的能力，夏季门窗隔热性能要好。
门窗一般占墙体的20%，散热量是墙筑物全部热损失的40%以上。
5、隔声性能：住宅建筑的体形、朝向和平面布置应有利于噪声
控制。
在住宅平面设计时，当卧室、起居室（厅）布置在噪声源一隔声降噪措施；当居住空间与可能产生噪声的房间相邻时，分隔墙和分隔楼板应采取隔声降噪措施；当内天井、凹天井中设置相邻取隔声降噪措施。
关于铝合金门窗三性检测规范
关于铝合金门窗三性检测规范门窗三性：抗风压性能，水密性能，气密性能。
门窗的物理性能包括空气渗透、雨水渗漏、抗风压、保温、隔声、采光等。
后三种性能，目前在全国大部分地区只有特殊要求的门窗才需要进行检测；前三种性能在门窗型式检验中为必检项目，门窗的物理三性一般是指这三项性能。
我国于1986年颁布了建筑外窗物理三性检测的标准。
即：“（GB/T7106-86）《建筑外窗抗风压性能及其检测方法》”、“（GB/T7107-86）《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法》”、“（GB/T7108-86）《建筑外窗雨水渗漏性能分级及其检测方法》”。
随后，国内一些大城市开展了门窗物理三性检测业务，而我区则是在90年代末才开展此项业务的。
：(1)从节能和防尘方面考虑，确定门窗的夺气渗透性能(2)根据工程所在地气象部门多年统计的风雨交加的最不利情况，确定门窗的雨水渗漏性能(3)计算出工程所在地的风荷载标准值后，确定门窗的抗风压性能工程所在地的门窗风荷载标准值可参考JGJ102—96《玻璃幕墙工程技术规范》进行计算，计算公式如下：W＆W。
式中：w为作用在窗上的风荷载标准值；w。
为基本风压；睦为阵风风压系数，取225；为风压高度变化系数；为风荷载体型系数，一般取士1．5。
据上式可算出南宁地区和北海地区各建筑层高的风压(表1)。
表1由表1可看出南宁地区风压不大，如选用144广西土木建筑2001莲塑料窗，则3O层下用低性能窗优等品即可。
而北海地区在8层上就必须先用高性能优等品(安全检测风压达到3500Pa，即现行标准中抗风压的最高等级)上的门窗。
因此，只有建筑设计者在了解门窗物理三性的基础上根据实际工程提出要求，门窗生产企业据此没计制作符合要求的门窗，才能确保门窗的使用安全。
4有效发挥物理三性检测的监督作用依照建设部(97)建计许字第201号文“关于建筑门窗、幕墙生产许可证换(取)证的补充通知”要求，铝合金窗、塑料窗申证单位均平开窗覆盖推拉窗，即换(取)证企业只需进行某种系列规格的平开窗的抽样迭检即可。
铝合金门窗性能要求
铝合金门窗性能要求1、抗风压性能（1）外门窗的抗风压性能分级应符合GB/T 31433的规定。
在性能分级指标值P3作用下，主要受力杆件面法线挠度应符合表7的规定，且不应出现使用功能障碍；在1.5P3风压作用下不应出现危及人身安全的损坏。
（2）在抗风压性能分级指标值P3作用下，玻璃面板的挠度允许值为其短边边长的1/60；在1.5P3风压作用下，玻璃面板不应发生破坏。
2、水密性能外门窗的水密性能分级应符合GB/T 31433的规定。
在性能分级指标值△P作用下，不应发生渗漏现象。
外门的水密性能值△P不应小于150Pa，外窗的水密性能值△P不应小于250Pa。
地弹簧平开门和其他无下框的门不作水密性能要求。
3、气密性能门窗的气密性能分级及指标绝对值应符合GB/T 31433的规定。
具有气密性能要求的外门，其单位开启缝长空气渗透量q1不应大于2.5m3/(m·h)，单位面积空气渗透量q2不应大于7.5m3/(m2·h)；具有气密性能要求的外窗，其单位开启缝长空气渗透量q1不应大于1.5m3/(m·h)，单位面积空气渗透量q2不应大于4. 5m3/(m2·h)。
地弹簧平开门和其他无下框的门不作气密性能要求。
注：门窗的气密性能指标即单位开启缝长或单位面积空气渗透量分为正压和负压下测量的正值和负值。
4、空气声隔声性能门窗的空气声隔声性能分级应符合GB/T 31433的规定，外门窗以“计权隔声量和交通噪声频谱修正量之和(R w＋C tr)”作为分级指标；内门窗以“计权隔声量和粉红噪声频谱修正量之和(R w＋C)”作为分级指标。
隔声型门窗的隔声性能值不应小于35dB。
5、保温性能门窗的保温性能分级应符合GB/T 31433的规定。
保温型门窗的传热系数K应小于2.5W/(m2·K)。
6、隔热性能门窗隔热性能指标太阳得热系数SHGC分级应符合表8的规定。
隔热型门窗的太阳得热系数SHGC不应大于0.44。
门窗物理性能检测(气密、水密、抗风压、隔声、密封胶)
门窗物理性能检测
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三、门窗三性
3术语和定义-10 3.3.7 单位面积空气渗透量 在标准状态下，单位时间通过外 门窗试件单位面积的空气量。
门窗物理性能检测
34
三、门窗三性
3术语和定义-11 3. 4. 1 严重渗漏 雨水从试件室外侧持续或反复渗 人外门窗试件室内侧，发生喷溅或流 出试件界面的现象。
为什么要图纸？ a.标准里规定的； b.为了明确被检测样品的结构构造，锁定这一特定的门窗。 要什么图纸？ a.立面图 b.剖面图（横剖面图、纵剖面图） c.节点图 d.型材和密封胶条的截面图 e.排水构造及排水孔位置图
门窗物理性能检测
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一、基础知识 6.五金件：
推拉门窗：滑轮、半圆锁、防脱落块、挡风块、限 位块、玻璃垫块 平开窗：执手（传动机构用执手）、旋压执手、传 动锁闭器、滑撑、铰链、撑挡、玻璃垫块 内平开下悬窗：内平开下悬五金系统
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三、门窗三性
3术语和定义-1 3. 1 外门窗 建筑外门及外窗的统称。
门窗物理性能检测
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三、门窗三性
3术语和定义-2
3. 2
压力差
外门窗室内、外表面所受到的空气绝 对压力差值。当室外表面所受的压力高 于室内表面所受的压力时，压力差为正 值;反之为负值。
门窗物理性能检测
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三、门窗三性
3术语和定义-3 3. 3 3. 4 气密性能 水密性能 外门窗在正常关闭状态时，阻止空气渗透的能力。 外门窗正常关闭状态时，在风雨同时作用下，阻止雨水渗漏 的能力。 3. 5 抗风压性能 外门窗正常关闭状态时，在风压作用下，不发生损坏(如:开 裂、面板破损、局部屈服、粘结失效等)和五金件松动、开启 困难等功能障碍的能力。
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隔热铝合金门窗抗风压性能的计算目前很多的门窗、幕墙公司在计算隔热铝合金门窗抗风压性能方面，缺少理论计算方法的支持，因此，显得办法不多，很是无奈；于是“旁引”了一些不科学的计算公式进行计算，结果有两种可能：一种是质量不合格，因此而造成了工程质量的隐患；另一种是设计的安全系数过大造成不必要的浪费。
很多的业内朋友说：隔热铝合金门窗的抗风压性能强于塑钢门窗，在美国的众多摩天大楼成功应用了30年以上，市场占有率高于80%。
那些国外的门窗设计师是如何进行抗风压强度计算的呢？随着隔热铝合金门窗的大量应用，设计师们必须用他们所熟悉的计算方法和公式来合理设计，才能保证设计方案既安全、又经济。
本文将在下面进行浅析，有不正确的地方望朋友们指正！同时也希望对读过本文的各位专家在您的工作上有所帮助。
本文的问题是：隔热型材宽度为60毫米，竖中梃距两侧边框的距离均分，尺寸为1500×1500的固定窗（中空玻璃），在正风压为2500N/m2的情况下，其中梃的挠度是多少？当风压消失后，窗的中梃杆件是否为弹性变形？只有中梃杆件是弹性变形，才能保证门窗的水密性、气密性和保温性能。
此时的中梃受到两个相同的梯形载荷作用，中梃的挠度应为两个梯形载荷作用下的挠度迭加。
在实际工程计算中，均布载荷计算出来的结果较梯形载荷的安全系数稍大，且计算简便，故更多的使用均布载荷进行计算，其线载荷用W0表示（牛顿/毫米）。
1．隔热铝合金型材挠度和等效惯性矩的计算方法1.1计算原理本文是对于一个具有非均一截面的简支梁在均布载荷作用下，预算其等效惯性矩的方法。
这个模型是由相对硬面（如铝合金）与较软的核心材料（隔热聚氨酯胶）持续联结在一起的“复合”梁。
表面除了轴向强度之外还有具有抗弯曲的强度。
在这里，假定隔热材料仅抵抗剪切力。
需要说明的是：铝合金型材的杨氏模量比隔热胶的大很多，在考虑弯曲型变的计算时只选用了铝合金的，而省略了隔热胶的。
例如，隔热胶的杨氏模量为1650MPa，仅为铝合金型材（杨氏模量为70000MPa）的3%。
12毫米宽的聚氨酯隔热胶仅相当于0.39毫米宽的铝合金。
计算隔热铝合金型材的关键问题是隔热材料的剪切形变。
在计算纯铝合金型材的简支梁受到均布载荷时，其公式为：伯努利－欧拉方程（EIy"=M) ，而将其剪切变形量忽略不计。
然而，当型材轴向上的立筋存在相对较软的隔热材料时，会导致“复合”梁的行为复杂化。
受到载荷时，“复合”梁的横截面尺寸会因隔热材料的剪切形变而产生变化。
隔热材料的剪切形变使得其形状由矩型变成平行四边型。
由于隔热材料位于两块铝合金型材之间，当其作为简支梁承受力的作用时，整个复合型材的变形量以及铝合金型材所受到的应力较纯铝合金型材都有所增加；相反在长度方向上所传递的剪切流（隔热胶的剪切应力乘以隔热胶的宽度b’）却减弱了很多。
在公式和图示中我们将用到以下参数：A= t w (h-g) —铝合金材料的剪切面积(mm2)A C — 弹性体的总截面积 (mm2)a 1,a 2 —铝型材表面1和2的面积 (mm2)b=A C /D C —弹性体的平均宽度 (mm)b ’ —两个凸点间的净宽度 (mm)c 11,c 22,D —分别是形心轴线到两个铝合金型材外表面的距离，以及两形心轴线间的距离。
(mm)D C —断热槽的最大深度 (mm)E=70000N/mm 2 —铝型材的杨氏模量E C —弹性体的杨氏模量 (1650 N/mm 2)g —隔热槽两个凸点的隔热距离 (mm)G C = E C /[2(1+v)] —弹性体的剪切模量 （N/mm 2） ；v 是弹性体的泊松比（Poisson’s ratio ）h —铝型材截面的总宽度 （mm ）h 1,h 2—铝型材的重心到两个外表面的距离 (mm)I 01，I 02—铝型材1和2的惯性矩 (mm4)L —跨度，两个支点间的距离 (mm)W 0—均布载荷 (N/mm)t w —铝型材轴向立筋的厚度，或厚度的总和。
t w = A w /（h-g ）, A w 是两块型材各个立筋乘以其相应高度之和。
1.2 参数、综合恒量和基本公式21221a a D a a +=c I 该值仅适用于复合型材的两段均为同一材料的情况下 (mm4) （ 1 ）I 0=I 01+I 02 是等效惯性矩的较低值。
（铝型材内表面和胶接触的表面上，有相对滑动的情况）(mm4)（ 2 ）I=I C +I 0 是等效惯性矩的较高值。
该值仅在铝型材内表面和断热胶接触的表面没有任何剪切变形时 (mm4) （ 3 ）I C /I （ 4 ）CC C PD I G IbD G 2= (N) （ 5 ）EI G c P = 仅对于两面的材质具有相同的E 值 (1/mm2) （ 6 ）因为隔热铝合金型材杆件的理论惯性矩I e 是L （跨矩）、G C （弹性体的剪切模量）和载荷形式（如：均布载荷或集中载荷）的函数，它不同于普通铝合金型材的惯性矩（是与截面有关的常数）。
所以，首先要计算出在均布载荷作用下的复合杆件形变，再计算其相应的理论惯性矩I e 。
的值。
对于“复合”梁的弯曲力矩和剪切力，相关于发生弯曲形变（y ），其相关的微分公式为：0EI v EI cM y c y '+-=''-'''' (1/mm3)( 7 )公式中的（´）表示对x 的微分，整理后的弯曲形变（y ）表示为：P 2P 10122334455e e F D x D X D x D x D x D F y +++++++= ( 8 )当均布载荷时，D 0 = ()I G P 2c00I EI w ；D 1= EI L w I G I L w p C 242)(300-- ； D 2 = I G wI P c 2 ；D 3= EI wL 12 ；D 4= EIw 24- ；D 5= 0 F 1=)(0r r P rc e e I cG e I w --+- ；F 2= r e 21F。
*r=2cL；**p=cx注：e为自然对数的底（其值约为2.71828）。
按照公式（8）计算出形变y，均布载荷时，其理论惯性矩I e应为：I e= (w0L)L3÷76.8Ey（9）因为隔热胶的泊松比（Poisson’s ratio）为0.5（N/mm2），在均布载荷作用下隔热铝合金型材内的隔热胶尺寸较没受到载荷时有一定的变化，所以均匀载荷时，其实际的等效惯性矩I e’为：I e’ = I e÷｛1+[25.6(I e)÷(L2A)]｝（10）1.3 挠度和等效惯性矩的计算实例：如图为60毫米宽的注胶隔热铝型材中梃，表面为普通喷粉，隔热胶的牌号为亚松公司生产的SU207-30T。
上面（室外侧）型材的：a1= 304.7 (mm2) ；I01 = 26094.4 (mm4) ；c11 = 10.09 (mm) 。
下面（室内侧）型材的：a2= 190.7 (mm2) ；I02 = 11891.6 ( mm4) ；c11 = 11.27 (mm) 。
D = 38.64 mm ；b= 7.7 (mm) ：b’ = 5.38 (mm) ；D C = 15.9 (mm) ；G C= 552（N/mm2）W0 = 1.875 (N/mm) ；t w = 3.2 (mm) ；g = 6.35 (mm) ；L = 1500 (mm) 。
按照公式（1）得：21221a a D a a +=c I = 175122.3 (mm4) 按照公式（2）得： I 0=I 01+I 02 = 37986 (mm4)按照公式（3）得：I=I C +I 0 = 213108.3 (mm4)按照公式（4）得:：I C /I = 0.8218按照公式（5）得:：CC C PD I G IbD G 2= = 485697.4 (N) 按照公式（6）得:：0EI G c P = = 0.0001826 (1/mm2) 均布载荷时，x =L/2时，中梃杆件的挠度出现最大值。
按照公式（8）得:：P2P 10122334455e e F D x D X D x D x D x D F y +++++++= = 9.137 (mm) 按照公式（9）得:：I e =wL 4/ 76.8Ey = (wL)L 3/ 76.8Ey = 19.3 (cm4)按照公式（10）得:：I e ’ = I e ÷｛1+[25.6(I e )÷ (L 2A)]｝= 19.1 (cm4)2．隔热铝合金型材弹性变形校核的计算方法和实例：2.1 铝合金型材最大应力的校核：在复合铝合金型材任意截面内，上半部型材的平均压缩力（F1）与截面内不同的压缩力之和相等；F1的作用点为上半部型材的形心（在上半部型材的中心轴线上）。
下半部型材的平均拉社伸力（F2）与截面内不同的拉伸力之和相等；F2的作用点为下半部型材的形心（在下半部型材的中心轴线上）。
由于隔热材料与铝合金的弹性模量相差悬殊，故隔热材料的压缩、拉伸应力忽略不计。
由于隔热胶的剪切形变，任意截面内（延着中心轴线）存在着一个平均压缩力（F1）和一个平均拉伸力（F2）。
因复合型材杆件的静止，所以，两力相等（F1=F2），方向相反。
任意截面内（延着中心轴线），上半部型材的中心轴线之上，压缩应力增加；上半部型材的中心轴线之下，压缩应力减少，应力间相互平衡。
同样的情况，下半部型材的中心轴线之上，拉伸应力减少；下半部型材的中心轴线之下，压缩应力增加，应力间相互平衡。
M = Mc + Mo（11）M ：由于受到均布载荷，而在中梃杆件截面内产生的力矩。
Mc ：由于两个大小相等、方向相反的平均力（F1、F2），而产生的力矩。
Mo ：由于两块铝合金型材截面内应力分布的不同，而产生的力矩。
中梃的上面（室外侧）型材质心受到的平均压缩应力为：-（M-EI0y’’）/ a1D；（12）中梃的下面（室内侧）型材质心受到的平均拉伸应力为：（M–EI0y’’）/ a2D；（13）中梃的上面（室外侧）型材受到的最大压缩应力存在于型材的最外侧，故：f11= -（M-EI0y’’）/ a1D –Ec11y’’ (14)中梃的下面（室内侧）型材受到的最大拉伸应力存在于型材的最内侧，故：f22= （M–EI0y’’）/ a2D + Ec22y’’ (15)对公式（8）进行两次微分，得：y’’= d2y/dx2= 20D5x3+12D4x2+ 6D3x + 2D2+ C[F1e p+ F2/e p](16)注意：p= x(C)1/2均布载荷时，中梃杆件任意截面上的力矩是x 的函数：M = w 0x(L-x)/2 ；x =L/2时，M max =/8L w 20。