建筑门窗的抗风压计算
门窗的物理性能及抗风压等级计算
门窗的物理性能及抗风压等级计算首先，热传递性能是门窗的一个重要指标。
热传递系数是评价门窗热传递性能的关键指标之一，其单位是W/(m²·K)。
传热系数越低，门窗的保温性能越好。
进行热传递性能测试时，常常采用热流传真法和室内法两种方法进行。
其次，气密性能是指门窗关闭状态下的空气渗透性能。
用于评价门窗气密性能的指标是漏风量，其单位是m³/(h·m²)。
漏风量越低，门窗的气密性能越好。
常用的评价方法包括静态压差法和动态压差法。
门窗的声传递性能是指门窗对声波的阻隔能力。
按照相关标准，常将门窗的声传递性能以声隔绝量(Rw)来表示，单位为dB。
声隔绝量越高，门窗对声音的隔离效果越好。
声传递性能的测试通常采用室内声隔离量测试方法。
最后，抗风压等级是指门窗在大风来袭时抵挡风压的能力。
抗风压等级由门窗产品在实验室环境中经过标准测试获得。
根据《门窗抗风压性能等级及试验方法》（GB/T7106-2024）的要求，抗风压等级分为等级1到等级5，等级5代表最高抗风压能力。
抗风压等级的计算考虑了多个因素，其中之一是门窗的结构设计强度。
门窗的结构设计强度包括型材截面尺寸、连接件的强度、型材接缝的性能等。
另一个重要因素是门窗的尺寸。
一般而言，门窗的面积越大，其所承受的风压也越大。
此外，门窗的材料和加工质量、安装情况以及相邻建筑或结构的情况也会对抗风压等级产生影响。
一般来说，门窗的抗风压等级需要由相关标准进行测试来确定。
在进行抗风压等级测试时，需要根据相关标准的要求，模拟实际的风压条件，在特定条件下对门窗进行负压试验。
根据门窗在负压试验中的性能表现，可以确定其抗风压等级。
总之，门窗的物理性能及抗风压等级计算需要考虑其热传递性能、气密性能、声传递性能和结构设计强度等因素。
相关标准对相应性能的评价方法也有明确规定，这些指标和方法可用于门窗生产企业和消费者选择合适的产品。
(建筑门窗抗风压性能等级计算)
致：华联房地产公司壹号公馆建设单位工作联系涵建筑幕墙抗风压性能等级确定1、工程条件1) 工程所在省市：湖南2) 工程所在城市：长沙3）风压高度变化系数μz:A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度；C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度；4) 地面粗糙度类别：C类（有密集建筑群的城市市区取值）2、风荷载标准值计算1）基本风压W0=0.35KN/m^2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2)。
2）阵风系数βgz= 1.6，离地面高度按100m记（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001表7.5.1规定）。
3）局部风压体型系数μs l=0.8，（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001第7.3.3条及表7.3.1规定）。
4）风荷载标准值Wk = βgz*μsl*μZ*w0=1.6*0.8*1.7*0.35=0.763、抗风压性能等级门窗的综合抗风压能力为:Qmax=11.06N/mm^2(按《建筑门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008)建筑门窗抗风压性能分级表根据《建筑门窗》GB/T21086-2008表12，P3=1，次建筑门窗抗风压性能分级为1级即可满足规范要求。
本设计检测门窗抗风压性能等级有原来的4级改为2级，符合规范及标准要求。
建设单位签章：设计单位签章：2011年月日 2011年月日。
建筑外窗抗风压性能计算书
1 风荷载标准值计算 Wk = βgz*μsl*μz*W0 其中： Wk ---风载荷标准值 βgz---阵风系数 μsl ---局部风压体形系数 μz ---风压高度变化系数 W0---基本风压
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 版 8.1.1-2) 1.1 基本风压 W0=0.45kN/m² (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 版规定,采用 50 年一遇的风压，但不得小于 0.3KN/m ²) 1.2 阵风系数 根据不同场地类型，按以下公式计算：βgz=1+2*g*I10*((Z/10)^(-α)) 其中 g 为峰值因子取为 2.5，I10 为 10 米高名义湍流度，α为地面粗糙度指数
北京市金星卓宏幕墙工程有限公司
建筑外窗抗风压性能计算书
I、计算依据 《建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009》 《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008》 《建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 版》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005》 《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005》 《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》 《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》 《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》 《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》 《铝合金门窗 GB/T8478-2008》 《铝合金建筑型材 第一部分：基材 GB5237.1-2008》 《铝合金建筑型材 第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》 《铝合金建筑型材 第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》 《铝合金建筑型材 第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》 《铝合金建筑型材 第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》 《铝合金建筑型材 第六部分：隔热型材 GB5237.6-2012》 《聚氯乙烯(PVC-U)门窗增强型钢 JG/T 131-2000》 《门、窗用未增聚氯乙烯(PVC-U) 型材 GB/T 8814-2004》 《塑料门窗工程技术规程 JGJ103-2008》
(建筑门窗抗风压性能等级计算)
致：华联房地产公司壹号公馆建设单位工作联系涵建筑幕墙抗风压性能等级确定1、工程条件1) 工程所在省市：湖南2) 工程所在城市：长沙3）风压高度变化系数μz:A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度； B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度；C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度；4) 地面粗糙度类别：C类（有密集建筑群的城市市区取值）2、风荷载标准值计算1）基本风压W0=0.35KN/m^2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2)。
2）阵风系数βgz= 1.6，离地面高度按100m记（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001表7.5.1规定）。
3）局部风压体型系数μs l=0.8，（按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001第7.3.3条及表7.3.1规定）。
4）风荷载标准值Wk = βgz*μsl*μZ*w0=1.6*0.8*1.7*0.35=0.763、抗风压性能等级门窗的综合抗风压能力为:Qmax=11.06N/mm^2(按《建筑门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008)建筑门窗抗风压性能分级表根据《建筑门窗》GB/T21086-2008表12，P3=1，次建筑门窗抗风压性能分级为1级即可满足规范要求。
本设计检测门窗抗风压性能等级有原来的4级改为2级，符合规范及标准要求。
建设单位签章：设计单位签章：2011年月日 2011年月日。
抗风压计算
1、抗风压性能设计要求（1）建筑外窗所承受的风荷载应符合现行国家标准《建筑结构载荷规范》（GB50009）规定的维护结构风荷载标准值，且不应小于1.0KN/m2。
风荷载标准值：Wk=K×βgz×μz×μs×Wo式中： Wk - 风荷载标准值（KN/m2）；βgz - 高度Z处阵风系数（表1）；μs - 风荷载体型系数（取=1.2）；μz - 风压高度变化系数（表2）；Wo - 基本风压（KN/m2）；（查表GB50009附表D.1全国各城市50年一遇风压）。
（2）门窗构件在风荷载标准值作用下产生的最大挠度应满足下式要求:f max≤［f］式中：f max –构件在外力作用下产生的最大挠度；［f］- 构建的允许挠度，门窗为柔性镶嵌单层玻璃［f］=L/120,门窗为柔性镶嵌中空玻璃［f］=L/180。
（3）门窗玻璃的抗风压设计现行行业标准《建筑玻璃应用技术规程》（JGJ113）的规定执行。
表1 阵风系数βgz （ GB50009表7.5.1）A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠区；B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区：C 类指有密集建筑群的城市市区；D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
表2 风压高度变化系数μz （ GB50009表7.2.1）附表D.4 全国各城市的50年一遇风压和雪压2、建筑门窗工程设计举例大连市某高层住宅楼建筑门窗加工安装工程 工程地点：大连市海边高层住宅楼建筑高度：80m （大连海边地面粗糙度为A 类）建筑外窗规格：平开塑钢窗 65平开系列（5+9+5 中空玻璃） 窗型立面图（图1） 荷载分布图（图2）图1Q 1Q 2Q 3Q 4Q51Q 2Q 3Q 4Q 5图23、 抗风压性能计算（1） 风载荷计算（50年一遇）风荷载标准值：Wk=K ×βgz ×μz ×μs ×Wo=1.1×2.27×1.47×1.0×0.65=2.39 KN/m 2（2）荷载计算 Q=A ×Wk式中：Q-受力构件所承受的总载荷； A- 受力构件所承受的受荷面积； Wk-施加在受荷面积上的单位风载荷。
建筑门窗的抗风压计算书
一、计算依据二、风荷载计算1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。
平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。
2、风荷载标准值的计算风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式ωk―风荷载设计标准值βZ―高度Z处的阵风系数，(资料③P44表μS―风荷载体型系数，取μS = (资料③P27表ωO―基本风压，取ωO = (资料③全国基本风压分布图)μz―风压高度变化系数, （资料③P25表）风荷载标准值计算：ωk=βzμSμZωO =×××=三、主要受力构件的设计及校核1、受力构件的截面参数根据（BH^3-bh^3 ）/12 Ix=(D43建筑门窗的抗风压计算一、概况计算依据风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载》的规定计算任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用》的规定计算玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算建筑外窗抗风强度计算方法说明门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。
什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。
中第条也是强制性条文。
“对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构具体规定。
”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的规范。
如何理解和应用的问题。
高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。
JGJ37-87 《民用建筑设计通则》GB50096-99 《住宅设计规范》GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术》有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为：居住建筑大于10层（约30M）公用建筑大于24M在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。
建筑门窗抗风压受力分析和强度计算
一、荷载标准值及基本风压风荷载是由于风压和热压的作用而形成的空气荷载。
风压的确定，大致分为平均风速风压制和瞬时风速风压制。
作用在建筑外窗上的平均风速风压制风荷载标准值应按下式计算：Wk=βgz*μs*μz*Wo式中：wk—风荷载标准值(kN/m2)βgz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用μz—风压高度变化系数；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用Wo—基本风压(kN/㎡)。
按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用Wo值取《全国城市基本风压值》或《全国风压分布图》中数值乘以相应表中的调整系数。
如下表1、表2、表3、表4：对于平坦或稍有起伏的地形，风压、高度的变化系数应根据地面粗糙度类别按表1确定，地面粗糙度可分为A、B、C、D四类。
A类指近海、海面、海岛、海岸、湖岩及沙漠地区。
B类指田野、乡村、丛林、丘陵、以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。
C类指有密集建筑群的城市市区。
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
当计算的风荷载标准值小于0.75Kpa时，应按0.75Kpa采用。
风荷载设计值W一般取标准值Wk 的1.4倍。
二、荷载分布建筑外窗在风荷载作用下，承受与外窗平面垂直的横向水平力。
外窗各框料间构成的受荷单元可视为四边铰接的简支板。
在每个受荷单元的四角各作45°斜线，使其与平行于长边的中线相交。
这些线把受荷单元分成四块，每块面积所承受的风荷载传给其相临的构件，每个构件可以近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。
三、荷载计算建筑外窗在风荷载作用下，受力杆件上的总荷载（Q）为该构所受荷面积（A）与施加在该面积上的单位风荷载（W）之乘积，按下式计算：Q=A*W式中：Q 受力杆件所承受的总荷载A 受力杆件所承受的受荷面积W 施加在受荷面积上的单位风荷载四、截面特性建筑外窗的受力构件在材料、截面积和受荷状态确定的情况下，构件的承载能力主要取决于与截面形状有关的两个特性，即截面的惯性矩与抵抗矩。
门窗-抗风压计算报告
抗风压计算书一、风荷载计算1)工程所在省市：上海市2)工程所在城市：上海市3)门窗安装最大高度z(m)：81 风荷载标准值计算:Wk = βgz*μS*μZ*w0(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.1.1-2)1.1 基本风压W0=400N/m^2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m^2)1.2 阵风系数计算:1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度；2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度；3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度；4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度；本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。
βgz=0.85*(1+(0.734*(50/10)^(-0.22))*2)=1.72573(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.5.1规定)1.3 风压高度变化系数μz:1)A类地区：μZ=1.379 * (z / 10) ^ 0.24,z为安装高度；2)B类地区：μZ=(z / 10) ^ 0.32,z为安装高度；3)C类地区：μZ=0.616 * (z / 10) ^ 0.44,z为安装高度；4)D类地区：μZ=0.318 * (z / 10) ^ 0.6,z为安装高度；本工程按：C类有密集建筑群的城市市区取值。
μZ=0.616*(50/10)^0.44=1.25063(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 7.2.1规定)1.4 风荷载体型系数:μs=1(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 表7.3.1规定)1.5 风荷载标准值计算:Wk(N/m^2)=βgz*μS*μZ*w0=1.72573*1.25063*1*400=863.32 风荷载设计值计算：W(N/m2)=1.4*Wk=1.4*863.3=1208.62二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核:1 校验依据：1.1 挠度校验依据：1)单层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/1302)双层玻璃，柔性镶嵌：fmax/L<=1/1803)单层玻璃，刚性镶嵌：fmax/L<=1/160其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm)L:为受力杆件长度(mm)根据《建筑外窗抗风性能分级及其检测方法》及其附录GB7106-86 1.2 弯曲应力校验依据：σmax=M/W<=[σ][σ]:材料的抗弯曲应力(N/mm^2)σmax:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm^2)M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm)W:净截面抵抗矩(mm^3)1.3 剪切应力校验依据：τmax=(Q*S)/(I*δ)<=[τ][τ]:材料的抗剪允许应力(N/mm^2)τmax:计算截面上的最大剪切应力(N/mm^2)Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N)S:材料面积矩(mm^3)I:材料惯性矩(mm^4)δ:腹板的厚度(mm)2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：2.1 中梃的挠度、弯曲应力、剪切应力计算:2.1.1 中梃的刚度计算1.ZW50-03C的弯曲刚度计算D(N.mm^2)=E*I=70000*.7=ZW50-03C的剪切刚度计算D(N.mm^2)=G*F=26000*565.09=2.中梃的组合受力杆件的总弯曲刚度计算D(N.mm^2)==中梃的组合受力杆件的总剪切刚度计算D(N.mm^2)==2.1.2 中梃的受荷面积计算1.左上的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.252.左中的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.253.左下的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(950*950/2)/2=4.右上的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.255.右中的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(875*875/2)/2=.256.右下的受荷面积计算(三角形)A(mm^2)=(950*950/2)/2=7.中梃的总受荷面积计算A(mm^2)=.25+.25++.25+.25+=2.1.3 中梃所受均布荷载计算Q(N)=Wk*A=863.3*/=1050.5282.1.4 中梃在均布荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.4.1 在均布荷载作用下的挠度计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的挠度计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528*(/)=1050.528本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Fmax(mm)=Q*L^3/(76.8*D)=1050.528*2700^3/(76.8*)=5.182.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的弯矩计算按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528(/)=1050.528所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*1050.528=1470.7392本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Mmax(N.mm)=Q*L/8=1470.7392*2700/8=.482.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算1.ZW50-03C在均布荷载作用下的剪力计算按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=1050.528*(/)=1050.528所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*1050.528=1470.7392本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载Qmax(N)=±Q/2=1470.7392/2=735.372.1.5 中梃在集中荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算2.1.5.1左上产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算第3 页共15 页1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.54.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.295.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.452.1.5.2左中产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.5该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.29该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1750*950/2700=86036.475.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)第5 页共15 页=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.45该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1750/2700=90.562.1.5.3左下产生的集中荷载对中梃作用产生的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 950)*950/4=2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.672通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.6723.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=100.672*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=140.9408*1750*950/2700=86782.995.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=140.9408*1750/2700=91.352.1.5.4右上产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.54.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q第7 页共15 页=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.295.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.452.1.5.5右中产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 875)*875/4=.752.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.806通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*.75)/2/=99.8063.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1825*875*(1825*875)*sqrt(3*1825*(2700+875))/(27**2700)=0.5该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=99.806*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1825*875/2700=82640.29该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=139.7284*1750*950/2700=86036.475.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=99.806*(/)=99.806所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*99.806=139.7284该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1825/2700=94.45该分格下部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=139.7284*1750/2700=90.562.1.5.6右下产生的集中荷载对中梃作用生产的挠度、弯矩、剪力计算1.受荷面积计算A(mm^2)=(966*2 - 950)*950/4=2.该分格传递到主受力杆件上的全部集中荷载通过上边杆件传递到主受力杆件上的集中荷载计算P(N)=(wk*A)/2=(863.3*)/2/=100.6723.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总挠度(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的跨中挠度按弯曲刚度比例分配荷载第9 页共15 页分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的挠度计算Fmax(mm)=P*L1*L2*(L1+L2)*sqrt(3*L1*(L+L2))/(27*D*L)=100.672*1750*950*(1750*950)*sqrt(3*1750*(2700+950))/(27**2700)=0.524.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的弯矩按弯曲刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的弯矩计算Mmax(N.mm)=P*L1*L2/L=140.9408*1750*950/2700=86782.995.该分格产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力(1)ZW50-03C在集中荷载作用下产生的总剪力按剪切刚度比例分配荷载分配荷载:QZW50-03C=Q总*(DZW50-03C/D总)=100.672*(/)=100.672所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q=1.4*100.672=140.9408该分格上部任意点集中荷载对受力杆件跨中产生的剪力计算Qmax(N)=P*L1/L=140.9408*1750/2700=91.352.1.6 中梃在均布荷载和集中荷载共同作用下的总挠度校核2.1.6.1 ZW50-03C总挠度校核2.1.6.1.1 ZW50-03C总变形计算F总=F均布+ΣF集中=5.18+0.5+0.5=6.182.1.6.1.2 ZW50-03C挠跨比计算挠跨比=F总/L=6.18/2700=0.00230.0023<=1/180ZW50-03C的挠度符合要求。
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一、计算依据
二、风荷载计算
1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。
平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。
2、风荷载标准值的计算
风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③P24式7.1.1-1)
ωk―风荷载设计标准值
βZ―高度Z处的阵风系数，(资料③P44表7.5.1)
μS―风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③P27表7.3.1)
ωO―基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图)
μz―风压高度变化系数, （资料③P25表7.2.1）
风荷载标准值计算：
ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa
三、主要受力构件的设计及校核
1、受力构件的截面参数
根据（BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D4
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sun.jack
发表于2005-8-31 | 只看该作者
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3
建筑门窗的抗风压计算
一、概况
1.1计算依据
风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》的规定计算
任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规范》的规定计算
玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算
建筑外窗抗风强度计算方法
1.2说明
1.2.1门窗幕墙不是承重结构，是围护结构，应采用围栏结构的计算公式。
什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。
1.2.2GB50009中第7.1.2条也是强制性条文。
“对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。
”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的结构设计规范。
如何理解和应用的问题。
高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。
JGJ37-87 《民用建筑设计通则》
GB50096-99 《住宅设计规范》
GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》
GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》
JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术规程》
有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为：
居住建筑大于10层（约30M）
公用建筑大于24M
在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。
高耸结构
在GBJ135-90中规定，如电视塔、发射塔、微波塔、拉绳桅杆、石油化工塔、大气污染检测塔、烟囱、排气塔、碾井架等。
有的塔有可能使用门窗、幕墙，例如上海、北京等地电视塔等。
有关结构设计规范
JGJ113-2003中第4.1.2条规定，计算的风荷载标准值小于0.75KPa时，应按0.75KPa采用，高层建筑风荷载标准值宜按计算值加大10％采用。
换句话讲，也就是玻璃承载能力要降低10％。
风荷载标准值起点为0.75kPa；但比门窗产品抗风压检测标准GB7106-2002规定为1.0kPa要低，建议按门窗产品检测标准为准，较为妥善。
JGJ102-2003中第5.3.2条规定，当计算结果小于1.0kPa也按1.0kPa取值计算。
二、风荷载计算标准值
2.1风荷载标准值
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式式计算：
当计算围护结构时
WK=βgZ*μs*μz* W0
式中：WK为风荷载标准值；
μz为风压高度变化系数；
μs为风荷载体型系数；
βgZ为高度Z处的阵风系数；
W0为建筑物当地的基本风压。
2.2风压高度变化系数μz（摘自GB 50009－2001 建筑结构荷载规范第7.2.1条）
风压随高度的不同而变化，其变化规律与地面粗糙程度有关，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应按地面粗糙度类别按下表确定。
离地面或海平面高度Z(米) 地面粗糙度类别
A B C D
5 1.17 1.00 0.74 0.62
10 1.38 1.00 0.74 0.62
15 1.52 1.14 0.74 0.62
20 1.63 1.25 0.84 0.62
30 1.80 1.42 1.00 0.62
40 1.92 1.56 1.13 0.73
50 2.03 1.67 1.25 0.84
60 2.12 1.77 1.35 0.93
70 2.20 1.86 1.45 1.02
80 2.27 1.95 1.54 1.11
90 2.34 2.02 1.62 1.19
100 2.40 2.09 1.70 1.27
150 2.64 2.38 2.03 1.61
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类
A类：近海海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；
B类：田野，乡村，从林，丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇及大城市郊区；
C类：有密集建筑群的城市市区；
D类：有密集建筑群且房屋较高的城市中心区。
将A、B、C、D四类数据化：
即当拟建房2km为半径的迎风半径影响范围内的房屋高度和密集度区分。
取该地区主导风和最大风向为准。
以建筑物平均高度Ћ来划分地面粗糙度。
当Ћ≥18M为D类；
9M<Ћ≤18M为C类；
Ћ<9M为B类；
2.3风荷载体型系数μs（摘自GB 50009－2001 建筑结构荷载规范）
2.3.1外表面
正压区：按表7.3.1采用，可风洞试验结果，也可按表7.3.1条取，最不利表面+1.3－0.2=+1.1
负压区：按7.3.3条规定
对墙面，取－1.0；
对墙角边，取－1.8；
对屋面局部部位（周边和屋面坡度>10°的屋脊部位），取－2.2；
对檐口、雨棚、遮阳板等突出构件，取－2.0；
注：屋面、墙角边的划分：作用宽度0.1，作用高度0.4，起点应大于1.5m。
2.3.2内表面
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取－0.2或0.2。
2.4阵风系数βgZ（摘自GB 50009－2001 建筑结构荷载规范第7.5.1条）
离地面高度(米) 地面粗糙度类别
A B C D
5 1.69 1.88 2.30 3.21
10 1.63 1.78 2.10 2.76
15 1.60 1.72 1.99 2.54
20 1.58 1.69 1.92 2.39
30 1.54 1.64 1.83 2.21
40 1.52 1.60 1.77 2.09
50 1.51 1.58 1.73 2.01
60 1.49 1.56 1.69 1.94
70 1.48 1.54 1.66 1.89
80 1.47 1.53 1.64 1.85
90 1.47 1.52 1.62 1.81
100 1.46 1.51 1.60 1.78
150 1.43 1.47 1.54 1.67
2.4基本风压W0（摘自GB 50009－2001 建筑结构荷载规范附表D4）
围护结构按50年选取，专业规范另有规定的除外，例JGJ113-2003要加大10%等。
全国主要城市的50年一遇风压（kN/m2）
城市名称风压值城市名称风压值城市名称风压值。