【桥梁设计】桥梁伸缩缝宽度计算程序自动生成计算书(原版)
桥梁伸缩缝计算书
桥梁伸缩缝计算书某高速公路工程有一连续刚构，主跨径为（82+2x140+82）m，两侧引桥均为4x40m简支T梁，请计算连续刚构伸缩缝量。
主桥长l=444m，引桥长140m，计算结果如下：一、连续刚构（82+2x140+82）m，主桥长444m，计算结果如下：（1）温度变化引起的伸缩量桥址当地历年最高温度37.9℃，最低温-0.5℃。
按《通规》4.3.12条条文说明内容公式4-16、4-19，混凝土桥最高温度为T max=24.14+37.9−20=36.93℃;1.4混凝土桥最底温度为T min=−0.5+1.85=0.85℃;1.58安装温度取18℃~25℃，T set,l=18℃，T set,u=25℃；温度上升引起梁体伸缩量△l t+△l t+=аc l(T max−T set,l)=0.00001x444x(36.93-18)=84.1mm温度下降引起梁体伸缩量△l t−△l t−=аc l(T set,u−T min)=0.00001x444x(25-0.85)=107.2mm（2）混凝土收缩引起的梁体缩短量△l s−△l s−=εcs(t u,t0)lεcs(t u,t0)=εcs0βs(t-t s)βs(t-t s)=[(t−t s)/t1]0.5350(ℎ/ℎ0)2+(t−t s)/t1本桥采用C60混凝土，f ck=38.5Mpa，环境相对湿度为80%，构件理论厚度h=1000mm，ℎ0=100mm，t1=1d。
收缩开始龄期5d，成桥龄期300d，收缩终止龄期3000d。
根据《公桥规》附录G查表得 εcs0=0.3x10−3x√32.4=0.28x10−338.5]0.5=0.0925~300d：βs(t-t s)=[(300−5)/1350(1000/100)2+(300−5)/1]0.5=0.285~3000d：βs(t-t s)=[(3000−5)/1350(1000/100)2+(3000−5)/15~300d ：εcs (t u ,t 0)=0.28 x 10−3x0.092=2.58x10−55~3000d ：εcs (t u ,t 0)=0.28 x 10−3x0.28=7.87x10−5由以上结果得出：300~3000d ：εcs (t u ,t 0)=（7.87-2.58）x10−5=5.29 x10−5△l s −=5.29 x10−5x444=23mm 。
伸缩缝、支座计算(自编)
日期： 2009-10-10
Δ T，计算温差
Rck=R0,qk+R0,pk+R0,rk+R0,gk，支座使用阶段的最大承压力标准值
第 1 页
共 6 页
板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 二、支座参数计算 ζ c，支座使用阶段的平均压应力限值 Ge，支座橡胶剪变模量 支座形状如矩形支座，请输入1；如圆形支座，请输入0 la，矩形支座短边长度 lb，矩形支座长边长度 d，圆形支座钢板直径 l0a，矩形支座加劲钢板短边长度 l0b，矩形支座加劲钢板长边长度 d0，圆形支座钢板直径 tes，支座中间层单层橡胶厚度 S=d0/(4*tes)或(l0a*l0b)/(2tes*(l0a+l0b))，支座形状系数 Ee=5.4Ge*S^2，支座抗压弹性模量 Eb，橡胶弹性体体积模量 u，支座摩擦系数 uf，聚四氟乙烯橡胶支座与不锈钢板的摩擦系数 橡胶支座剪切角α 正切值限值 当不计制动力时：tanα 不大于 当计入制动力时：tanα 不大于 0.5 0.7 10.0 1.5 0 250 250 200 240 240 190 5 9.5 731.0 2000 0.30 0.06 MPa MPa mm mm mm mm mm mm mm MPa MPa 日期： 2009-10-10
（9）验算支座受压稳定性 矩形支座应满足：la/10≤te≤la/5；圆形支座应满足：d/10≤te≤d/5 根据受压稳定性和JT/T 633-2006确定te暂取值 不满足规范，请按受 压稳定性确定支座厚 度 30 mm
（10）加劲钢板厚度计算 Kp，应力校正系数 Ae=l0a*l0b或π d0^2/4，支座有效承压面积 tes,u，一块加劲钢板上橡胶层厚度 tes,l，一块加劲钢板上橡胶层厚度 Rck，支座使用阶段最大承压力标准值 1.3 57600 5 5 329.90 221 0.34 2 2.5 5 6 12 mm2 mm mm KN MPa mm mm mm mm 层 mm
桥梁伸缩量计算-刘
伸缩缝梁长L 100m 温度变化范围Tmax 35°C Tmin -5°C
混凝土的线膨胀系数a 0.00001混凝土收缩应变
ε∞0.0002混凝土徐变系数φ∞2弹性模量
Ec 35000MPa 收缩和徐变的折减系数平均β0.3预应力产生的截面平均应力σp 6.5MPa 设定伸缩装置的安装温度
Tset
15
°C
△Lt=a(Tmax-Tmin)L
40.0mm △Lt +=a(Tmax-Tset)L
20.0mm △Lt -=a(Tset-Tmin)L 20.0
mm
△Ls=ε∞·L·β
6.0mm
△Lc=[σp/Ec]·φ∞·L·β 5.6mm
R=0.04L
4.0mm 5
5.6mm 5.1 梁体的总伸长量20.0mm 5.2 梁体的总缩短量
35.6
mm
考虑30%的富余量，则72.2mm 6.1 梁体的总伸长量26.0mm 6.2 梁体的总缩短量46.2
mm
△Lt/t*(1+30%)
1.3mm
4、因车载作用使梁体挠曲在伸缩缝 装置处产生的位移量R
5、总伸缩量为：
6、设计伸缩量为：
7、温度每度变化位移量：钢结构梁伟8.0
1、梁体因温度变化产生的伸缩量△Lt
1.1 温度升高引起的伸长量△Lt +
1.2 温度升高引起的伸长量△Lt -2、混凝土收缩引起梁体缩短量△Ls 3、混凝土徐变引起梁体缩短量△Lc
伟8.0
3。
桥梁伸缩量计算
0.023mαc =1E-5 L=120T max =34T set,1=150.034mT set,u =25T min =-30.02m 0.0001670.031m 值为:5.82Mpa1.51534500Mpa27.36mm(本桥采用的是盆式支座）101mm(本桥采用的是盆式支座）128.537mmβ为伸缩装置伸缩量增大系数，可取β=1.2～1.4。
注：当施工温度在设计规定的温度范围以外时，伸缩装置应另计算。
四、按照梁体的伸缩量选用伸缩装置的的型号:伸缩装置在安装后的闭口量C+＝β(Δl t +)=伸缩装置在安装后的开口量C －＝β(Δl t －＋Δl s －＋Δl c －)＝伸缩装置的伸缩量C＝C +＋C －＝的混凝土徐变系数,本桥计算得截面的平均理论厚度为440mm，本桥所处环境年平均湿度大于70％。
t 0按28天计算，则取φ(t u ，t 0)= Ec为混凝土的弹性模量，C50混凝土取为: 三、由混凝土徐变引起的梁体缩短量Δl C －，按下列公式计算：Δl s －＝εps /E c ×φ(t u ，t 0)×L= δpc 为由预应力(扣除相应阶段预应力损失)引起的截面重心处法向压应力，本桥取平均 φ(t u ，t 0)为伸缩装置安装完成时梁体混凝土龄期t0至徐变终了时混凝土龄期tu之间 εcs (t u ，t 0)为伸缩装置安装完成时梁体混凝土龄期t 0至收缩终了时混凝土龄期tu之间的混凝土收缩应变，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)表6.2.7，计算得截面的平均理论厚度为440mm，本桥所处环境年平均湿度大于70％。
t 0按28天计算，则取εcs (t u ，t 0)＝桥台伸缩量计算Δl s －＝εcs (t u ，t 0)×L=T set,1预设的安装温度范围的下限值；Δl t += αc ×L×(T max －T set,l )= 2 温度下降引起的梁体缩短量Δl t -：Δl t -= αc ×L×(T set,u -T min )=T set,u 为预设的安装温度范围的上限值； 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第8.6.2条,详细计算过程及结果如下：一、由温度变化引起的伸缩量，按下列公式计算：1 温度上升引起的梁体伸长量Δl t +：表4.3.12-2取值；L为一个伸缩装置伸缩量所采用的梁体长度，单位以米计；为梁体混凝土线膨胀系数；Tmax为当地最高有效气温，根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015Tmin为当地最低有效气温，根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015表4.3.12-2取值；二、由混凝土收缩引起的梁体缩短量Δl s －，按下列公式计算：。
【桥梁设计】桥梁伸缩缝宽度计算程序自动生成计算书(原版)
计算条件：1、跨径组合=25m2、L=25m3、温度变化范围-15～+40°C4、砼线膨胀系数a=5、∈∞=6、δc=7、Ec=MPa8、β=9、бp=MPa10、Tset=°C计算：1、13.8mm2、5mm3、8.75mm4、 1.5mm5、 2.0mm6、 1.0mm温度降低引起的缩短量：温度升高引起的伸长量：梁体因温度变化产生的伸缩量为：R=0.04L=△ls=бp/Ec×δc×L×β×1000=因车辆荷载作用使梁体挠曲使伸缩装置开口产生的位移：砼徐变引起的梁体缩短量：砼收缩引起的缩短量：预应力截面平均应力伸缩装置的安装温度 4.6202.0E-042徐变系数3.45E+040.3收缩徐变的折减系数桥头伸缩量计算△lt +=a×(t2-Test)×L×1000=△lt -=a×(Test-t1)×L×1000=△l s =∈∞×L×β×1000=△lt=a ×(t2-t1)×L×1000=1×251.0E-05弹性模量收缩应变伸缩梁长(1/2桥长)=5mm =12.3mm所以:=17mm 22mm同样=6.5mm=15.9mm1、选用D6050～110则：53.5>5075.9<1102、选用D6050～110则：53.5>5075.9<110B 0-梁端设计闭口量=B 0-梁端设计闭口量=B 0-梁端设计开口量=伸缩装置所选伸缩缝型号满足要求伸缩装置所选伸缩缝型号满足要求变形范围f 为B 0-梁端设计开口量=总伸长量=△lt +总缩短量=△lt -+△l s +△ls基本伸缩量=总伸长量+总缩短量提高30%后为注:提高系数β可取1.2～1.4。
变形范围f 为梁端设计开口量=总伸长量×1.3梁端设计闭口量=总缩短量×1.3。
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate 审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算 .................................... 错误！未定义书签。
2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板∙下部构造形式：重力式U型桥台∙设计荷载：城市－A级∙结构重要性系数： 1.11.1.2 规范∙《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） ∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）∙《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
桥梁伸缩缝伸缩量的确定
桥梁伸缩缝伸缩量的确定王雪梅;王银涛【摘要】为了使公路桥梁的伸缩变形得到满足,调节由于车辆荷载、环境因素以及建筑用材料物理性能变化所引起的梁体之间产生的位移,保证行车舒适,避免跳车,应设置伸缩装置。
桥梁伸缩装置的选型需要根据桥梁伸缩量的大小来确定,文章探讨了影响桥梁伸缩量和伸缩装置选型应考虑的各种因素,依靠合理计算和选择伸缩装置,保证行车的舒适性和安全性。
【期刊名称】《黑龙江交通科技》【年(卷),期】2012(000)005【总页数】1页(P59-59)【关键词】桥梁;伸缩装置;伸缩量;计算【作者】王雪梅;王银涛【作者单位】黑龙江省交通科学研究所;黑龙江省交通科学研究所【正文语种】中文【中图分类】U4421 绪论桥梁伸缩缝是桥梁构造的不可或缺的一部分，如果设计的不合理、施工质量不能达标、养护方法不科学，这些都会使桥梁伸缩装置处出现不同程度的破坏，致使伸缩缝两侧的梁体产生高差，导致路面产生裂缝，车辆在通过时会产生跳车现象和冲击作用，从而对桥梁及路面造成附加的冲击荷载，并使驾驶人员感到不适，严重的可能会导致交通事故的发生，从而影响了公路桥梁的正常寿命及运营。
目前伸缩装置绝大部分是采用工厂预制生产，然后根据伸缩量的大小来选择预制好的伸缩装置，是否能选用合理的伸缩装置，将直接决定到桥梁本身受力情况，同时也直接影响到伸缩装置使用寿命。
桥梁伸缩量的确定和伸缩缝选型应考虑桥梁设计所采用的荷载组合、桥梁所在的周边地理环境、桥梁设计时所采用的结构型式、适用范围、伸缩缝设计型式、平整度、合理的施工方案及施工质量保证措施，伸缩缝的可重复利用性和经济性这些因素。
2 桥梁伸缩量的确定2.1 桥梁伸缩量的计算(1)温度变化引起的伸缩量Δlt安装伸缩装置所处的温度Tset，是低于最高环境温度Tmax，高于最低环境温度Tmin的一个中间温度。
梁体会在环境温度的影响下产生伸长和缩短，其值大小可按下述公式计算温度上升引起的梁体伸长量温度下降引起的梁体缩短量计算一个伸缩装置伸缩量所采用的梁体长度记为l，αc根据桥梁支座布置、跨径划分情况确定：αc为材料热膨胀系数，对混凝土材料αc=10×10-6，对钢结构αc=12×10-6。
桥梁伸缩缝的计算学习版
桥梁伸缩缝的计算在桥梁设计中，伸缩缝伸缩量的计算应该引起设计人员的重视，下面是我找到的一些资料，希望对大家有帮助。
影响伸缩装置伸缩量的根本因素1.温度变化温度变化是影响桥梁伸缩量的主要因素，它分为线性温度变化和非线性温度变化，其中线性温度变化对桥梁伸缩量影响占据主导地位。
桥梁构造在外界特定温度环境，梁体内部温度分布不均匀，梁体端部在材料热性能的变化下产生角变位。
对跨径小的桥梁〔L≤8m〕，线膨胀系数很小，可不予考虑；对大跨径桥梁，设计时必须引起足够重视。
一般设计时线膨胀系数可按下表数据参考选用：温度变化范围及线膨胀系数2.混凝土的收缩和徐变混凝土的收缩、徐变是混凝土构件本身所固有的属性，也是一种随机现象。
混凝土的配合比、水灰比、塌落度、水泥品种、温度、相对湿度、混凝土的加载龄期、持荷时间和强度等对混凝土收缩、徐变影响很大。
钢筋混凝土桥和预应力混凝土桥均需考虑其收缩和徐变。
徐变量按梁在预应力作用下弹性变形乘以徐变系数ф=2求得；收缩量以温度下降20℃来换算。
在安装伸缩逢时，收缩和徐变已经开展到一定程度，计算时应以安装时刻为基准，对混凝土收缩和徐变量加以折减。
其折减系数β可参考下表选取：收缩、徐变折减系数3.桥梁纵向坡度纵坡桥梁中活动支座通常作成水平的，当支座位移时，伸缩缝不仅发生水平变位，而且发生垂直错位〔Δd〕，其值等于水平位移值乘以纵坡tgθ。
4.斜桥、弯桥的变位斜桥、弯桥在发生支承位移方向的变位〔ΔL〕时，沿桥端线和垂直于桥端线方向也发生变位，即：d=ΔL·sinα ΔS=ΔL·cosα式中，α----倾斜角，ΔL----伸缩量5.各种荷载引起的桥梁饶度桥梁在活载、恒载的作用下，端部发生角变位，使伸缩装置产生垂直、水平及角变位，如果梁体比拟高，还会发生震动。
6.地震地震对伸缩装置变位的影响较为复杂，目前还难以把握，设计时一般不予考虑，但有可靠的资料，能计算出地震对桥梁墩台的下沉、回转、水平移动及倾斜量时，设计时应给予考虑。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
计算条件：
1、跨径组合
=
25
m
2、L=25m
3、温度变化范围-15～+40°
C
4、砼线膨胀系数a=
5、∈∞=
6、δc=
7、Ec=MPa
8、β=9、бp=MPa
10、Tset=
°
C
计算：
1、13.8mm
2、5
mm
3、8.75mm
4、 1.5mm
5、 2.0mm
6、 1.0
mm
温度降低引起的缩短量：
温度升高引起的伸长量：
梁体因温度变化产生的伸缩量为：
R=0.04L=
△ls=бp/Ec×δc×L×β×1000=
因车辆荷载作用使梁体挠曲使伸缩装置开口产生的位移：
砼徐变引起的梁体缩短量：
砼收缩引起的缩短量：
预应力截面平均应力伸缩装置的安装温度 4.620
2.0E-042徐变系数
3.45E+040.3收缩徐变的折减系数桥头伸缩量计算
△lt +=a×(t2-Test)×L×1000=△lt -=a×(Test-t1)×L×1000=△l s =∈∞×L×β×1000=△lt=a ×(t2-t1)×L×1000=1×25
1.0E-05弹性模量
收缩应变伸缩梁长(1/2桥长)
=
5
mm =12.3mm
所以:=
17mm 22
mm
同样
=
6.5
mm
=15.9mm
1、选用D
60
50～110
则：53.5>5075.9
<
110
2、选用D
60
50～110
则：53.5>5075.9
<
110
B 0-梁端设计闭口量=
B 0-梁端设计闭口量=
B 0-梁端设计开口量=
伸缩装置
所选伸缩缝型号满足要求
伸缩装置
所选伸缩缝型号满足要求
变形范围f 为
B 0-梁端设计开口量=
总伸长量=△lt +
总缩短量=△lt -+△l s +△ls
基本伸缩量=总伸长量+总缩短量
提高30%后为
注:提高系数β可取1.2～1.4。
变形范围f 为
梁端设计开口量=总伸长量×1.3
梁端设计闭口量=总缩短量×1.3。