(完整版)钢模板计算书
钢模板理论重量计算
∠10＃
4米×15.12㎏＝60.48㎏
边框连接板
δ＝12㎜
0.1米×2.21米×2×94.2㎏＝41.64㎏
肋筋
[10＃
2米×6根×10.007㎏＝120.08㎏
背楞
[20＃
2.21米×4根×25.777㎏＝227.87㎏
背楞连接角钢
∠10＃
0.22米×4×15.12㎏＝13.31㎏
背楞连接板
Ａ4 2200×1300 4块 合计1.387吨
部 位
料 厚
计 算 过 程
面板
δ＝5㎜
6.01米×0.2米×39.25㎏＝47.18㎏
边框连接角钢
∠10＃
6.01米×15.12㎏＝90.87㎏
边框连接板
δ＝8㎜
0.1米×6.41米×62.8㎏＝40.26㎏
肋筋
[10＃
0.2米×20根×10.007㎏＝40.03㎏
单块合计 1301.23㎏
Ａ2 6010×2000 4块 合计5.205吨
部 位
料 厚
计 算 过 程
面板
δ＝5㎜
2.41米×2.037米×39.25㎏＝192.69㎏
边框连接角钢
∠10＃
8.894米×15.12㎏＝134.48㎏
肋筋
[10＃
2.037米×6根×10.007㎏＝122.31㎏
背楞
[10＃
∠10＃
10.01米×15.12㎏＝151.35㎏
肋筋
[10＃
6.01米×6根×10.007㎏＝360.85㎏
背楞
[10＃
2.12米×14根×10.007㎏＝297.01㎏
对拉连接角钢
[10＃
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
钢模板计算书
钢模板计算书.d o c(总6页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/KN m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F = m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q KN m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.1552/KN m =⨯⨯⨯⨯= H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2252 1.26 1.471/q KN m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
钢模板计算书(1)
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m） 。 二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。 块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。 模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横 筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。 三、模板验算依据 1、 计算依据： ⑴、 《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、 《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、 荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材： 轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪 应 力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好 模 板 淦 鑫 造
5
贵阳淦鑫钢模制造有限公司 结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。 根据《路桥施工计算手册》 ，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ， 杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。 六、结论
全钢大模板计算书
全钢大模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。
二、面板计算：故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算：2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。
σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度：M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。
空心薄壁墩钢模板计算书
附件2模板设计计算书一、模板系统结构概述1、本模板系统适用于邵光高速A7标项目部符家边大桥空心墩的模筑混凝土施工。
2、本模板系统由模板及背楞组成。
模板结构：面板Q235，t=6mm钢板；连接法兰、边框－12*100钢板；竖背肋，[10#槽钢，间距300mm；背楞采用2×[18a#槽钢,间距≤1250mm。
螺丝M22*60mm，对拉杆M25*1000/1700mm。
模板拼装截面图正面模板侧面模板二、计算参考资料1、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》2、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》3、《结构设计原理》4、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》5、《钢结构设计与制作安装规程》三、计算荷载值确定依据1、泵送混凝土施工方式以30立方米/小时计,浇注速度为V≤3m/h，浇注高度H=6.75m。
2、混凝土初凝时间为t=3小时。
3、振动设备为50插入式振动棒。
4、混凝土比重值取r=2.5t/m3,坍落度16—20cm。
5、荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
2四1、采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2Pmax2= rHβ—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，取β=1.15；Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2=0.22*25*3*1.15*31/2=33 kN/m2Pmax2= rH=25*6.75=168.8kN/m2取Pmax= 33 kN/m22 、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。
Ps=2KN/m2总荷载 Pmax =33+2=35kN/m2效核安全系数取k=1.2*1.4=1.68，得P =1.68*35kN/m2 =59kN/m2取P=60kN/m2五、模板的强度与挠度验算1、面板验算，取模板的最大侧压力P=60kN/m2（1）强度验算面板为6mm厚钢板，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.06×1=0.06N/mm面板的截面系数：W=1/6·b·h2=1/6×1×62=6mm3I =1/12·b·h3=1/12×1×63=18mm4Max= qL2/8=0.06×3002/8=675N.mm应力为：δmax=Max/W=675/6=113N/ mm2< 215N/ mm2满足要求。
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主墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况
1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计
1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一
套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），
每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据
1、 计算依据：
⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；
⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：
⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载
⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力
⑶、采用Q235钢材：
轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数
弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数
剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数
弹性模量：52.110E MPa =⨯
3、 变形量控制值：
结构外露模板，其挠度值为≤L/400
钢模面板变形≤1.5mm
钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
四、模板验算
1、 荷载
⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄
壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
浇筑速度与环境气温的比值：
当T=22℃时，/0.75/220.034v T ==
当T=10℃时，/0.75/100.075v T ==
⑵ 混凝土浇筑时的有效压头高度：
当/0.035v T ≤时： 0.2224.9/ 1.067h v T m =+=
当/0.035v T f 时： 1.53 3.8/ 1.815h v T m =+=
从偏安全考虑，有效压头高度取值： 1.85h m =
⑶新浇砼对侧模板的压强P
57.72P K h kPa γ=••=
式中： γ－钢筋混凝土的重力密度，C 40=26KN/m 3
K —缓凝型外加剂影响修正系数， K=1.2
h －混凝土的混凝土的有效压头高度，1.85m
⑷振捣砼产生的荷载 4.0n P kPa =
⑸倾倒混凝土时产生的冲击荷载：因混凝土厚度大于1m ，故忽略不计。
⑹荷载最终取值：根据《路桥施工计算手册》中表8-5的计算方法：
新浇混凝土对侧模板的压强： 1.269.3P P kPa '=⨯=
振捣混凝土产生的荷载： 1.4 5.6n n P P kPa '=⨯=
2、 面板验算（面板采用6mm 厚钢板）
取100mm 宽度的计算单元，按支承于小肋（5×100mm 扁钢）的三跨边续梁计算。
面板单元100×6mm ，其力学数据为：2600A mm = 41800I mm =
q
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.17.49/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.1 6.93/q kN m =⨯=
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.17.4910000.2546.81M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 1246.810.0031078.021********
M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.67.4910000.251123.5Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：
[]max max 1123.5 1.87106600
Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度：
()()44max 11120.6770.67769300.250.480.625100400100 2.110180010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ （3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
3、 小肋验算（100×5mm 扁钢）
按支承于水平槽钢的简支梁检算，跨径为0.5m 。
计算单元100×5mm ，其力学数据为：2500A mm = 4416667I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.2518.73/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.2517.33/q kN m =⨯=
q
(1)、强度验算 最大弯矩：22max 1118.7310000.5585.388
M qL N m ==⨯⨯⨯=⋅ 最大拉应力：[]6max max 12585.30.051070.218141666710
M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.50.518.7310000.54682.5Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 4682.59.37106500
Q MPa MPa A ττ=
==<= (2)、挠度计算：
最大挠度： ()()44max 111255187300.50.17 1.25384400384 2.11041666710qL L f mm mm EI -⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ (3)、结论：强度及挠算验算均满足要求。
4、水平肋验算
每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，支承于竖向背杠（2[10#槽钢），背杠平向间距1.2m 。
故水平肋按照荷载宽度0.5m 、跨度1.2m 的三跨连续梁计算。
水平肋力学数据为：21433A mm = 42450000I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.60.537.45/q kN m =+⨯=
挠度验算269.30.534.65/q kN m =⨯=
q
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.137.451000 1.25392.8M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 125392.80.0510110.1181245000010M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.637.451000 1.226964Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 2696418.81061433Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度： ()()
44max 11120.6770.67734650 1.20.95 3.00100400100 2.110245000010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ （3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
5、竖向背杠验算
竖向背杠采用双肢槽钢（2[10#槽钢），背杠平向间距1.2m ，背杠以对拉螺杆支承，对拉螺杆竖向间距为0.75m 。
故背杠按照荷载宽度1.2m 、跨度0.75m 的三跨连续梁计算。
背杠力学数据为：22548A mm = 43966000I mm =
计算荷载：强度校核()169.3 5.6 1.289.88/q kN m =+⨯=
挠度验算269.3 1.283.16/q kN m =⨯=
q
（1） 强度验算
最大弯矩：22max 0.10.189.8810000.755055.75M qL N m =⨯=⨯⨯⨯=⋅
最大拉应力：[]6max max 125055.750.051063.7181396600010M y MPa MPa I σσ-⋅⨯==÷=<=⨯ 最大剪力：max 0.60.689.8810000.7540446Q qL N =⨯=⨯⨯⨯=
剪 应 力：[]max max 4044615.91062548
Q MPa MPa A ττ=
==<= （2） 挠度计算：
最大挠度：
()()44max 11120.6770.677831600.750.21 1.88100400100 2.110396600010qL L f mm mm EI -⋅⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯
（3） 结论：强度及挠算验算均满足要求。
6、对拉螺杆验算
对拉螺杆采用Φ25mm 圆钢制作，材质为Q235钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。
根据《路桥施工计算手册》，单个螺母的许用拉力：[]157.2T kN =，
杆体许用拉力：[]2017512.585.9T kN π=⨯⨯=
因对拉螺杆在模板表面其行距为1.2m 、排距为0.75m ，故单个螺杆最大拉力值为： ()max 69.3 5.6 1.20.7567.41T kN =+⨯⨯= ＜[]057.2T kN =
但Tmax 大于[]1T ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。