PHC管桩挤土效应试验研究
PHC管桩挤土效应与时间效应研究
冻土 融化 ； ②做好排水设施 ， 及时排出基坑积水 … 。
４ 结 语
［ ］ 吴 青柏 ， 元林 ， ６ 朱 施斌 ． 工程活动下的冻土环境 研究［ ］冰川 Ｊ．
冻土 ，０ １ ２ （ ） ２ ０—２７ ２ ０ ，３ ２ ：０ ０．
土 ，０ １２ （ ）：０ — ｏ ． ２ ０ ，３ ４ ４ １ ４ ６
Ｖ 、 Ｉ、 Ｉ ） ＩＶ ＩＶＩ 型基础 ， Ｉ 应将热 棒浇 注在基 础 中。基础 侧表 面
应 涂油且做 １ — ５ｍ的油 砂混合料 回填 ， ０ １ｃ 以消 除切 向冻胀 力， 如遇有地下 冰层 ， 应挖除 ， 换填砂砾 石。多年冻土 区开 挖
参考文献
［ ］ 格尔木 一 １ 拉萨 ± ０ ｋ ５０ Ｖ直流输 电线路工 程 （ 不冻泉 一 风火 山 段） 岩土部分岩土工程 勘察报告 ［ ］ 陕西 电力设计 院 ， Ｒ． 中铁 西北科 学研究院有 限公 司， ０ ． ２ ９ ０ 【 收稿 日 ］ ２ １ ０ — ０ 期 ０ ２— ２ ２
【 文献标识码】 Ｂ
【 文章编号】 １０ — ８４２ １）５ ０９ 一 ３ ０ １ ６６ 【 ２ ０ — ０３ Ｏ ０
弹性广义胡克定律 ：
１— １ ３ ２，
ｒ
桥梁工程是 高速公路 建设 的重要 组成 部 分 ，Ｈ Ｐ Ｃ管 桩
能较好满足其桩基础的要求 。施工会 对桩 周一 定范 围内的 土体产生扰动 ， 使桩周土体强度 降低 ， 土体 中产生超 静孔 在 隙水 压力 ， 随龄期 的增 长 ， 超静孔 隙水压 力消 散 ， 桩周 土体 产生 固结 ， 桩周土体强度得到恢复 ｊ 。 本文 通过 理论 分析 和现场 实测 ， Ｐ 对 ＨＣ管桩 的挤 土效
PHC管桩挤土效应与时间效应研究_张鹤年
Ru r
）
2sinφ 1 + sinφ
（ 6）
σθ
Cctgφcos2 φ（ =
G + GV Ccosφ
－ +
Gε2 GV
）
1 + sinφ
2sinφ
（ 1 + sinφ
Ru r
）
2sinφ 1 + sinφ
－
Cctgφ － Ccosφ + Ccos2φ 1 + sinφ
（ 7）
塑性区半径：
槡 RP
Ru
cm2 / s，土的压缩系数为 0. 15 ～ 0. 19MPa － 1 ，地面标高一般为 6. 55 ～ 6. 80m。其地层从上往下分为： ①层填土，主要成份 为亚粘土，高压缩性，低强度，厚度 0. 7m，层底标高 5. 85 ～ 6. 10m； ② 层 亚 粘 土，中 压 缩 性、中 等 强 度，厚 度 6. 00 ～ 6. 10m，层底标高 － 0. 25 ～ 0. 10m； ③ 层粉砂，中高压缩性、 中等 强 度，层 厚 4. 30 ～ 4. 40m，层 底 标 高 为 － 4. 65 ～ － 4. 20m； ④ 层 粘 土，中 等 压 缩 性，中 等 强 度，层 厚 7. 40 ～ 8. 20m，层底标高 － 12. 85 ～ － 11. 60m； ⑤亚粘土夹粉细砂， 压缩性偏高，强度低，未完全揭穿。
［4］ 吴紫汪 . 冻土工程分类［J］. 冰川冻土，1982，4（ 4） ： 43 － 48. ［5］ 窦明健 . 胡长顺 . 多年冻土路基设计原则及应用［J］. 冰川冻
土，2001，23（ 4） ： 401 － 406. ［6］ 吴青柏，朱元林，施斌 . 工程活动下的冻土环境研究［J］. 冰川
静压PHC管桩在砂土地区挤密效应的研究分析
静压PHC管桩在砂土地区挤密效应的研究分析发布时间：2022-01-06T08:14:07.866Z 来源：《建筑实践》2021年9月26期作者：汤怀亮[导读] 地面下存在饱和砂土和粉土时，静压PHC管桩在施工时对桩身周围的土体有挤密作用汤怀亮南通勘察设计有限公司江苏南通 226006摘要：地面下存在饱和砂土和粉土时，静压PHC管桩在施工时对桩身周围的土体有挤密作用，同时会产生超静孔隙水压力，对周边的建（构）筑物有一定的不利影响。
通过对某工程实测监测数据研究分析，说明静压PHC管桩沉桩时需采取合理的沉桩顺序和速率，以减少挤土效应对周边建（构）筑物的不利影响，确保工程安全。
关键词：静压PHC管桩、挤土效应、施工监测1前言随着我国经济的高速发展，沿海区域城镇化进程加快，对于荷载较大的建筑物需采用桩基础，其中静压预应力混凝土管桩由于机械自动化程度高，施工作业现场无噪音和环境污染，能缩短施工工期，节约工程造价等明显优势，在南通地区静压PHC管桩运用甚多。
南通地区属第四纪沉积物丰富，沉积作用较强，整体上部和中下部地层以砂土为主，预制管桩一般采用中密～密实的粉砂土作为桩端持力层。
预制管桩压入砂土或粉土地层时，桩体挤压桩身周边的土体，会产生超静孔隙水压力，由于砂土和粉土地层的渗透性中等，超静孔隙水压力能传播较远，影响范围大，在群桩作用时，沉桩的挤土效应尤为明显，若不对沉桩顺序和速率加以控制，对邻近的建（构）筑物会产生破坏性的危害。
2场地概况2.1工程概况某项目位于南通市海门区，为高层酒店项目，主楼层数为27～29层，裙楼为3～4层，设有2层地下室，总建筑面积约49760.0m2，其中地上建筑面积约为42860.0m2，地下面积约为6900.0m2。
采用桩筏基础，上部为框架剪力墙结构。
东侧和北侧为已建3层别墅住宅和商业，其余两侧为已建市政道路，道路下已铺设雨（污）水管道和电缆。
2.2工程地质条件根据勘探结果，在钻孔深度70.45m内地基土根据土的成因和物理力学性质的差异，将本次勘探深度范围内的土层分成13个工程地质层，自上而下分述如下：（1）素填土（层1）：灰黄、灰色。
挤土效应
1、压桩速度不要太快，控制每天压桩的数量；2、有必要的话，采用跳跃式压桩，离建筑物近的地方不要连续性压桩；3、可以在压桩场地与采用用浅基础的建筑物之间挖一条沟，减少对土的挤压，与深基础的建筑物之间可以打钢板桩。
管桩施工论文该帖被浏览了254次 | 回复了0次PHC管桩沉桩挤土效应及预防措施夏林兵 (冶金工业部华东勘察基础工程总公司)摘要：PHC管桩为挤土沉桩模式，则沉桩过程中的挤土效应研究对设计、施工具有重要意义。
通过研究PHC管桩的挤土机理和效应，分析了PHC管桩的挤土效益对环境和工程的影响，提出了一些预防措施以减小桩的挤土效益带来的危害。
关键词：PHC管桩；挤土效应；预防措施PHC管桩(预应力高强度混凝土管桩)属于挤土沉桩模式，一般采取动力打桩的沉桩工艺，以其耐打、耐压、穿透能力强、单桩竖向承载力高、抗震性能好、耐久性好、造价适宜、施工工期短、施工现场文明整洁等特点，近年来倍受业主、施工单位和设计人员的青睐。
沉桩挤土效应的影响范围和挤土的作用力是相当大的，特别是在饱和的软土地区，对基础埋深浅、结构差的建筑物和对变形敏感的地下管线等危害更大。
现代化城市中大量的市政基础设施如地下铁道、合流污水渠道、煤气、供水电、通讯等管线都埋在地下，如果在这些设施或其他一些建构筑物附近进行沉桩施工时，沉桩挤土效应会对其产生很大影响。
当将PHC 管桩用作支护桩时，在确定桩间距时就必须考虑沉桩挤土效应，同时在基坑开挖过程中也要考虑挤土效应。
所以研究PHC管桩的挤土效益以及其影响和预防措施是十分必要的。
1 沉桩挤土机理沉桩施工时，往往由于沉桩时使桩四周的土体结构受到扰动，改变了土体的应力状态，相当于桩体积的土体向四周排挤，成了桩周颗粒的复杂运动，使桩周土体发生变化(桩周土体变化状况如图1所示)，这种变化主要表现为径向位移，桩尖和桩周一定范围内的土体受到不排水剪切以及很大的水平挤压，桩周土体接近于“非压缩性”，产生较大的剪切变形，形成具有很高孔隙水压力的扰动重塑区，降低了土的不排水抗剪强度，促使桩周邻近土体会因不排水剪切而破坏，与桩体积等量的土体在沉桩过程中向桩周发生较大的侧向位移和隆起。
管桩挤土效应的现场试验和有限元分析
１ ５ Ｏ
Ｓ ｉ ｃ ｈ ｕ ａ ｎ Ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ
第３ ９卷
第 ５期
２ ０ １ ３年 １ ０月
管桩挤 土效应的现场 试验 和有限元分析
陆培毅 ， 刘 雪晨 ， 贾晓钢 ， 董风保 ｌ ｏ ｆ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ， Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ Ｕ ｍ ｖ ｅ ｍｉ ￣， Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ３ ０ ０ ０ ７ ２ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ． Ｋ ｅ ｙ Ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｏ ｆ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ Ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｂ ｉ ｎ ｈ ａ ｉ ， Ｍ ｉ ｎ ｉ ｓ ｔ ｒ ｙ ｏ ｆ Ｅ ｄ ｕ ｃ ａ ｉ ｔ ｏ ｎ ， Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ３ ０ ０ ０ ７ ２ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ３ ． Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ Ｒ ｏ ｎ ｇ ｃ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ Ｉ ｎ ｖ ｅ ｓ ｔ ｍ ｅ ｎ ｔ Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ Ｌ ｉ ｍ ｉ ｔ ｅ ｄ ， Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ３ ０ ０ ０ ７ ２ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ４ ． Ｓ ｈ ｅ ｎ ｚ ｈ ｅ ｎ Ａ ｏ ｙ ｉ Ａ ｒ ｃ ｉｔ ｈ ｅ ｃ ｔ ｕ ｒ ｌ ａ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ Ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｄ ， Ｓ ｈ ｅ ｎ ｚ ｈ ｅ ｎ ５ １ ８ ０ ０ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
摘 要 ： 针对 天津滨海 软土地区某工程拟采用 Ｐ Ｈ Ｃ管桩基础 ， 进行 了管桩挤土效应 的现场试验研究 ； 通过预埋孔隙 水压力计和测斜仪 ， 监测沉桩挤土过程 中孔 隙水压 力和土体 水平位 移 的变化 。对监 测结果 进行分 析 ， 得到管 桩挤 土过程 中超孔 压和土体 位移的变化规律 ， 得 出超孔 压与土 的渗 透系 数和 土体上覆 有效土 压力 有关 ， 超 孔压 比沿径
静压PHC管桩施工挤土效应的机理分析及防治措施
性” 产生较大的剪切变形 ， ， 并形成具有很 高孔 隙水压 力的扰动 重塑 区， 降低 了土 的不排水 抗剪强度 ， 促使 桩周 围邻 近土体 因 不排水剪切而破坏 ， 与桩体积等量的土体在沉桩过程中沿着桩 周围发生较大的侧 向位移和 隆起 。在地 面附近的土体 是 向上 隆起 ， 而在地面 以下较深层 的土体 ， 由于覆 盖土层压力 作用而 不能 向上隆起 ， 便往水平方 向挤压 。群桩施工中的迭加作用会 导致 已打入的桩与附近管线产 生较大 的侧 向位移 和上浮 。随 着桩群越密 ， 桩基 面积越大 ， 地基 的软弱 土层越厚及含 水率越 高， 土的位移越大 ， 也就 导致地面 隆起高度越大 ， 施工过程 中主 要表现在以下几个 方面 ：） 桩时 ， １压 由于桩周 围土层被 压密或 挤开 ， 使得土体产生水平移动与 垂直隆起 ， 并且 对周边建 （ ） 构 筑物及地下管线造成一定 的影 响 ；） ２ 压桩导致 土中超孔 隙水压 力升高 ， 就使土体受破坏 ， 而未破 坏的土体 也会 因超孔 隙水压 力的不断传播 与消散而产生蠕变 ， 以致于土体 水平位移 与垂直 隆起 ；） ３ 压桩过程 中， 桩周 围土体被剧烈扰动 ， 的原始结构受 土 到破 坏 ， 的 工 程 性 质 发 生 改 变 ； ） 端 停 歇 于 硬 土 层 内 的 时 土 ４桩 间过长 ， 以及施工方法与施工顺序不得当 、 每天压桩数量过多 、 沉桩速率过快 、 桩过 密等情 形都 有可 能加剧 挤土 效应 的产 布
自上个世纪 ９ Ｏ年代 以来 ， 预应力高强混凝土管桩（ 以下简 称Ｐ ＨＣ管桩） 应用 于厦 门沿海 滩 涂与 软 土地 区 的房 屋建 被 筑、 桥梁 、 码头等工程 中， 尤其 是近几年来 ， 随着管桩 生产企业 的增多 、 施工工艺的逐渐成熟 ， ＨＣ管桩 已成为厦 门地区广泛 Ｐ 采用的桩基型式 。目前 ， 该种 桩型在 国内经济较发达 的沿海地 区被普遍推广应 用 ， 它在许多地区 已取代其 它的各种传统桩型 而成为桩基工程 中的主导桩型 ， 具有广泛的应用前景 。 Ｐ ＨＣ管桩具有 以下优点 ： 用工 厂化 成批量生产 ， 采 其质量 稳定可靠 ； 桩身混凝土强度 高、 穿透 能力强 、 桩承载力高 ； 单 对 不同地 质条件与不 同沉桩 工艺 的适 应性强 ； 施工速 度快 、 噪音 小、 对环境无污染 、 检测方便 、 工程 成本低 。因此 ， ＨＣ管桩被 Ｐ 越来越多的设计人员所采用 ， 也让越来越 多的人认识 到采用该 桩型的优越 性 。然 而 ， 压 Ｐ 静 ＨＣ管桩 属 于排土 置换桩 ， 桩 压
PHC管桩土塞效应分析_李琪
qsbu = Ap + 0. 5AQch
(6)
Байду номын сангаас
qsbd =
( eA-
1) ( p +
Qch A)-
Qch
(7)
式中: p 为土芯 顶部的超载; Qc 为土体浮重度, 其 余参数意义 同前。
对于介于排水和不排水条件中的 情况, Randolph 也给出
了设计图表。排水与不排水条件下承载力的比 值为:
qsbu qsbd =
中图分类号: T U 473. 13
文献标识码: A
文章编号: 1672 ) 1144( 2009) 02 ) 0045) 03
Analysis on Soil Plugging Effect of PHC Pipe Pile
L I Qi, LI Song , F EI Kang
( College of A r chitectur al Science and Engineering , Y angz hou Univ ersity , Yangz hou , Jiangsu 225009, China)
收稿日期: 2008-11-25
修回日期: 2009-03-30
作者简介: 李 琪( 1956 ) ) , 男( 汉族) , 湖南宁远人, 教授, 博士研究生, 主要从事建筑结构教学工作。
46
水利与建筑工程学报
第 7卷
的其他方法比较, 令 B= K tanU, 可将山原法公式进一步化简:
qsb =
第 7 卷第 2 期 2 00 9年6 月
水利与建筑工程学报
Journal of Water Resources and A rchitectural Engineering
换流站工程PHC静压管桩挤土效应及危害及控制措施-secret
换流站工程PHC静压管桩挤土效应的危害及控制措施摘要：PHC管桩作为一种重要的地基基础处理形式，它具有以下优点：承载力高、质量可靠、运输吊装方便、施工周期短、利于现场安全文明施工等。
但它也具有地耐力要求高、压持力（夹持力）过大易造成桩身破碎、造价相对较高、施工时会引起挤土效应等缺点。
特别是挤土效应，如果没有有效的控制措施，会给工程的施工质量和施工进度造成较大的影响。
结合换流站的工程实际，就PHC管桩挤土效应的危害和控制措施做如下分析。
关键词：PHC管桩、挤土效应、防治措施1.PHC管桩的简介及在换流站工程的应用PHC 管桩即预应力高强度混凝土管桩，是一种比较普遍的桩基处理方式。
它具有单桩承载力高，使用地域广、建筑类型多，成桩质量可靠程度高，施工周期短等优点。
在沉桩过程中，油压值可直观、准确地读出，因而能精确判断桩基承载力。
同里换流站地基土主要包括①1素填土、①2淤泥、②粉质粘土、③淤泥质粉质粘土、④粉质粘土等，地质条件符合管桩的施工条件。
另外换流站工程具有荷载大、沉降变形控制要求高、工期相对较紧等特点，因此在同里换流站大部分建、构筑物的地基处理采用了PHC静压管桩。
2. 挤土效应的危害及原理PHC管桩施工的过程其实是一个挤土过程，桩周土体在成桩过程中，桩周受到径向挤压和竖向挤压作用，应力应变状态发生很大变化，离桩体一定范围内的土体结构、密度及含水量发生相应改变，这种综合的效应成为挤土效应管桩施工挤土效应的原理分析目前最为常见的是圆孔扩张理论，当静压桩在贯入过程中，会引起桩周土体的复杂运动，单桩周围土体位移方式大致是：当桩贯入时，桩尖周围土体被排挤出现水平向和竖直向位移，并产生扰动和重塑，在桩身附近离地面约四倍桩径深度范围内，土体发生一定的地面隆起，当贯入深度较大时，由于上覆土层的压力，土体主要沿径向向外挤出，在邻近桩尖处，土体有向下及径向移动。
根据圆孔扩张理论，桩周土的变形类似一个圆柱形孔扩张而引起的变形，在沉桩后土体主要位移图示及桩轴土体中形成的几个性质不同的区域图示见图1图1桩周土分区Ⅰ区：强烈重塑区，紧贴桩身，在沉桩过程中经历了大位移，且由于桩身拖曳，结构完全破坏；Ⅱ区：塑性区，受沉桩影响严重，土体发生较大位移和塑性变形；Ⅲ区：弹性区，受沉桩影响，但土体保持弹性状态；Ⅳ区：该区不受沉桩影响；Ⅴ区：桩端塑性区。
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1 18
岩土工程技术
2006 年第 3 期
112 PH C 管桩参数设计及试验布置 分别以 ½ 层、¾层粉细砂层作为桩端持力层, 以检
验 PHC 桩沉桩难易程度, 桩端进入持力层按 4 m 考 虑[ 2] , 设计桩长分别为 40 m 和 50 m, 试桩具体设置为:
试桩 T1 ) T 2 采用 <600 mm @ 110 mm 的 AB 型 PHC 桩, 桩长 40 m, 试桩 T3 ) T 4 采用 <600 mm @ 130 mm 的 AB 型 PHC 桩, 桩长 50 m, 试桩数量共为 4 根, 桩位 布置见图 1, 所选用的 PHC 管桩的技术性能参数见表 2。
杨生彬等: PHC 管桩挤土效应试验研究
1 19
复, 复打进尺很小。
图 3 T3 桩每米锤击数随沉桩深度的变化曲线
另外通过初打高应变检测结果分析, D62 锤最 大锤击力为 6 316 kN, 一般为 4 800~ 6 200 kN; 最 大锤击压应力为 3713 MP a, 一般为 28~ 36 M Pa; 最
= 关键词> PHC 管桩; 挤土效应; 孔隙水压力 = 中图分类号> T U 472132
Experimental Research on Compacting Effect of PHC Piles
Yang Shengbin1 L i Youdong2
( 11School of Eng ineering & T echnolog y, China U niversity of Geosciences, Beijing 100083; 21Hebei Research Institute o f G eotechnique I nvestig ation and Survey, Shijiazhuang Hebei 050000 China) = Abstract> Exper imental research on compacting effect of PHC piles is significant to desig n and construction1 T o analyse the compacting effect, cr edible reference for engineering design and construction is prov ided by the aid of the test result, such as the parameter chang es of inOsitu foundation, the observation of piles construction and the measur e of por e w ater pressur e1 = Key Words> PHC pile; compacting effect ; pore w ater pressur e
均为 514 mm/ 击。
图 2 T1 桩每米锤击数随沉桩深度的变化曲线
长桩锤击数偏高主要是因为最后几米进入持力 层较深引起的, 选择进入持力层 4 m, 一方面是为了 检验 PH C 桩耐打质量, 另一方面也是为了了解桩体 贯入 ¾层粉细砂的难度, 指导工程桩进入持力层的 合理深度。高应变复打在沉桩休止两周后进行, 都 采用 D 80 锤进行, 复打 时土阻力 力高强度混凝 土管桩) 以其耐
打、耐压、穿透能力强、单桩竖向承载力高、抗震性能
好、耐久性好、造价适宜、施工工期短、施工现场文明
整洁等特点, 近年来倍受业主、施工单位和设计人员 的青睐, 尤其在沿海软土地区、海堤围滩、港口桥梁等 领域的基础工程中得到广泛应用, 具有良好的发展趋 势。PHC 管桩一般采取动力打桩的沉桩工艺, 属于挤 土沉桩模式[ 1] , 因此研究其沉桩过程中的挤土效应对 桩型的选用、打桩参数的设计有着重要的意义。本文
181 0
01 859 361 8 221 1 161 8
141 2
71 3
120
½ 粉 细 砂 91 8
271 3
191 6
01 902
51 8
211 2
131 9
230
¾ 粉 细 砂 181 8
231 3
181 9
01 765
31 8
291 2
191 2
300
¿ 粉质粘土 41 6
231 9
191 8
281 6
191 4
01 786
61 5
281 6
101 8
108
º 粉质粘土 71 2
341 6
181 8
01 840 331 2 321 4 121 8
151 0
71 2
110
» 粉 砂 71 5
301 0
181 8
01 892
41 8
251 9
151 2
150
¼ 粉质粘土 141 8
371 8
表 3 各测点超孔压的上升幅度与消散情况
孔压监测孔号 测点埋深/ m
对应土层
有效上覆压力 p e/ kPa
超孔压最大值 p hp/ kP a
休止 21 d 的孔隙 水压力/ kPa
休止 21 d 的 消散率/ %
9
粉砂
76
15
粉质粘土
140
P1
21
粉砂
190
26
粉质粘土
250
201 0 721 5 451 3 2161 8
试桩沉桩均比较顺利, 其中 T 1、T 3 两桩的每米 锤击数随沉桩深度的变化曲线见图 2、图 3。以 ½ 层 粉细砂为持力层的 40 m 长桩采用 D62 锤, 进入持 力层深 度为 4 m 左 右, 总锤 击数 一般 为 1 189 ~ 1 310击, 平均为 1 271 击, 最后贯入度一般为 718~ 916 mm/ 击, 平均为 817 mm/ 击。以 ¾层粉细砂为 持力层的 50 m 长桩采用 D80 锤, 进入持力层深度 4 m 左右, 总锤击数一般为 1 700~ 2 280 击, 平均为 1 950 击, 最后贯入度一般为 312~ 815 mm/ 击, 平
大锤击能量一般为 60~ 90 kJ。D80 锤最大锤击力 为 7 881 kN, 一般为 6 300~ 7 800 kN; 最大锤击压 应力为 4111 MPa, 一般为 32~ 40 MP a; 最大锤击能 量一般为 90~ 120 kJ。最大锤击拉力为 850 kN, 不 会对桩身造成破坏。 212 孔隙水压力的监测
表 1 土层物理力学性质指标统计
含水量 天然重度 孔隙比 液限 塑限
层号 土层名称 层厚/ m w / % C/ ( kN#m- 3)
e
w L / % w p/ %
粘聚力 内摩擦角 压缩模量 地基承载力特征值
c / kPa
U/ (b ) E s1- 2/ M P a
f ak/ kP a
¹ 粉 砂 61 4
81 2 81 8 31 8 131 6
591 0 871 9 911 6 931 7
9
粉砂
76
15
粉质粘土
140
P2
21
粉砂
190
26
粉质粘土
250
181 4 921 8 981 4 2431 1
61 8 81 7 181 3 61 8
631 0 901 6 811 4 971 2
9
粉砂
76
161 5
外径/ mm 壁厚/ mm 型式
600
110
AB
600
130
AB
图 1 试桩布 置图
表 2 PHC 管桩技术性能参数
砼有效预应力 / MPa
抗裂弯矩 / ( kN#m)
极限弯矩 / ( kN#m)
51 39 51 55
203
313
221
353
承载力设计值 / kN
4 000 4 400
抗拉强度 / kN
第 20 卷 2006 年
第3期 6月
文章编号: 1007O2993( 2006) 03O0117O04
岩土工程技术 Geot echnical Engineering T echnique
Vol120 No13 Jun, 2006
PHC 管桩挤土效应试验研究
杨生彬1 李友东2
( 11 中国地质大学( 北京) 工程技术学院, 北京 100083; 21 河北 省建设勘察研究院有限公司, 河北石家庄 050000)
内。 通过休止三周后 测得的超孔隙水压力可以看
出, 各测点的超孔隙水压力都消散到安全范围以内, 消散率基本都达到 70 % 以上。总体上来看, 试桩场 地内粘性土地层超孔隙水压力消散较慢, 很容易超 过报警界限, 砂土地层超孔隙水压力消散很快。本 次试桩数量较少, 打桩速度也很慢, 工程桩施工时大
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250
441 8
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为测试打桩引起的超孔压对周围的影响范围, 特设置了两个监测孔即 P3、P4, P3 位于试验区边线 上, 所产生的超孔隙水压力比较大, 其中埋深 26 m 的测点值为 189 kPa, 显然超过了报警界限值。P4 设在试验 区 外, 距 离 试验 区边 线 10 m , 其 最大 超 孔隙水压力值均在安全值以下, 由此看来打桩引起 的超孔隙水压力影响较明显的范围一般在 10 m 以
906 1 058
单节长度 /m
6~ 16 6~ 16
113 挤土效应试验方法及监测项目 沉桩采 用步履式打桩 机, 挂 锤分别为 D62 和
D 80 筒 式柴油锤, PHC 桩的连 接采用半自动 二氧 化碳保护电焊机焊接, 在桩身上每米 均作标记, 以 便记录每米锤击数, 在最后 5 m 以 100 mm 为标记 单位, 记录最后 10 击的贯入度。PH C 桩的 每节桩 打入地下后均测量了管内土芯 高度、挤土量, 并进 行了孔隙水压力的监测、打桩前后试验场地静力触 探试验、深层土体侧向位移。 2 试验结果与分析 211 每米锤击数