桥梁下部结构通用图计算书
桥梁课程设计计算书-例子
桥梁课程设计计算书Ⅰ，设计资料江苏境内某一级公路k15+022处建公路桥一座，上部结构采用了三跨先张法预应力混凝土空心板，标准跨径18m，桥面净空12+215.24钢铰线，其标准强空心板，铰缝及桥面铺装混凝土采用C40，其余采用C30，预应力钢筋用j度为1860Mpa，非预应力钢筋采用Ⅰ，Ⅱ级钢筋。
空心板构造如图1所示：图1 空心板截面构造（尺寸单位cm）Ⅱ，设计依据及参考书1.桥涵设计通用规范（JTJ D60—2004）；2.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ D62—2004）；3. 公路桥涵施工技术规范（JTJ041—2000）；4. 公路工程抗震设计规范（JTJ004—89）；5. 公路桥涵设计手册：梁桥（上册），人民交通出版社；6. 桥梁工程（上册）：范立础，人民交通出版社；7. 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；8. 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社；9. 桥梁计算示例集：易建国，梁桥，人民交通出版社；Ⅲ，设计过程全桥宽采用13块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm ，全长17.96m ，计算跨径17.56m ，用先张法施工工艺，预应力钢筋采用 15.24钢铰线，沿跨长直线配筋。
一．毛截面几何特性计算（参见图1） 1. 毛截面面积Ah=99×90—2×36×30—2×3.14× 2182×［1/2×（5+3）×8+1/2×5×7］=4616cm 22.毛截面重心位置 （ 如图取1—1截面）对该截面求静矩：对称部分均消法 即只计算铰及下部结构静矩 S=2×［3×8+（15+14+7+8/2）+2×8×1/2×（29+7+8/3） +5×7×1/2×（29+2/3×7）］+2×99×（15+18+12） =12627cm3毛截面中心对该线的距离 d=Ah S =461612627=2.7cm 铰截面中心对该线的距离A 铰=2×［（3+5×8/2）+1/2×5×7］=99cm 2D 铰=绞铰A s =993717=37.5cm (三)毛截面对重心的惯矩每个挖空的半圆面积A 1=1/2×3.14×182=509cm 2重心y=4×18/(3×3.14)=7.6cm 半圆对自身的惯性矩I 1 =I 1—1—A 1y 2 =3.14/8×184 —509×7.62 =11803cm 3由此得截面的惯矩：I h =1/12×99×903+99×90×172 —2×（36×303 /12+36×30×2.72）—4×1.803—2×509×［（2.7+15+7.6）2 +（5—2.7+7.6）2 ］—99×（37.5+2.7）2 =4600304cm 4二、内力计算（一）恒载计算1，桥面系（护栏）：单侧为（6.25+0.53+0.31）/2.5=2.5KN/m桥面铺装为10cm厚的C40混凝土每块板每延米的荷载为0.1×1×1×25=2.5KN/m则以上重量均分给8块板g1=2.5×2/13+2.5=2.69KN/m2、铰和接缝：g2=(99+1×99)×104-×25=0.47KM/m3、行车道板：g3=A h×r=4616×104-×25=11.54KM/m 恒载总重：g=g1+g2+g3=2.69+0.47+11.5=14.7KM/m荷载内力计算见下表（二），活载作用下1．荷载横向分配系数跨中和四分点的横向分配系数按铰接板法计算，支点按杠杆法计算荷载横向分配系数，支点到四分点间按直线内插法求得。
连续梁下部结构计算书
**公路二期工程*大桥3×30m连续梁下部结构计算书1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。
主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。
混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。
主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。
主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。
主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。
2.设计规范《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）；《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；3.静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。
桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。
根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
主梁计算模型3.2 计算荷载3.2.1 结构自重及二期恒载盖梁结构自重：混凝土容重按26kN/m3计；二期恒载：桥面铺装0.18×11.04×25＝49.7kN/m；防撞护栏及挂板等每侧6.5kN/m二期恒载合计：62.7kN/m。
桥台计算书 (1)
桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。
上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
下部结构计算书
4.2.3 台底截面
截面标高257.315m，距离台底0m，截面面积为30.03m2，顺桥向抗弯惯矩为31.246m4。
4.2.3.1台后土压力计算
台后填土按主动压力计算
台后填土压力计算示意图
台后填土参数计算
计算厚度
(m)
计算宽度
(m)
容重
内摩
擦角
墙背
倾角
顶面压强
底面压强
2.7
8.5
18
分量
着力点标高 (m)
166.488
17.5
160.81
50.06
263.821
1943.78
35.93
1573.95
1140.60
261.289
4.2.3.3单项荷载内力
单项荷载内力
荷载名称
N(kN)
Q(kN)
M( )
1
上部恒载1
720
0
-868.8
2
上部恒载2
720
0
-868.8
3
帽梁自重
212.16
259.61
4.2.3.2汽车引起的土侧压力计算（包括台后填土压力）
汽车土侧压力计算参数
加载形式
桥台全宽B(m)
破坏棱体
长度
内车轮
总重力(kN)
首层土容重
等代均布土层
厚度h(m)
车辆荷载
8.5
6.347
280
18
0.2883
汽车土侧压力计算
计算土层土压力
E(kN)
土压力水平俯角
( )
土压力水平
分量
土压力竖向
所以截面承载力按《公路圬工桥涵设计规范》4.0.10条确定。
梁、拱桥计算书
目录算例1 预应力混凝土空心板计算示例 (1)1基本资料与计算依据 (1)1.1桥位纵断面 (1)1.2标准及规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)2 方案拟定与比选 (2)2.1方案拟定 (2)2.1.1一般要求 (2)2.1.2 桥孔布置 (2)2.1.3 工程数量的统计 (4)2.1.4 工程造价 (4)2.1.5 桥梁设计基本流程 (5)2.2方案介绍 (6)2.2.1方案1：3×20米的简支空心板桥 (6)2.2.2方案2：60米的圬工拱桥 (7)2.3推荐方案 (8)3．计算资料拟定 (8)3.1 主要材料 (9)3.2 设计要点 (9)3.3横断面布置 (9)3.4 空心板截面尺寸 (10)4 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (10)4.1 汽车荷载横向分布系数计算 (10)4.1.1 跨中横向分布系数 (10)4.1.2 支点横向分布系数： (12)4.1.3 车道折减系数 (12)μ值计算 (12)4.2 汽车荷载冲击系数μ (12)4.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数4.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (12)5 作用效应组合 (13)5.1 作用的标准值 (13)5.1.1 永久作用标准值 (13)5.1.2 汽车荷载效应标准值 (13)5.2 作用效应组合 (16)5.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (16)5.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (17)5.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (17)5.3截面预应力钢束估算及几何特性计算 (19)5.3.1A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (19)5.3.2 换算截面几何特性计算 (21)6 持久状态承载能力极限状态计算 (22)6.1 正截面抗弯承载能力 (22)6.2 斜截面抗剪承载力验算 (22)6.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)6.2.2 箍筋设置 (25)7 持久状况正常使用极限状态计算 (26)7.1 预应力钢束应力损失计算 (26)7.1.1 张拉控制应力 (26)7.1.2 各项预应力损失 (26)7.2 挠度验算 (30)7.2.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (30)7.2.2 预制板是否设置预拱值的计算 (31)8 桥面板配筋计算 (33)8.1 荷载标准值计算 (33)8.1.1 计算跨径 (33)8.1.2 跨中弯矩计算 (33)8.1.3 支点剪力 (35)8.2 极限状态承载力计算 (35)8.2.1 荷载效应组合计算 (35)8.2.2 正截面抗弯承载力 (35)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (36)8.3 抗裂计算 (36)9．施工组织设计 (37)9.1空心板预制施工工艺流程 (37)9.2人工挖孔桩施工 (38)9.3墩台的施工 (39)9.4墩柱、盖梁的施工 (39)9.5支座安装 (40)9.6预应力混凝土空心板的架设 (40)9.7桥面铺装施工 (40)算例2 等截面悬链线板式圬工拱桥计算示例 (42)1．基本资料与计算依据 (42)1.1桥位纵断面 (42)1.2标准及规范 (42)1.2.1标准 (42)1.2.2规范 (42)1.3参考资料 (42)2 方案比选 (42)3．计算资料拟定 (43)3.1主拱圈尺寸及材料 (43)3.2拱上建筑尺寸及材料 (43)3.3桥面系 (43)4.桥跨结构计算 (44)4.1确定拱轴系数 (44)4.2恒载计算 (45)4.2.1主拱圈恒载 (45)4.2.2拱上空腹段恒载 (46)4.2.3拱上实腹段的恒载 (47)4.3验算拱轴系数 (48)4.4拱圈弹性中心及弹性压缩系数 (49)4.4.1弹性中心计算 (49)4.4.2弹性压缩系数 (49)5.主拱圈截面内力计算 (49)5.1恒载内力计算 (49)5.1.1不计弹性压缩的恒载推力 (49)5.1.2计入弹性压缩的恒载内力 (49)5.2汽车荷载效应计算 (50)5.3人群荷载效应计算 (53)6.荷载作用效应组合 (54)7.主拱圈正截面强度验算 (55)8.拱圈总体“强度－稳定”验算 (57)9.拱脚截面直接抗剪验算 (59)9.1 d V的计算 (59)N的计算 (59)9.2k9.3直接抗剪验算 (59)10.施工组织设计 (59)10.1场地清理及基础开挖 (59)10.2.桥台及拱座砌筑 (60)10.3支架搭设及预压 (61)10.4砌筑拱圈 (61)10.5拱上建筑砌筑 (62)10.6桥面系及后续工作 (62)参考文献 (63)附录 (64)算例1 预应力混凝土空心板计算示例1基本资料与计算依据1.1桥位纵断面图1.1 桥位纵断面图桥位处为一常年无水的干沟，该处1、表层为2-3m不等厚强风化泥岩，下为中分化泥岩，可作为基础的持力层，容许承载力为1.0Mpa。
桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)
年河桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题年河桥位于长江下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
完整版9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0 米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审察：二〇二〇年七月30m 连续箱梁下部构造计算（B＝9m,R=80m ）第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（ JTG B01-2014 ）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（ JTG D60-2015 ）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018 ）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（ JTG D63-2007 ）2桥面净空：净 -8.0 米3汽车荷载：公路Ⅰ级，构造重要性系数4资料性能参数1)混凝土C30 砼：墩柱、墩柱系梁 ,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa ，f tk＝强度设计值f cd＝13.8MPa ，f td＝弹性模量 E ＝4M pac2)一般钢筋a)HPB300 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝300MPa抗拉强度设计值 f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x10 5MPab)HRB400 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝400MPa抗拉强度设计值 f sd＝330MPa弹性模量 E ＝5M Pasc)HRB500 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x10 5MPa5主要构造尺寸上部构造为 2×30m ～ 4×30m 一联 ,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设 2 个支座。
桥墩墩柱计算高取10 、15 、17 米，直径、 1.6 米。
因无法预计各桥的实际部署情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按 2 跨一联、 3 跨一联、 4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应依照本质分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋可否满足受力要求。
城市人行天桥(钢结构)结构计算书
目录一、工程概述 (1)二、主要技术标准 (1)三、设计规范 (1)四、主要材料及计算参数 (2)4、1混凝土 (2)4、2 普通钢筋 (2)4、3钢材 (2)4、4 计算荷载取值 (3)4、4、1 永久作用 (3)4、4、2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5、1梁单元计算简图 (3)5、2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6、1 应力分析 (4)6、2、模态分析 (5)6、3 挠度计算 (6)6、4 整体稳定性计算 (6)6、5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7、1 主墩截面验算 (7)7、2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (9)8、1 应力分析 (9)8、2 模态分析 (10)8、3 挠度计算结果 (11)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (11)9、1 梯道墩截面验算 (11)9、2 桩基础验算 (12)十、结论 (13)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近,结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥得设计采用直线Q345钢箱梁主梁,梁高1、5m,主梁跨径布置为1、15m+28、05m+1、15m=30、35m,桥面全宽3、7m,其横向布置为0、1(栏杆)+3、5m(净宽)+0、1(栏杆) =3、7m。
梯道得设计采用梯道梁与梯踏步组合而成,梯道梁采用Q345钢板焊接,梁高0、3m,宽1、0m,在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步,梯道全宽2、3m,其横向布置为0、1(栏杆)+2、1m(净宽)+0、1(栏杆) =2、3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩,厚0、65m;基础采用直径为1、5m 得C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0、5x0、5m C40钢筋砼矩形桥墩,基础采用直径为1、0m得C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准(1)设计荷载:人群荷载:4、36 kN/m2;二期恒载(桥面铺装与栏杆总与):9、0 kN/m;结构整体升降温:±20℃。
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桥梁下部结构通用图计算书Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT目录第一部分项目概况及基本设计资料项目概况贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
主线普通桥梁结构主要选择20m、30m、40m装配式预应力砼T梁。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），项目区地震动峰值加速度为、。
项目起点～K22+400路段为，对应地震基本烈度为Ⅵ度（路线长度约）。
K22+400～项目终点路段为，对应地震基本烈度为Ⅶ度（路线长度约）。
6度区与7度区分界点位于罗甸县罗苏乡纳庆村，属第LWSJ-1标范围。
按照桥梁相关规范要求，对位于7度区内的桥梁需进行抗震计算及抗震措施的设置。
桥梁通用图设计计算时，需充分考虑桥梁的抗震要求。
技术标准与设计规范（1）中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）（2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2004）（3）中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），以下简称《规范》（4）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）中华人民共和国交通部标准《公路坞工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）（6）中华人民共和国交通部标准《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）（7）中华人民共和国交通部标准《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）基本计算资料（1）桥面净空：2x净米、净米（2）汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要系数（3）设计环境条件：Ⅰ类（4）混凝土：预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、墩顶现浇连续段、桥面现浇混凝土采用C50；桥面铺装采用沥青混凝土；桥墩、盖梁、桩基采用C30。
（5）预应力钢束：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
（6）普通钢筋：根据贵州高速公路集团有限公司2013年6月3日下发的《黔高速专议【2013】44号》会议纪要，热轧光圆钢筋采用HPB300，直径小于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB400，直径大于等于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB500。
第二部分上部结构设计依据概况及基本数据技术标准与设计规范（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2003（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50--2011（5）《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006)技术指标主要技术指标表设计要点1、本通用图的结构体系为先简支后结构连续，按全预应力构件设计。
2、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，横向分配系数按刚接梁法计算，并采用空间结构计算软件校核。
3、设计参数1）混凝土：重力密度γ=310MPa。
m，弹性模量EC=×42）沥青混凝土：重力密度γ=3m。
3）预应力钢筋：弹性模量Ep=×105 MPa，松驰率ρ=，松驰系数ζ=。
4）支座不均匀沉降：Δ=5mm。
5）竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定取值。
T梁构造尺寸及预应力配筋T梁横断面本次罗望线T梁上部结构的通用图的设计，T梁构造尺寸的选取和配筋均参考中国交通部颁发的T形梁上部结构图。
20米、30米以及40米的T梁的横断面尺寸如下图所示：20米T梁标准横断面30米T梁标准横断面40米T梁标准横断面T梁预应力束（1）一片T梁预应力钢束数量T梁钢束断面布置20米T梁钢束数量表30米T梁钢束数量表40米T梁钢束数量表罗望线T梁构造及配筋与部颁图比较罗望线T梁上部结构通用图，采用20米、30米、40米标准跨径，其T梁梁高、中悬臂、外侧悬臂、腹板、马蹄等的构造尺寸与部颁通用图相同，预应力钢束布置形式和数量，普通钢筋布置形式及数量也与部颁通用图相同。
不同之处在于，本次罗望线通用图直径大于等于22mm 的钢筋采用HRB500钢筋，由于钢筋强度等级提高，增加T 梁的安全储备。
结构分析计算活载横向分布系数与汽车冲击系数T 梁跨中活载横向分布系数的计算采用刚性横梁法计算，支点横向分布系数的计算采用杠杆原理法计算。
预应力筋计算参数（1）预应力锚下张拉控制应力为Mpa k 1360=σ（2）两端张拉，每束锚具变形及钢束回缩总变形值为12mm 。
（3）预应力筋与管道壁摩擦系数25.0=μ（4）管道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=（5）钢绞线松驰率％温度效应及支座沉降考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。
支座沉降按5mm 计算。
有限元软件建立模型计算分析对20米、30米、40米T 形梁建立不同跨度的连续梁模型进行计算分析，验算T 梁的受力特性是否满足规范要求。
运用有限元计算软件桥梁博士建立相应模型进行分析，验算T 梁的承载能力极限状态和正常使用极限状态，再运用大型有限元计算软件MIDAS 建立T 梁的梁格模型对桥博计算结果进行复核。
经过计算分析可知，罗望线T 梁的上部结构通用图，满足结构安全和使用的要求，结构尺寸和配筋经济合理，具有可行性。
第三部分 桥梁墩柱设计及计算计算模型的拟定上部结构所受的恒载、活载、温度荷载以及收缩徐变等引起的墩柱顶的水平力和竖向力，决定了墩柱的受力状态，也决定墩柱的尺寸及配筋。
T 梁上部结构的分孔形式将影响到下部墩柱的受力，对下部结构进行通用图设计时，为了充分而全面地考虑到单个桥梁设计时可能遇到的各种不利情况，对于20米、30米和40米T 梁，分析其不同联长、不同高度桥墩的受力状态，控制最大联长为160m 。
由于通用图设计无法考虑实际设计中所遇到的各种复杂地形，所以对于一联桥梁中的各种墩高组合，无法全面地进行模拟分析，本次计算对同一桥梁模型中，墩柱采用同一高度进行计算分析。
实际设计过程中如遇到非常规的极端墩高组合的情况，根据需要进行具体分析处理。
桥墩计算分析纵向水平力的计算桥墩所受到的纵向水平力，使桥墩处于偏心受压状态，影响到桥墩的受力性能，进一步决定桥墩的尺寸和配筋。
墩台的纵向水平力有温度影响力、混凝土收缩及徐变影响力、支座摩阻力及汽车制动力。
（1）桥墩墩顶的抗推刚度上部结构为一联结构连续T 梁，纵向水平力中，除支座摩阻力由桥台承受外，其余各力均将按集成刚度法分配给各支座及墩顶。
i 号墩墩顶的抗推刚度按下式计算：式中，(0)HH δ，(0)HM δ，(0)MH δ，(0)MM δ为计算桩基时有关系数，见规范JTJ D63-2007。
'l 为墩顶到桩顶高度。
（2）支座的抗推刚度每个梁端有一个支座，横向一排有5各支座。
支座刚度按下式计算： K z enab G t ζ=，其中，n为支座个数，a、b和t为矩形支座长边、宽边及厚度， 为高度G为支座剪切模量。
折减系数，e（3）墩顶与支座的集成刚度算出支座刚度以后，再与墩顶刚度串联，串联后的刚度便是支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
计算表达式如下：（4）混凝土收缩、徐变及温度影响力在各墩上的分配装配式钢筋混凝土收缩影响力，按相当于降温5℃~10℃的影响力记入，本通用图设计采用10℃。
混凝土的收缩影响力按相当于降温20℃的影响力记入。
温度变化，桥梁梁片施工温度取15℃~25℃，计算温度上升为35℃-15℃=20℃，温度下降为25℃-0℃=25℃。
（5）汽车制动力在各墩上的分配根据规范JTG D60-2004，汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值，按车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但是汽车荷载的制动力标准值不得小于165KN。
制动力以荷载不利布置而定。
制动力按桥墩墩顶与其上的支座的集成刚度分配。
桥台设活动支座，不考虑承受制动力。
竖直力的计算（1）上部结构恒载1）沥青混凝土铺装厚10cm2）水泥混凝土铺装厚8cm3）5片预应力混凝土T梁4）横隔板5）封锚混凝土6）现浇湿接缝7）防撞护栏（2）下部结构恒载1）盖梁：（厚）x（宽）x（长）x252）系梁：（厚）x（宽）x（长）x253）墩柱重（2）汽车荷载的计算利用有限元计算软件MIDAS 建立桥梁模型，定义车道荷载，对结构进行受力分析，计算出各墩柱的汽车荷载反力。
纵、横向风力根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），风荷载标准值可按如下规定计算：横向风荷载假定水平地垂直作用于桥梁各部分迎风面积的形心上： 式中wh F ：横桥向风荷载标准值（KN ）； 0W ：基本风压（KN/m2）；d W ：设计基准风压（KN/m2）； wh A ：横向迎风面积（m2）； 10V ：桥梁所在地区的设计基本风速（m/s ），按《规范》（JTG D60-2004）附录A 选取。
d V ：高度z 处的设计基准风速（m/s ） γ：空气重力密度（KN/m3）； 05~k k ：其他相关系数。
本通用图设计各参数的取值如下表所示：通过计算可知，随着桥墩墩高的加大，及墩柱截面尺寸的增加，桥墩在横向风荷载作用下的稳定性不容忽视，本通用图的设计充分考虑了纵横向风荷载对桥墩的作用。
桥墩计算偏心距的增大系数η按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），计算偏心受压需考虑偏心距增大系数η，而确定η需先确定构件的计算长度0l 。
确定0l 先要确定桩在土中的假想固结点，墩柱与桩因直径不同而取用的换算直径，以及墩柱顶的约束刚度。
逐一计算如下：（1）桩在土中的假想固结点桩在土中的假想固结点，在最低冲刷线以下x 处： 1.8/x α=式中 α=JTG D63-2007附录P ）。
（2）墩柱与桩的换算直径0d =02/I I Z =其中，[]1212112sin 2()sin(2)2Z λλγλπλλπλπ-=+++- 且有11/l l λ=，22/l l λ=，21/I I γ=式中，1I 为柱的惯性矩，2I 为桩的惯性矩，1l 为柱高，2l 为桩顶至假想固结点距离的两倍；122l l l =+。
（3）墩柱顶的约束刚度在墩柱顶有板式橡胶支座，而橡胶支座通过上部结构与其他墩及其橡胶支座相连，在墩顶形成一个弹性约束，弹性约束的约束刚度可以通过计算集成刚度的方法得到。