万吨焦化加热炉
装置焦化部分的产品为：干气、液化石油气、焦 化汽油、焦化柴油、焦化蜡油和石油焦。
1.5产品去向
产品去向：
干
气 去燃料气管网。
液化石油气 去气体分馏装置。
焦 化 汽 油 经加氢精制装置精制。
焦 化 柴 油 经加氢精制装置精制。
焦 化 蜡 油 去催化裂化装置。
先进、成熟可靠的工艺技术和设备，使装置在环境 保护、长周期运行、目的产品收率、自动化水平和 能量消耗等方面达到较高水平。
3．3工艺技术路线的选择 采用“一炉两塔”工艺流程和大型化焦炭塔 由于青岛石化与青岛流亭国际机场相距较近，
只有8．8公里，航空管理部门对机场周边有净空 要求。根据航管部门提供的机场周边净空等高线 图，可研设计拟布置延迟焦化装置的区域高度不 能超过海拔54m。这样，可研方案中焦化装置水 力除焦塔架(115m)、焦化分馏塔顶油气线(62m) 的高度不能满足机场净空要求。 根据机场净空图，如果焦化装置布置在厂区最 南端，除焦井架的最高点海拔高度应不超过 104～111m，减去4m的地面海拔高度，除焦井 架总高度不超过100～107m，即可满足净空高 度要求。
生焦高度
m
8.79
10.27
11.75
13.23
14.71
泡沫层高度
m
2
2
2
2
2
安全高度
m
4
4
4
4
4
直筒段总高度
m
14.79
16.27
17.75
19.23
20.71
工艺高度
m
17.14
18.62
20.10
21.58
23.06
焦炭塔总高度（上下法兰）
m
26.11
27.59
29.07
30.55
32.03
焦炭塔数量
焦炭塔直径 生焦时间 焦炭量 焦炭密度 每塔焦炭量
锥体段体积 生焦高度 泡沫层高度 安全高度 直筒段总高度
2
m h kg/h kg/cm3
t m3
9.4 16 55238 850
883.808 1039.77
m3
213.1
m
11.92
m
2
m
4
m
17.92
2
9.4 18 55238 850
焦炭塔数量
加工高酸原油工况下焦炭塔高度及生焦时间的计算结果如下：
表 焦炭塔高度及生焦时间计算
2
2
2
2
2
焦炭塔直径 生焦时间 焦炭量 焦炭密度
每塔焦炭量
m h kg/h kg/cm3
t m3
9.4 16 43695 850
699.12 822.49
9.4 18 43695 850
786.51 925.31
石 油 焦 出厂销售。
1.6设计原则
1) 采用国内外先进、成熟、稳妥可靠的工艺技术及设备， 实现装置“安、稳、长、满、优”安全生产。
2) 严格执行《环境保护法》，采用环境友好的工艺技术 方案，采取切实有效的 “三废” 治理措施，减少环境污
染。
3)贯彻“安全第一，预防为主”的方针，确保新建装置符 合安全卫生要求。
1.3装置能力
装置焦化部分规模为160×104t/a，循环比0.3， 年开工时间8400小时。操作弹性60~110%。加 工高酸原油时实际进料量为152.15万吨/年，掺 炼重油时实际进料量为159.05万吨/年。
由于本装置两工况下的原料性质有较大差别，同 时受焦炭塔高度的限制，在加工高酸原油时设计 生焦周期24小时；掺炼燃料油时由于生焦量较大， 设计生焦时间为18小时。
1、装置概况
1.1装置简介
我厂延迟焦化装置是由洛阳设计公司设计，根据 我公司加工高酸原油适应性改造项目总流程的安 排，需新建一套公称规模为160×104t/a延迟焦 化装置，原料为常减压装置来的减压渣油。采用 可灵活调节循环比工艺流程。
1.2装置组成
延迟焦化装置是由焦化部分、分馏部分、吸收稳 定部分、吹汽放空部分、水力除焦部分、切焦水 闭路循环部分、冷焦水密闭处理部分、干气脱硫 及液化气脱硫、脱硫醇部分组成。
9.4 20 43695 850
873.9 1028.12
9.4 22 43695 850
961.29 1130.93
9.4 24 43695 850
1048.68 1233.74
封头高度（椭圆）m Nhomakorabea2.35
2.35
2.35
2.35
2.35
锥体段体积
m3
213.1
213.1
213.1
213.1
213.1
3装置设计的各项数据
3.1主要工艺指标
3.1.1原料性质 根据全厂总流程的安排延迟焦化 装置加工原料为高酸原油（马利姆-多巴混合原油） 的减压渣油，同时考虑掺炼含硫燃料油工况（常减 压装置加工100×104t/a含硫燃料油）。
3.2主要技术方案
本次设计技术方案的选择以装置的“安、稳、长、 满、优”生产为目标，采用国内外
2、生产流程简述： 自常减压装置来的减压渣油(150℃)首先经过原料油
一柴油及回流换热器(E一101A～D)，进入原料油缓 冲罐(V一101)，然后由原料油泵(P一101A／B)抽 出，经原料油一中段回流换热器(E一102A／B)、原 料油一轻蜡油换热器(E一103A／B)、原料油一重蜡 油及回流换热器(E一104)、原料油一循环油及回流 换热器(E一105A—D)换热后与焦化分馏塔底循环油 混合，328℃进入辐射进料缓冲罐(V一102)，然后 由加热炉进料泵(P一102A／B)送入焦化加热炉(F一 101)，加热到500℃经过四通阀进入焦炭塔(T一 101A／B)。原料及循环油在焦炭塔内进行裂解和缩 合反应，生成焦炭和油气。高温油气自焦炭塔顶至分 馏塔下段，经过洗涤板从蒸发段上升进入蜡油集油箱 以上分馏段，分馏出富气、汽油、柴油、轻蜡油和重 蜡油馏份；焦炭聚结在焦炭塔内。
总高度（最低）
m
85.42
88.38
91.34
94.30
97.26
由以上计算可以看出，加工高酸原油工况时，新建焦化装置采用“一炉两塔”工艺流程
24小时生焦周期。
在掺炼重油工况时，装置进料的硫含量及残炭含量大大增加，装置生焦 量也有较大幅度增加，此时如仍采用24小时生焦周期，焦炭塔高度将会 增加，导致除焦井架顶端标高不能满足航管部门的净空高度要求。此时 需要采取降低装置生焦周期的措施。 在掺炼重油情况下焦炭塔计算见表5—2。 表5-2焦炭塔高度及生焦时间计算
加热炉改造过程
加热炉改造过程延迟焦化工艺是一种比较成熟的炼油工艺，它是在热裂化工艺技术基础上发展起来的，是目前世界上炼油产能发展最快的一种重油加工手段，广泛用于渣油加工。
据统计，至2003年全世界的延迟焦化加工能力已达到255.20Mt/a ，占重油加工能力的31％，高于重油催化裂化的24％及热裂化（及减粘裂化）的26％。
我国2003年延迟焦化的加工能力在30.00 Mt/a 左右，而2004年达到了39.00 Mt/a ，2005年将达到50.00 Mt/a ，可见延迟焦化工艺在重油加工中的重要地位，和其它重油加工工艺相比，延迟焦化工艺优点很多，它技术简单成熟、原料多样化、灵活性大、操作方便、开工率高、运转周期长及投资低、回报率较高，是加工重油，尤其是劣质重油的有效手段。
尤其是在对含硫渣油和劣质渣油的加工中，延迟焦化工艺更显示出优越性。
由于延迟焦化工艺的特殊性，而且所加工的渣油一般是减压渣油，这是原油中沸点最高、分子量最大、硫含硫最高、结构最为复杂的组分，渣油中的金属（主要是镍、钒）含量、沥青质含量、残炭值、硫含量等在延迟焦化加工过程中不可避免地会产生从多的问题，如：炉管及其它设备结焦、设备腐蚀、环境污染等。
福建炼油化工有限公司重油加工路线为常减压――重油催化裂化――延迟焦化工艺。
1 延迟焦化装置概况延迟焦化装置由原中石化北京设计院（现SEI ）设计，最初设计能力为0.40 Mt/a ，一炉两塔，加工胜利黄岛外输原油的减压渣油，循环比0.4，生焦周期为24 h/塔，年开工时数为8000 h ，装置于1991年4月动工兴建，1993年7月建成，同年10月投料试车成功。
1997年4月,公司实施4.00 Mt/a 改扩建工程,在不更换主体设备的前提下通过技术改造，消除“瓶颈”,装置处理能力提高到0.60 Mt/a 。
此后，装置分别于2000年和2002年进行了汽油吸收系统、DCS 控制系统、柴油汽提塔及污水浮渣处理等项目的技术改造，装置的操作弹性和能耗水平得到较好的提高。
河北鑫海化工100万吨延迟焦化装置停工方案汇总
装置停工规程1停工要求 1.1装置停工要做到安全、平稳、文明停工，做到统一指挥，各岗位要密切配合，有条不 紊，忙而不乱。
1.2在停工过程中要做到不跑油、不串油、不冒罐、不超温、不超压、不凝线、不着火、 不爆炸、不伤人、不损坏设备仪表。
各塔、容器内存油尽量退净，严禁排入下水道。
各种油品出装置管线必须畅通，严格控制各种油品外排温度，甩油冷却槽不超温。
1.3 停工过程中要尽量少出不合格产品。
1.41.5 1.6 严格按停工方案进行停工。
1.7 停工扫线完毕，装置到系统外及系统来装置管线加盲板，气压机系统进出口加盲板, 在蒸塔前将其出入口阀关死。
1.8水沟、地沟、下水井用蒸汽赶净瓦斯、存油，然后用海草席和泥土封住。
1.9容器和塔按规定打开人孔，开人孔必须遵照先上后下的原则，打开后通风一段时间, 并做气体分析，合格后方可入内。
1.10将所有的压力表拆下集中好，送有关部门校验。
1.11由公司组织安全大检查，确认装置停工合格后，检修队伍履行手续方可进现场。
2停工注意事项2.1 2.2 动改流程时防止憋压，防止高压窜低压。
不准向地沟或下水井排放瓦斯或液化气。
退胺时要防止瓦斯或液化气窜入胺液储罐。
停工处理不得留有死角，并且做好详细记录。
设备、管线必须吹扫，冲洗达到动火 要求，地面、明沟、管沟、下水井用水冲洗干净，不得存油，停工处理完毕下水井需封2.3 盖。
2.4 在停工过程中，掌握好装置的物料平衡（严防冒罐、跑油）、热量平衡（严防冲塔结 设备超温）。
2.5 2.6 扫线时一定要先停后扫，蒸汽压力一定要大于被扫介质的压力，防止倒串。
管线设备要吹扫干净，做到不存油、不存水、不存瓦斯，达到施工条件。
2.7 不得随地放油、瓦斯，防止爆炸着火，因检查排出的少量油品要及时用水冲走，并清 理好现场。
2.8退碱时应一个设备一个设备地退， 并注意泵出口和设备的压力，严防设备呈负压，同 时人在现场加强观察。
2.9用水顶液化气，顶完后应先关出口阀再停泵或停水，防止液化气倒回。
炉管焊接施工方案
加热炉炉管现场焊接施工技术方案1.编制说明：本施工技术方案仅适用于中国石油化工股份有限公司武汉分公司焦化装置100万吨/年扩能改造加热炉炉管现场焊接施工。
2.编制依据：1）SH3085-1997《石油化工管式加热炉碳钢和铬钼钢炉管焊接技术条件》；2）焦化装置100万吨/年扩能改造加热炉施工图（2001228-107-炉-1/1、2）3）加热炉说明书（2001228-107-炉-1/S1）3.概况:武汉焦化装置加热炉的炉型是卧管立式炉,辐射室炉管为单排管双面辐射,分为两排,每排26根炉管,通过辐射管架和吊架固定于辐射室顶部钢结构框架上；对流室十二排炉管，由下而上依次为三排遮蔽管（光管），六排加热焦化原料管（翅片管），一排加热过饱和蒸汽管（光管），两排加热软水管（翅片管）,加热炉排管设计参数见下表加热炉炉管的排管如下图所示：软化水入口软化水出口蒸汽入口蒸汽出口该炉为更有效提高热效率，对流室的衬里紧贴炉管，因此有8根炉管位于衬里的凹槽内，如上图所示，这8根炉管必须在高空穿管，增大了施工难度，同时，由于对流段管束箱分上下两部分分段就位，连接这两部分的急弯弯头与炉管的焊口均为固定口，高空作业量大，管内充氩不便实施，无损检测困难，必须采取切实可行的措施，以克服这些不利因素的影响。
4.施工工艺流程1）施工准备（1）材料可焊性分析①炉管材料的化学成分及机械性能Cr9Mo炉管是采用进口材料,牌号是ASTMA335GrP9,Cr5Mo牌号是ASTMA335GrP5，其化学成分及机械性能如下表所示:②焊接材料的化学成分及机械性能P9炉管焊接材料牌号分别为:焊条AWS.E505-15及焊丝AWS.ER505,其化学成分及机械性能如表3所示:表3焊材化学成分(%)及机械性能P5炉管焊接材料牌号分别为:焊条R507及焊丝R50,由于目前国内尚无R50牌号钨极氩弧焊焊丝，建议由国外配套供应焊接材料。
③可焊性分析Cr9Mo是易淬硬、冷裂纹倾向较大的材料，属于中合金耐热钢，材料组织为单相马氏体。
(能源化工行业)海川化工论坛万吨(年)焦化装置技术问答修改
（能源化工行业）海川化工论坛万吨(年)焦化装置技术问答修改第一章炼油基础181. 什么是石油？石油的一般性质是什么？胜利原油性质如何？182. 石油由哪些主要元素组成？石油中各元素组成的大致含量是多少？183. 石油馏分中烃类分布有何规律？184. 石油中的非烃类化合物有哪些？185. 石油中氧化物分布规律怎样？196. 怎样区别含硫石油和低硫石油？197. 石油中含氮化物的分布规律怎样？198. 石油中胶质和沥青质分布怎样？199. 简述硫化物、氮化物、氧化物和胶质对石油加工及产品的影响？1910. 什么叫粘度？有几种方法表示？各自单位是什么？1911. 油品的运动粘度是用什么测定的？2012. 液体粘度、气体粘度随温度变化将如何变化？2013. 粘度在生产和使用中的意义如何？2014. 什么叫蒸发和冷凝？2015. 冷凝与冷却有什么区别？2116. 什么叫温度？有几种表示方法？其关系如何？2117. 什么是压强？什么是表压、真空度和绝对压力？2118. 不同压力单位之间的换算关系如何？2119. 什么是油品的馏程？有何意义？2120. 何谓初馏点、干点？2221. 什么叫凝固点？2222. 什么是油品的闪点？有何意义？2223. 什么是油品的燃点？2224. 什么是油品的自燃点？2225. 油品的闪点、燃点标志着油品的什么样的特性？2226. 什么叫特性因数？有何意义？2227. 什么叫泡点？2328. 什么叫露点？2329. 什么叫热焓？它与油品的哪些因素有关？2330. 什么叫比热？2331. 什么叫汽化潜热？2332. 什么叫溴价或碘价？2433. 什么是辛烷值？2434. 什么叫MON？什么叫RON？什么叫抗爆指数？2435. 什么是十六烷值？2436. 什么叫饱和蒸汽压？饱和蒸汽压的大小主要与什么因素有关？2437. 什么叫“相”？2538. 什么叫“相平衡”？2539. 什么叫平衡汽化？2540. 什么是蒸馏？2541. 什么是实沸点蒸馏？2542. 什么是恩氏蒸馏？2643. 什么叫回流比？回流比的大小对塔的操作有何影响？2644. 什么是密度、比重？2645. 何谓流量和流速？2646. 何为流体输送？2647. 流体流动的机械能的三种形式？2648. 石油化工生产的特点是什么？2749. 石油产品的生产过程有哪些？2750. 炼油厂的三废是指什么？2751. 什么是软化水？2752. 蒸汽发生器或锅炉给水为何要用软化水和除氧水？2753. 生产装置内的水冷器为什么要用循环水而不用新鲜水？2854. 何谓气密试验？2855. ppm、ppb的意义？2856. 玻璃板液面计的作用？2857. 英寸与毫米是什么关系，英寸与公称直径的关系？2858. 热传递的三种基本方式及其定义是什么？2859. 传递系数的物理意义是什么？2860. 润滑油的作用是什么？2961. 换热器的换热方式有几种？2962. 压力表的选用有什么要求？2963. 什么叫公称直径？公称压力、试验压力和操作压力？2964. 法兰密封原理是什么？2965. 引起法兰泄漏的原因有哪些？如何防止？2966. 什么是轴封机构？有几种形式？2967. 节流式流量计的原理是什么？3068. 硫化亚铁为什么会自燃，如何防止？3069. 常用的管子按材质分为哪几种？3070. 管线的连接方式分哪几种？3071. 设备上安装安全阀的意义是什么？3072. 装置的三大平衡是什么？3073. 单向阀的作用是什么？3074. 换热器的投用步骤是什么？3175. 换热器的停运步骤？3176. 为何开工时冷换系统要先冷后热的开？停工时又要先热后冷的停？3177. 水冷却器是控制入口水量好还是出口好？3178. 加热炉的三大设计参数指什么？3179. 什么叫加热炉有效热负荷？3180. 什么叫炉管表面热强度？该指标有何意义？3181. 什么叫加热炉的热效率？影响加热炉热效率的主要因素有哪些？3282. 什么叫燃料发热值？发热值有哪几种？3283. 实沸点、恩氏蒸馏、平衡汽化三者间有何不同？3284. 实现精馏的必要条件有哪些？3385. 叙述传质的两种基本方式？3386. 分馏的任务是什么？3387. 什么叫雾沫夹带？有何影响？3388. 什么叫泡沫夹带？3489. 写出柏努力方程式，并解释各项物理意义。
石化公司延迟焦化装置设计方案
石化公司延迟焦化装置设计方案一、装置组成及规模本装置主要包括焦化、吸收稳定、吹汽放空、水力除焦、切焦水和冷焦水循环、干气及液化石油气脱硫和液化石油气脱硫醇部分。
装置工程规模IOO万吨/年,年开工时间按8000小时计。
二、原料及产品方案1、原料来源本装置原料为****石化厂的减压渣油。
2、产品方案主要产品有：干气、液化石油气、焦化塔顶油、焦化一线油、焦化二线油、焦化甩油和石油焦。
三、技术方案选择（-）国内外焦化技术发展趋势1.国外技术进展情况国外延迟焦化技术以美国为代表，比较成熟的有凯洛格（KeIlOgg）公司、鲁姆斯（ABB Lummus Grest）公司、大陆（ConoCo）石油公司和福斯特•惠勒（Foster Wheeler）公司的技术，从近几年设计的延迟焦化装置的套数、液体产品收率和公用工程消耗等方面来看，福斯特•惠勒公司的技术占有一定的优势。
近几年来，国外延迟焦化技术的发展具有如下趋势：(1)焦炭塔反应压力80年代以前，生产普通焦的焦炭塔的设计压力为0.17-0.21MPa(G),目前，焦炭塔的设计压力普遍降低。
凯洛格公司典型设计压力为0.10-0.141MPa(G);鲁姆斯公司已制作出详细的压力分布图；福斯特•惠勒公司典型的焦炭塔设计压力仅为0.103MPa(G)。
(2)循环比为了最大限度的降低焦炭产率，提高液体产品收率，国外焦化装置的循环比一直呈降低趋势。
目前，凯洛格公司设计典型循环比已由0.10-0.15降为0.05或更低；福斯特•惠勒公司推荐采用低循环比0.05,如果下游装置允许焦化重蜡油产品有较高的干点、重金属和康氏残炭，也可以采用零循环比或低于0.05的循环比。
大陆石油公司已开发出储分油循环技术，采用微分油循环代替常规的自然循环，可以降低焦炭产量3%左右，提高C5以上液体收率2%左右。
(3)生焦周期生焦周期由24小时缩短为11-18小时。
大陆石油公司焦化装置生焦周期为11〜14小时；凯洛格公司为16~20小时；福斯特•惠勒公司为16-18小时。
优化操作提高延迟焦化装置汽柴油收率
优化操作提高延迟焦化装置汽柴油收率
刘 广 虎
（ 乌鲁木 齐石化 公司炼油厂 。新疆 乌鲁木齐 ８ ３ ０ ０ １ ９ ）
【 摘 要Ｊ 针对 ６ ０万吨 脾 延迟 焦化装置 开工后 焦炭塔操 作压
力 高，汽 柴油收 率低 的原因从 装置的加热炉 出口温度 ，焦炭塔操 作 压 力及装 置循环 比等方面进 行分析 ，查找原 因，最后从 焦炭塔操 作 压 力及 分馏塔各段 回流温度控制等方 面优化操作 ，提 高了装置的汽 柴油收 率。 焦化反应温度每 升高 ５ ． ６ ＂ Ｃ时，液体产品的收率就会增加 １ ． １ ％ 。 我公司 ６ ０万吨延迟焦化装置采用的是传统 的设计工艺 ， 没有加 热炉在线清焦措 施，因此从装置长周期运行 的角度考虑 ，加热炉 出 口温度不 宜控制 过高， 以免加热炉炉管过早结焦 ，影 响装置 的长 周 期运行 。 目前我装置加热炉出 １ ： ３ 温度控制在 ４ ９ １ — ４ ９ ２ ℃，因此 不考 虑用提 高加热炉 出 口 温 度来提供液体产 品收率 的措施 。 ２ ． ２焦炭塔操作压力 在反应温 度及循环 比不变 的条件下 ，焦炭塔 的压 力下 降使液 相 油 品 易 于 蒸 发 ， 也 缩 短 了气 相 油 品在 塔 内 的停 留 时 间 ， 降低 了 反 应 深度。压 力降低会使蜡油产率增大 ，而汽 、柴 油的收率、气 体及 焦 炭 的产率 都会降低 。如果要取得较高 的汽、柴油收率 ，就应采用 较 高的操作 压力， 而要取得较高 的液体收率则应采用较低 的操 作压力 。 据统计，焦炭塔压 力每 降低 ０ ． ０ ５ Ｍ ｐ ａ ， 液体产 品收率增加 １ ． ３ ％ ，焦炭 产率下降 １ ％ ， 一般来说操作 中焦炭塔 的压力控 制在 ０ ． １ ３ ～Ｏ ． ２ ４ Ｍ Ｐ ａ 。 在２ ０ １ ３年 ｌ Ｏ月我装置开工初 期，焦 炭塔 的操作压 力一般都在 ０ ． ２ ７ — ０ ． ２ ８ Ｍ ｐ ａ ， 不利 于装置 的安全平稳操作及液 体的产 品收率。 ２ ． ３ 循 环 比 循 环 比是 焦 化 工 艺 的重 要 参 数 ， 影 响 产 品 分 布 及 操 作 费 用 。在 固定 的加 热 炉 流 量 下 ， 降低 循 环 比会 提 高装 置 的 处 理 能 力 。循 环 比 变小 ，从分馏塔分离 出来 的蜡 油终馏 点提高，返回焦炭塔 内进行二 次裂化的重质烃类减少 ，相应 降低了小分子烃类和 焦炭的产量，增 加 了中间馏分的产量 。循环 比越 小，气体和 焦炭产率越少 。因此 ， 为 了提高液体产 品的收 率，就 必须采 用低循 环比操作。在降低循环 比增加液 收的同时，还 应考虑 到：（ １ ）焦化蜡油的终馏点 ，残炭及 庚烷不溶物增加 ，对下 游装置存在不利影响 ；（ ２ ）当循环 比降 的太 低 ，加热炉进料 接近原 料性质 ，易造 成加热炉结焦 ，同时也会增加 加热炉 的负荷 ，燃料气 的能耗 也会相应增加 ，从而影响装置的长周 期运行 根据 目前我厂的生产装置特点，不适合采用低循环 比多产 蜡 油 的 生 产 方案 ， 因 此 我 装 置 的循 环 比控 制 在 ０ ． ３ － ０ ． ４左 右 。 ３ 优 化 操 作 根据 目前我装置的实际生产状况 ，影 响液体产 品收率 的主 要因 素 是 焦炭 塔 的操 作 压 力 ，因 此 我 车 间 针 对 如 何 降低 系统 压 力 及 焦 炭 塔操作压力做了 以下优化操作 ： ３ ． １ 降低 分 馏 塔 压 力 自装置开工 以来 ，分馏塔压力 一直在 ０ ． １ ９ — ０ ． ２ ０ Ｙ ｐ ａ ， 从而使得 焦炭塔操作压力在 ０ ． ２ ７ — ０ ． ２ ８ Ｍ ｐ ａ ， 不利于液态产 品收率的提高。为 降低分馏塔压力 ，我车 间对分馏塔塔顶富气 流程进 行了测 压试验 ， 从 测 压 的 结 果 可 以 看 出 ，分 馏 塔 的压 力 降主 要 是在 分 馏 塔 塔 顶 空冷器 ｈ 一 ２ ０ １前后，压力降达到 了 ０ ． ０ ９ Ｍ ｐ ａ左右 ，为此我车间决定 将空冷 Ａ － ２ ０ １的副 线 稍 开 ２ — ３扣 ， 此后分馏塔压力降 ０ ． １ ５ — ０ ． １ ７ Ｍ ｐ ａ ， 焦炭塔压 力也降到了 ０ ． ２ ２ － ０ ． ２ ５ Ｍ ｐ ａ 液体产 品的收率有了明显 的提 高 。操作调整前后我装 置液体 产品收率的变 化如表 １所示 ：
加热炉工作危险性分析JHA汇总
延迟焦化加热炉钢结构制作安装作业JHA方案
编制: 审核批准
中国化学工程第七建设公司
独山子项目部
匚程简介
120万吨/年延迟焦化装置焦化炉一台，由两个辐射段、 两
个对流段、一个烟道和风道系统组成，加热炉管采用单排管 双面辐射水平排管悬挂固定在对流段炉顶上，原料油从对流段 炉管上部进炉，经对流段加热后进入辐射段，由辐射段下部出 炉，余热
回收系统回收烟气余热，送风系统由辐射段底部与辐 射炉低相连，空气经预热器加热后进入炉膛，该炉年开工能力 8000小时/年，处理量120万吨/年时。
匚艺流程
本工程施工涉及的
标准和管理制度
材料出库检验——喷砂除锈防腐 •预制场下料切割一辐。
焦化装置加热炉烟道档板的更换
ｒＭ：
０．Ｋｈ‘ ７
： ：
： ！ ： ４ ５３ ｃ ２ ５ ８ ６Ｎ／ｍ
．
图２ 支座
０． １６ ７ ． ３９
， ｒ ＋ ｃ ｏ ｒ √
＝
ｘ ３８ １＋ ４ ５ ６ ／ １． ５８． １ １ ３
位。 ’
辐 射室
辐 射 室
ｌ
图１ 焦化加 热炉
日
千 斤 项支 座 的弧板 、筋 板等 尺 寸见 图２ ；支 管
尺 寸见 图３ 示 。 所
２强度 校 核
２１ ． 支座 强度 核算 烟 囱 重 量 ｎ １５ 安 全 系 数 计 算 ，则 每 台 千 ＝ ．的 斤 顶 承 重 为 ：４ ｔ １５３ ２ ．ｔ ７ ＊ ．／＝ ３５ ，每 块 筋 板承 重 ： ２ ． ２ １．５ １ １０ ３５ ＝ １ ｔ ５ ５ Ｎ。筋板所 受应 力 ： ／ ７ ＝１
２ １ 年第 １ 卷 ００ ３
避 开 烟 道档 板 的抽 出与 安装 方 向 ， 东侧 设 一个 支 撑 点 ， 另 两个 支 撑 点 间距稍 大于 直 径 ， 以使烟 道 档 板能 被抽 出。首 先 ，在 烟道 档板 上 下两 侧将 ６ 块 带 弧板 的支座 焊在 烟 囱筒体 上 ，３ ０液压千 斤顶 台５ ｔ 放 在 下 面 的３ 支 座 上 ，其上 安 放 ２ ９ ８３长管 块 １ ＂￣ ｌ ｆ （ 图３ 示 ），３ 如 Ｎ 台液 压 千斤 顶 同步 缓 慢起 升 ， 确 认 千 斤顶 均 持 力 后 ，停止 起 升 ，拆 除烟 道 档 板 上 下法 兰 圈上 所 有 螺 栓 ，将 烟 道 档 板 与烟 囱连 接 的 上焊 缝 割 开 ，继 续用 千 斤 顶 起 升 烟 囱，使 烟 囱 与烟 道档 板之 间 的 间隙达 ６ ～ ０ ｍｍ为止 ，随 后 ， ０ １０ 割 除烟 道 档 板 与烟 囱连 接 的下 焊 缝 ，确 认 烟 道 档 板 与烟 囱完 全 断开 后 ，利用 ８ ｔ ０ 吊车 和 ２倒链 将 烟 ｔ 道 档 板 抽 出， 随后 在 ３ 台提 升 装 置 附近 安装 ３ 龙 个 门架 （ ０ 工字 钢制 成 ） ，与 烟 囱简体 焊接 ， 以 由２ 增 加 烟 囱 的稳 定性 。对 烟 囱 的上 、 下两 个 端 面 进 行 齐 口并 打 磨 坡 口，将 新 烟 道 档 板 进行 就 位 、组 对 ，先 组 对烟 道 档 板 下部 与 烟 囱 的连 接 ，将 连 接 螺 栓 全部 安装 好 ，连 接焊 缝 点焊 牢 固后 ，拆 除３ 个 龙 门架 ，缓慢 同步 降落３ 个千 斤 顶 ，将烟 道档 板 上 部 与 烟 囱连 接 的螺 栓 全 部 安 装 好 ，对 连 接 焊 缝 进 行 焊接 ，焊接 完毕后 拆 除提升 装置 。 ４结论 及 注 意 事 项
延迟焦化装置介绍
一、装置概况：
1、装置组成：三部分：
焦化部分----主要包括：原料换热部分、加热炉部分、焦炭塔部分、分馏塔及换热部分、冷切焦水处理部分、焦炭塔的吹汽放空部分、高压水泵及水力除焦部分、焦炭的装运部分。
压缩吸收稳定部分：主要包括：焦化富气的压缩机部分、汽油吸收部分、脱吸部分、汽油稳定及柴油吸收部分。
富气V%
(气压机入口)
干气
mol%
液态烃
m%
H2
2
11.2
9.8
13.8
0.1
N2
28
O2
32
H2O
18
5.0
0.7
0.1
H2S
34
5.6
5.5
0.3
CO2
44
CO
28
CH4
16
41.74
39.6
53.5
3.4
C2H6
30
14.50
13.3
15.4
4.6
C2H4
28
1.64
1.5
1.8
0.4
C3H8
6000
1
1
220
147.6
8000
7
P-607/1,2
380
1
1
75
32.4
8000
8
P-608/1,2
6000
1
1
220
171.7
8000
9
P-610/1,2
380
1
1
30
18.8
8000
10
P-611/3
炼油厂延迟焦化装置生产运行优化措施
炼油厂延迟焦化装置生产运行优化措施摘要：随着延迟焦化原料的恶化，已经切实影响延迟焦化装置长周期运行，延迟焦化装置的加热炉，焦碳塔和分馏塔的良好运行是该装置长周期安全运行的关键。
以炼油厂90万吨/年延迟焦化装置为例，分析了影响该厂长期运营的相关因素后，在装置大修期间采取了优化和改造措施，以确保能够满足装置长周期安全生产及创效。
关键词：长周期；延迟焦化；瓶颈；优化措施延迟焦化作为炼油厂重要的二次加工技术，由于原料适应性范围广，加工成本低以及成熟可靠的技术而继续被广泛使用。
其运行的平稳与否直接影响着炼油厂其它装置的正常运行，焦化装置属于炼油二次加工装置。
随着炼油企业节能减排的要求以及技术的进步，炼油厂各装置直接供料成为主流，装置间的相互影响更显突出。
随着原油资源的消耗，原油性质的劣质化趋势明显。
受此影响，焦化装置原料劣质化趋势也明显加剧，不断给装置的长周期稳定运行工作带来新的问题与挑战。
因此，及时总结经验，为装置管理提供技术支持和指导，保证延迟焦化装置全面实现无故障、长周期运行打下坚实的基础，已经成为一项非常必要的工作。
天津分公司炼油部1#延迟焦化装置最初设计原料参照辽河渣油中石化北京设计院总承包，中石化第四建设公司承建，为两炉四塔的生产模式。
装置始建于1996年，初始设计为100万吨/年，加工原料为大港原油的减压渣油。
后在2005年进行扩能改造为120万吨/年，同时进行了部分材料升级，以适应加工含硫原油的减压渣油。
2008年装置改为加工高硫原油的减压渣油，加工规模按照90万吨/年设计。
延迟焦化装置规模90万吨/年，设计生焦周期为24小时，操作弹性为60%～120%。
年开工时数8400小时。
循环比为0.3，可在0.2~0.4的范围内调节。
1#延迟焦化的主要产品是石油焦。
中间产品有干气，液态烃，汽油，柴油，蜡油。
装置生产的焦化干气，去干气脱硫单元，脱硫后作燃料气或作制氢原料。
焦化液化气脱硫后最为产品或去气分再加工成丙烯等产品。