完整版楼盖的结构和平面布置
混凝土单向板楼盖设计
钢筋混凝土单向板肋形楼盖一．设计资料某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图1所示。
图1结构平面布置图(1)楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
(2)活荷载：标准值为4.5kN/m2。
(3)恒载分项系数为1.2；活载分项系数为1.3。
(4)材料选用：混凝土采用C25（f c=11.9N/mm2，f t =1.27N/mm2）。
钢筋梁中受力纵筋才采用HRB335级（f y =300N/mm2）和HRB400级（f y =360N/mm2 ）；其余采用HPB235级（f y =210N/mm2）。
二．板和次梁按弹性方法计算 1．板的计算板的215400mm 31800mml l ==，按单向板计算。
板的厚度按构造要求取11800mm 8042.54040mm mm l h =>==。
次梁截面高度取25400mm4003601515mm mm l h =>==，截面宽度200mm b =，因此，板和次梁不做刚度验算。
板尺寸及支撑情况如图2所示。
图2 板的尺寸和计算简图（1） 荷载 恒载标准值20mm 厚水泥砂浆 0.02 m ⨯20 kN/m 3 = 0.4 kN/m 2 80mm 钢筋混凝土 0.08 m ⨯25 kN/m 3 = 2.0 kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹灰 0.02 m ⨯17 kN/m 3 = 0.34 kN/m 2 10mm 厚水磨石面层 0.01 m ⨯25 kN/m 3 = 0.25 kN/m 2g k = 2.99 kN/m线恒载设计值 g = 1.2⨯2.99 kN/m = 3.588 kN/m 线活在设计值 q = 1.4⨯4.5 kN/m = 5.85 kN/m 合计 9.438 kN/m 每米板宽 g + q = 9.438 kN/m11' 3.588 5.85 6.513kN/m 22g g q =+=+⨯=11' 5.85 2.925kN/m 22q q ==⨯=（2） 内力计算 边跨 1580120/2200/21740mm 22n a bl ++=++= ≥1720m 22n h bl ++=则 01720m m l = 中间跨 01800m m c l l ==≥1.11760mm n l =则 01760mm l =计算跨度差(1760mm -1720mm)/1760m =1.1%<10%，说明可按照等跨连续板计算内力（统一取01720mm l =）跨内和支座最大弯矩及剪力按下式计算，即2200M Kgl Kql =+ 连续板各截面的弯矩计算见表1。
板——有梁楼盖平法施工图的制图规则和构造详图_20190304202730
2 有梁楼盖平法施工图的构造详图
1.有梁楼盖楼面板LB和屋面板WB钢筋构造
图5-5 有梁楼盖楼面板LB和屋面板WB钢筋构造
2 有梁楼盖平法施工图的构造详图
1.有梁楼盖楼面板LB和屋面板WB钢筋构造
1）上部纵筋 上部非贯通纵筋向跨内伸出长度详见设计标注。与支座垂直的贯通纵 筋贯通跨越中间支座，上部贯通纵筋连接区在跨中1/2跨度范围之内；当相 邻等跨或不等跨的上部贯通纵筋配置不同时，应将配置较大者越过其标注 的跨数终点或起点并伸出至相邻跨的跨中连接区域连接。与支座同向的贯 通纵筋的第一根钢筋在距梁角筋为1/2板筋间距处开始设置。 2）下部纵筋 与支座垂直的贯通纵筋伸入支座5d且至少到梁中线，与支座同向的贯 通纵筋第一根钢筋在距梁角筋1/2板筋间距处开始设置。
1.2 板支座原位标注
1.板支座原位标注的内容
悬挑板支座非贯通筋的注写方式如图5-4所示。当悬 挑板端部厚度不小于150 mm时，设计者应指定板端部 封边构造方式；当采用U形钢筋封边时，尚应指定U形钢 筋的规格和直径。
图5-4 悬挑板支座非贯通筋的注写方式
1 有梁楼盖平法施工图的制图规则
1.2 板支座原位标注
当为单向板时，分布筋规则
1.1 板块集中标注
3.纵筋
当在某些板内（如在悬挑板XB的下部）配置有构造钢筋时，则X 向以Xc，Y向以Yc打头注写。当Y向采用放射配筋时（切向为X向， 径向为Y向），设计者应注明配筋间距的定位尺寸。
当纵筋采用两种规格钢筋“隔一布一”方式时，表达为 xx/yy@×××，表示直径为xx的钢筋和直径为yy的钢筋两者之间的间 距为×××，直径xx的钢筋的间距为×××的 2倍，直径yy的钢筋的间 距为×××的2倍。
2 有梁楼盖平法施工图的构造详图
21,单向板楼盖的结构平面布置
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根据设计经验
主梁的经济跨度为：5~8m 次梁的经济跨度为：4~6m 板的经济跨度为：1.7~2.7m（常用2m左右）
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请思考如下问题：
（1）现浇楼盖的分类？
（2）单向板肋形楼盖的结构布置要求？
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10
谢 谢
2015.11
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5
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2 、现浇肋形楼盖的分类及特点
现浇钢筋混凝土肋形楼盖由板、次梁、主梁组成，按板的受力特
点可分为单向板肋形楼盖和双向板肋形楼盖 单向板肋形楼盖 ：L2/L1≥3 双向板肋形楼盖 ：L2/L1≤2
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3、单向板肋形楼盖的结构布置要求
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1）应满足房屋的正常使用要求， 2）应考虑结构受力是否合理, 3) 应降低造价的要求。
建筑结构与抗震系列微课建筑结
构与抗震系列微课
单向板楼盖的结构平面布置
授课人 四川建筑职业技术学院
杨晓红
2015.11
目录
现浇整体式楼盖的分类
现浇肋形楼盖的分类和特点
单向板肋形楼盖结构布置要求
思考题
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1、现浇整体式楼盖的分类
(1)肋形楼盖 ：由板，次梁和主梁组成，结构布置
灵活，可以适应不规则的柱网布置和复e
3
(2)井式楼盖 ：两个方向上梁的截面尺寸相同，不分主
次梁，共同承受板传来的荷载，由于可以节约净空，建筑效
果较好，常用于方形或接近方形的中小礼堂，餐厅，展览厅 以及公共建筑的大厅等
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(3)无梁楼盖 ：这种楼盖没有主梁和次梁，板直接支
承在柱子上，为提高楼板的承载力和刚度，减小板厚，一 般需要做柱帽, 结构高度小，板底平整，采光通风效果好， 可用于跨度≤6m的多层厂房，商场，仓库，冷藏室以及地 下水池的顶盖等建筑中
混凝土结构课程设计单向板楼盖
目录1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（6）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
【精品课件】梁板结构设计
装配整体式楼盖是将各种预制梁、板在现场吊装就位后， 通过整浇措施和现浇混凝土构成整体。装配整体式楼盖 的刚度、整体性和抗震性能比装配式楼盖好，又比现浇 式楼盖节省模板和支承，但焊接工作量往往较大，并且 需要混凝土二次浇注。
现浇式
2019/5/25
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1.1楼盖的结构类型
按施工方法分类
2.荷载
在计算主、次梁上的荷载时，根据计算假定③，忽略板或 次梁连续性的影响，按简支传递考虑。
次梁和主梁的荷载取其从属面积上的荷载 梁的从属面积是指该梁与其两侧相邻梁间距的一半范围 内的面积。 板、次梁主要承受均布荷载。 主梁则主要承受由次梁传来的集中荷载，一般主梁自重 所占比重不大，可将其换算成集中荷载加到次梁传来的 集中荷载内
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向 工业建筑楼面板 板 行车道下的楼面
板
70 80
悬臂长度≤500 悬臂板
悬臂长度＞500
60 80
双向板
80
无梁楼板
150
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1.3.2梁
原则
1）梁、板受力合理。在楼、屋面上有机器设备、冷却塔、 悬吊装置和隔墙等荷载较大部位，宜设制次梁；条件允许 时，主梁跨内最好不要只设置一根次梁，以减小主梁跨内 弯矩的不均匀分布；楼板上开有较大尺寸（大于800mm） 的洞口时，应在洞边设置小梁。
装配式混凝土楼盖 装配整体式混凝土楼盖 现浇式混凝土楼盖
现浇式混凝土楼盖，其刚度大，整体性、抗震性能及防 水性能都比较好，可适用于各种特殊的情况。例如，有 较重的集中设备荷载或有较复杂的孔洞，有振动荷载作 用，平面布置不规则，高层建筑以及抗震结构等。缺点 是需要现场支模和铺设钢筋，现场的工作量大，且工期 较长。
单项板肋梁楼盖得计算
单向板肋梁楼盖得计算一、 楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m 。
0102/l l =6÷2.2=2.732＜0102/l l ＜3的板，可按单向板设计，但应适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。
按跨高比条件，要求板厚h ≥2200/40=55mm （因为单向板的厚度应不小于跨度的1/40（连续板），板的配筋率一般为0.3%～0.8%）。
对于工业建筑的楼盖板，要求h ≥80㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=0l /18～0l /12=6000/18～6000/12=334～500mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。
截面宽度取取b=500/3～500/2=167～250mm,取b=200mm 。
主梁的截面高度应满足h=0l /15～0l /10=6600/15～6600/10=440～660mm,取h=650mm 。
截面宽度取b=300mm （同次梁计算） 楼盖板结构平面布置图：二、 板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板，轴线②～⑤的板属于中间区格单向板。
⑴荷载板的永久荷载标准值：20mm 厚水泥砂浆面层： 20*0.02=0.4KN /㎡80mm 厚钢筋混凝土板 25*0.08=2 KN /㎡ 20mm 厚石灰砂浆 17*0.02=0.34 KN /㎡小计 2.74 KN /㎡板的可变荷载标准值 6 KN /㎡永久荷载分项系数取1.2；应楼面可变荷载标注值大于4.0 KN /㎡，所以可变荷载分项系数应取1.3，于是板的永久荷载设计值： g=2.74*1.2=3.29 KN /㎡ 可变荷载设计值： q=6*1.3=7.8 KN /㎡荷载总设计值： g+q=3.29+7.8=11.09 KN /㎡≈11.1 KN /㎡ （2）计算简图次梁截面为200mm*500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
《混凝土结构课程设计》
10土木工程（专升本）混凝土结构课程设计计算书——现浇单向板肋形楼盖设计姓名：学号：完成日期：混凝土结构课程设计现浇单向板肋形楼盖设计某多层工业建筑物平面如下图所示：采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
一、设计资料1）楼面构造层做法：水泥砂浆地面（0.65KN/ m2）钢筋混凝土现浇板（25kN/m2）；20mm厚石灰砂浆抹底（17kN/m2）；2）可变荷载：Pk=6.0 kN/m23）永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4（当楼面可变荷载标准值≥4kN/m2时,取1.3)；4）材料选用：混凝土：采用C25；钢筋：梁纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余采用HPB235级钢筋；5）本建筑物位于非地震区，建筑物安全级别为二级，结构环境类别为一类。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3m,次梁跨度为6.6m，主梁每跨内布置两跟次梁，板的跨度为2.1m ,l02/l01=6.6/2.1=3.14,因此安单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55.0mm,对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=100mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=366~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
框架梁截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=600mm。
截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图如下图所示：三、板的设计1）荷载板的恒荷载标准值：水泥砂浆地面（0.65KN/ m2）=0.65kN/m2钢筋混凝土现浇板：0.1*25=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底：0.020*17=0.34kN/m2小计： 3.49 kN/m2取3.5 kN/m2板的活荷载标准值：60.0kN/m2永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4，因当楼面可变荷载标准值≥4kN/m2,所以取1.3。
2 梁板结构设计(楼盖)第二讲
2.活荷载的最不利布置及荷载 的最不利组合 连续梁活荷载最不利布置的 规律：
五跨连续梁六种荷载的最不利组合及内力图
注：N跨有N+1种组合
（荷载或内力与变形为线弹性，按结构力学分析）
跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度 相差不超过10%时，可按五跨的等跨连续梁、板计算
3.内力计算
（1）在均布及三角形荷载作用下：
M k1 gl 2 k2 ql 2
（2）在集中荷载作用下：
V k3 gl k 4 ql
M k5Gl k6Ql
V k 7 G k8 Q
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4.内力包络图
将同一结构在各种荷载的最不利组合作用下的内力图 (弯矩图或剪力图)叠画在同一张图上，其外包线所形 成的图形称为内力包络图。（结构抵抗内力图）
3q q 4
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1.结构控制截面
结构控制截面的确定取决结构截面的内 力与抗力的比值，即大者。（对受力钢筋计 算起控制作用的截面）
（1）求某跨跨内最大正弯矩时， 应在本跨布置活荷载，然 后隔跨布置 （2）求某跨跨内最大负弯矩时， 本跨不布置活荷载，而在其 左右邻跨布置，然后隔跨布置 （3）求某支座最大负弯矩或支座左、 右截面最大剪力时，应在该支座 左右两跨布置活荷载，然后隔跨 布置。
12
1.结构的简化假定和计算模型
（1）支座没有竖向位移，且可以自由转动；
（2）不考虑薄膜效应对板内力的影响；
（3）在确定板传给次梁的荷载以及次梁传给主梁的荷载 时，分别忽略板、次梁的连续性，按简支构件计算支座 竖向反力； （4）跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同时， 且跨度相差不超过 10% 时，可按五跨的等跨连续梁、板 计算。
混凝土结构——楼盖-文档
2、计算单元荷从属面积：
第十二章 楼 盖
3 、计算跨度：
第十二章 楼 盖
4 、荷载取值：
确定荷载效应组合的设计值时 ，恒荷载的分项系数取为： 当其效应对结构不利时 ，对由活荷载效应控制的组合 ，取 1.2 ，对由恒荷载效应控制的组合 ，取1.35； 当其效应对结 构有利时 ，对结构计算 ，取1.0 ，对倾覆和滑移验算取 0.9 。 活荷载的分项系数一般情况下取 1.4 ，对楼面活荷载标准值 大于 4kN／的工业厂房楼面结构的活荷载 ，取1.3。
12.3 双向板肋梁楼盖 一、四边支承板的主要试验结果：
第十二章 楼 盖
二 、双向板按弹性理论的内力计算：
当板厚远小于板短边边长的1/30 ，且板的挠度远小于板的 厚度时 ，双向板可按弹性薄板理论计算 ，但比较复杂 。为了 工程应用 ，对于矩形板已制成表格 ，见附录8 ，可供查用。
第十二章 楼 盖
单向板：（1.7～2.5） m ，荷载较大时取较小值 ，一般不
宜超过 3m；
次梁：（4～ 6）m ； 主梁：（5～8）m。
单向板肋梁楼盖结构平面布置方案通常有以下三种：
第十二章 楼 盖
二 、计算简图
结构物的计算简图包括计算模型及计算荷载两个方面。
1 、简化假定： （1）支座可以自由转动，但没有竖 向位移； （2）不考虑薄膜效应对板内力的影 响； （3）在确定板传给次梁的荷载以及 次梁传给主梁的荷载时 ，分别忽略板、 次梁的连续性 ，按简支构件计算支座竖 向反力； （4）跨数超过五跨的连续梁、板， 当各跨荷载相同 ，且跨度相差不超过10% 时 ，可按五跨的等跨连续梁、板计算。
弯距设计值：
剪力设计值：
均布荷载： 集中荷载：
——支承中心处的弯矩、剪力设计值； ——按简支梁计算的支座剪力设计值（取绝对值）
楼盖的结构布置及构件截面
楼盖的结构布置及构件截面楼盖的结构布置及构件截面是建筑设计中非常重要的一部分。
它的设计不仅直接关系到建筑物的安全性与稳定性，还关系到建筑物的使用性、美观性等方面。
本文将就楼盖的结构布置及构件截面进行详细的解析。
一、楼盖结构布置楼盖结构布置一般包括梁、柱、板及基础的布置。
在设计楼盖结构时，需要考虑建筑的规模、使用要求、地基条件、灾害防护等方面因素。
具体布置如下：1. 梁的布置：梁一般沿着房间的长边方向布置。
梁的跨度和房间大小有关，一般跨度不宜超过6米。
对于超长跨度的房间可以在中央设置支撑柱，再进行布置。
梁在承重方面主要受到弯曲和剪力的作用，因此在设计时需要确定梁的截面，并计算其弯曲和剪力情况。
2. 柱的布置：柱的布置一般与房间尺寸和梁的布置有关。
柱一般设在房间的角上或中央位置。
柱的数量、布置和尺寸需要根据房间的不同特点进行设计。
柱在承重方面主要受到弯曲和压力的作用，因此在确定柱的截面时需要计算其弯曲和压力的情况。
3. 板的布置：板是搭建楼盖的平面构件，用于承重和分配负载。
一般板的厚度不宜小于100mm，钢筋骨架应布置在板中和下部。
在确定板的布置时，需要考虑房间的布局和使用功能。
板在承重方面主要受到弯曲和剪力的作用，因此在设计时需要确定板的截面，并计算其弯曲和剪力情况。
4. 基础的布置：楼盖的基础是承受房屋荷载的重要组成部分。
基础的布置需要考虑地基条件和建筑物的重量等因素。
一般的基础类型包括独立基础、连续基础、桩基等。
在确定基础的布置时需要考虑地质条件、室内外环境等因素。
二、构件截面的设计构件截面的设计是建筑设计中的关键环节。
在设计时需要考虑建筑物所受的各种荷载，如重力荷载、风荷载、地震荷载等，以及构件本身的受力情况。
设计时需要根据构件受力情况确定其截面，以满足结构强度和稳定性要求。
具体设计如下：1. 梁截面的设计：在梁的设计中，需要综合考虑弯曲和剪力的作用。
一般来说，梁截面计算时按弯曲构件进行，计算时要考虑混凝土和钢筋的强度、受力性能、变形性能等因素。
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.2.楼盖的结构和平面布置主梁沿纵向布置，次梁沿横向布置。
主梁的跨度为6.6m，次梁跨度为6m。
主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3,因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h大于等于2200/30=73mm,对工业建筑的楼盖板，要求h大于等于70mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6000/18~6000/12=333~500mm.考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm.截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650mm.截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图：教育资料．.板的设计3. 1）荷载（板的永久荷载标准值 0.005x20=0.1kn/m2 108”胶水着色粉面层1：2水泥砂浆加“5mm厚0.02x20=0.4kn/m2 20mm厚水泥砂浆找平0.08x25=2kn/m2 钢筋混凝土结构层0.015x16=0.24kn/m2 15mm厚纸筋石灰浆顶棚2.74kn/m2 小计 6kn/m2 板的可变荷载标准值所以可变荷载分项系数应取，；1.2因楼面可变荷载标准值大于4kn/m2永久荷载分项系数取。
于是板的1.3 g=2.74x1.2=3.288kn/m2 永久荷载设计值q=6x1.3=7.8kn/m2可变荷载设计值11kn/m2 ，近似取为荷载总设计值 g+q=11.088kn/m2 ）计算简图（2 板的计算跨度：按塑性内力重分布设计。
次梁截面为200mmx500mm,l01=ln=2200-200/2=2100mm 边跨l02=ln=2200-200=2000mm中间跨宽板带作为计算单元，计算简图如图：，可按等跨连续板计算。
取1m因跨度相差小于10%3）弯矩设计值（可查得，板的弯矩系数分别为：边支座）不考虑板拱作用截面弯矩的折减。
由表11-1（4 。
故1/16；中间支座，1/141/111/16；边跨中，1/11；离端第二支座，；中跨中，MA=-(g+q)l01^2/16=-11x2.1^2/16=-3.03kn.mM1=(g+q)l01^2/14=11x2.1^2/14=3.47kn.mMB=-(g+q)l01^2/11=-11x2.1^2/11=-4.41kn.mMC=-(g+q)l02^2/14=-11x2.0^2/14=-3.14kn.mM2=M3=(g+q)l02^2/16=11x2.0^2/16=2.75kn.m(4)正截面受弯承载力计算设环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。
假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度h0=h-c-d/2=80-15-10/2=60mm;板宽b=1000mm。
C30混凝土，α1=1,fc=14.3kn/mm2,HPB300钢筋，fy=270N/mm2。
板钢筋计算的过程列表为：截面 C2 B 1 A教育资料．.弯矩设计值-3.03 3.47 -4.41 -3.14 2.75）（kn.m0.053 0.058 0.067 0.061 0.086 αs0.054<0.35 0.054<0.35 0.063 ξ0.069 0.090<0.35171.6 171.6 200.2 计算配筋286.0 219.3As(mm2)ФФ6/8@200 8@200 6/8@200 ФФ8@200 8/10@200 Ф实际配筋As=196As=196As=251As=322(mm2)As=251计算结果表明：支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=251/(1000x80)=0.31%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/270=0.24%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
4.次梁的设计根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
（1）荷载的设计值永久荷载设计值板传来永久荷载 3.288x2.2=7.23kn/m次梁自重 0.2x(0.5-0.08)x25x1.2=2.52kn/m次梁粉刷 0.02x(0.5-0.08)x2x17x1.2=0.34kn/m小计 10.09kn/m可变荷载设计值： q=7.8x2.2=17.16kn/m荷载总设计值： g+q=27.25kn/m（2）计算简图按塑性内力重分布设计。
主梁截面为300mmx650mm。
计算跨度：边跨L01=Ln=6600-100-300/2=6350mm中间跨L02=Ln=6600-300=6300mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图：（3）内力计算由表11-1、表11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：MA=-(g+q)L01^2/24=-27.25x6.35^2/24=-45.78kn.mM1=(g+q)L01^2/14=27.25x6.35^2/14=78.48kn.mMB=-(g+q)L01^2/11=-27.25x6.35^2/11=-99.89kn.mM2=M3=(g+q)L02^2/16=27.25x6.30^2/16=67.60kn.m教育资料．.MC=-(g+q)L02^2/14=-27.25x6.30^2/14=-77.25kn.m剪力设计值：VA=0.50(g+q)Ln1=0.50x27.25x6.35=86.52knVBl=0.55(g+q)Ln1=0.55x27.25x6.35=95.17knVBr=Vc=0.55(g+q)Ln2=0.55x27.25x6.3=94.42kn承载力计算1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=L/3=6000/3=2000mm、bf=b+Sn=200+2000=2200mm,b+12hf=200+12x80=1160mm。
三者的较小值，故取bf=1160mm.除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。
假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm,二排纵向钢筋h0=460-25=435mm。
C30混凝土，α1=1.0,βc=1,Fc=14.3n/mm2,Ft=1.43n/mm2;纵向钢筋采用HRB400钢，Fy=360n/mm2,Fyv=360n/mm2。
正截面承载力计算过程列于表，经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/（bh）=402/(200x500)=0.40%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
2)斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：hw=h0-hf=435-80=355mm,因hw/b=355/200=1.8<4,截面尺寸按下式验算：0.25βcFc.bh0=311.03x10^3n?Vmax=95.17kn截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：采用&6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。
由Vcs=0.7Ft.bh0+Fyv.Asv/s.h0,可得到的箍筋间距：S=Fyv.Asv.h0/(Vbl-0.7Ft.bh0)=360x56.6x435/(95.17x10^3-0.7x1.43x200x43 5)= 1097mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。
线调整箍筋间距，s=0.8x1097=878mm,截面高度在300-500mm的梁，最大箍筋间距200mm最后取箍筋间距s=200mm。
为方便施工，沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3Ft/Fyv=0.3x1.43/360=0.12%,实际配箍率psv=Asv/(bs)=56.6/(200x200)=0.14%>0.12%,满足要求。
5.主梁设计主梁按弹性方法设计（1）荷载设计值教育资料．.为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载：10.09x6.6=66.594kn主梁自重（含粉刷）(（0.65-0.08）x0.3x2.2x25+2x(0.65-0.08)x0.02x2.2x17)x1.2=12.31kn永久荷载设计值 G=66.594+12.31=78.90kn可变荷载设计值 Q=17.16x6.6=113.26kn（2）计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离，L0=6600mm。
主梁的计算简图如图：（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩M=k1GL0+K2QL0式中系数k1、k2由附表6-2相应栏内查得M1max=0.244x78.9x6.64+0.289x113.26x6.60=382.01kn.mMbmax=-0.267x78.9x6.64-0.311x113.26x6.6=-372.36kn.mM2max=0.067x78.9x6.60+0.200x113.26x6.60=184.39kn.m2)剪力设计值VA,max=0.733x78.9+0.866x113.26=155.92knVBl,max=-1.267x78.9-1.311x113.26=-248.45knVBr,max=1.0x78.9+1.222x113.26=217.30kn3)弯矩包络图<1>第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为：MB=MC=-0.267x78.9x6.6-0.113x113.26x6.6=-223.51kn.m在第1跨内：以支座弯矩MA=0，MB=-223.51kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=113.26kn 的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：1/3(G+Q)L0+MB/3=1/3(78.9+113.26)x6.6-223.51/3=348.25kn.m（与前面计算的M1，max=382.01kn.m接近）1/3(G+Q)L0+2MB/3=1/3(78.9+113.26)x6.6-2x223.51/3=273.75kn.m在第2跨内：以支座弯矩MB=-223.51kn.m,MC=-223.51kn.m的连线为基线，作G=78.9kn,Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用处的弯矩值：1/3GL0+MB=78.9x6.60/3-223.51=-49.93kn.m。