预应力筋的平弯和竖弯
预应力钢筋弯曲半径和弯曲角度要求
预应力钢筋弯曲半径和弯曲角度要求
预应力钢筋的弯曲半径和弯曲角度通常需要符合相关的设计规范和标准。
一般来说，这些要求可能会根据具体的工程需求和材料性质而有所不同。
以下是一般情况下的要求：
弯曲半径要求：
-钢筋的弯曲半径应满足相应的设计规范要求，以确保预应力混凝土构件在受力过程中不会因钢筋的弯曲而产生裂缝或损伤。
-弯曲半径一般应不小于规范规定的最小允许数值，否则可能导致预应力钢筋的损伤或破坏。
弯曲角度要求：
-预应力钢筋的弯曲角度一般需要符合设计规范中对于弯曲限制角度的规定。
-过大的弯曲角度可能影响钢筋的力学性能，引起应力集中和裂缝，因此需要遵循规范对弯曲角度的限制。
需要注意的是，具体的预应力钢筋弯曲半径和弯曲角度要求应当参考当地的混凝土结构设计规范和标准，并在进行相关工程施工时严格执行。
预应力施工技术在桥梁工程施工中的应用
预应力施工技术在桥梁工程施工中的应用摘要:由于当今社会经济的快速发展和进步，城市桥梁的建设规模越来越大，为人们日常出行提供很大便捷，同时也推动了经济发展。
由于交通运输业的快速发展，桥梁的施工需求逐渐增加，同时对质量标准有所提高，先进的科学施工技术，尤其是预应力技术，在桥梁中得到大量运用，并且形成完整的体系，然而在实际建设过程中却存在各项因素，多多少少都会对预应力技术的发挥造成不利影响，对整个项目施工质量造成威胁。
因此，针对预应力技术在桥梁施工当中出现的问题进行解析，并对存在的问题提出有效处理对策。
关键词：预应力；施工技术；桥梁引言随着我国经济的飞速发展，运行速度及行车安全对道路的质量要求越来越高，相对于路基经常出现的沉降、冻胀等病害，桥梁具有安全、稳定便于维护等优点。
在一代又一代工程人的艰苦奋斗及勇于创新下，我国的桥梁之所以自重越来越轻、跨度越来越大，日趋成熟的预应力技术无疑起到了关键作用。
1预应力施工技术的概念阐述预应力泛指在桥梁施工之前提前对桥梁结构施加压力，使桥梁在还未完工之前能够实现对相应部位的载荷、增加其抗压能力、增强桥梁结构的稳定性检测，观测桥梁整体强度是否达到使用要求，做好桥梁施工后的标准荷载分析。
为了提高混凝土内部结构以及弥补相应的抗压能力，预应力技术在相应的使用中有很大的意义。
同时预应力技术可以提高桥梁各部位的适应力，保证其各部位有足够的刚性以及抗拉裂性，减少相应部位的弹性形变以及裂缝出现时间的延迟。
使得混凝土能够充分发挥其是性能，进而减少相应的钢材使用，提高桥梁的使用周期，达到桥梁施工成本节约的目的。
2预应力技术及其应用2.1预应力原材料的选择想要确保预应力技术在路桥施工中的应用效果，施工单位首先需要做的便是科学选择施工设施，其中最关键的当属钢绞线和锚具的选择。
结合道路桥梁工程具体需求确定钢绞线的断裂荷载、延伸性、伸长率等相关参数，以此来选择类型、规格、性能最佳的钢绞线，进而从根本上确保道路桥梁结构的稳定程度。
预应力理论伸长量计算实例
∆L=P P LA P E P=σLE P式中：P P ──预应力筋的平均张拉力(N)；L──钢绞线束长度(mm)，分段钢绞线束长度；A P──预应力筋的截面面积(mm 2 )；E P──预应力筋的弹性模量(N/mm 2 )。
∆L=P P L i A P E Pp p值不是定值，而是克服了从张拉端至第i+1段的摩阻力后的有效拉力值的平均值。
p i+1=p i×e−(kx+μθ)p p=p平均=p i+p i+12式中：χ──从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ──从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；κ──孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ──预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
平弯又有竖弯，因此各分段钢绞线的分段长度按下列公式计算：长度：L i=√L H2+L Y2角度：θ=√θH2+θY21点锚下控制应力为P1=1395MPa2点控制应力为P2=P1×e−(kx+μθ)χ=L i=√1.3992+1.3992=1.978m κ=0.0015μ=0.15θ=0P2= P1×e−(kx+μθ)=1390.866MPa1-2理论伸长量p p=p平均=p1+p22=1392.933MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=13.8mm3点控制应力为P3=P2×e−(kx+μθ)χ=L i=√0.1742+0.1752=0.2468m κ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√02+0.26252=0.2625 P3= P2×e−(kx+μθ)=1336.671MPa2-3理论伸长量p p=p平均=p2+p32=1363.768MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=1.7mm4点控制应力为P4=P3×e−(kx+μθ)χ=L i=√1.4072+1.3972=1.9827mκ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√0.26162+0.26252=0.3706 P4= P3×e−(kx+μθ)=1260.636MPa3-4理论伸长量p p=p平均=p3+p42=1298.653MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=12.9mm5点控制应力为P5=P4×e−(kx+μθ)χ=L i=√0.6872+0.6872=0.9716mκ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√0.26162+02=0.2616 P5= P4×e−(kx+μθ)=1210.357MPa4-5理论伸长量p p=p平均=p4+p52=1235.496MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=6.0mm6点控制应力为P6=P5×e−(kx+μθ)χ=L i=16.3574mκ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√02+02=0 P6= P5×e−(kx+μθ)=1181.021MPa5-6理论伸长量p p=p平均=p5+p62=1195.689MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=97.8mm7点控制应力为P7=P6×e−(kx+μθ)χ=L i=2.793mκ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√02+0.34912=0.3491 P7= P6×e−(kx+μθ)=1116.088MPa6-7理论伸长量p p=p平均=p6+p72=1148.554MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=16.0mm8点控制应力为P8=P7×e−(kx+μθ)χ=L i=3.501mκ=0.0015μ=0.15θ=√θH2+θY2=√02+02=0 P7= P6×e−(kx+μθ)=1110.242MPa7-8理论伸长量p p=p平均=p7+p82=1113.165MPaE P=2.0×105MPa∆L=P P L iA P E P=19.5mm理论伸长量为各段伸长量之和∆L=167.7mm。
后张法预应力张拉控制要点
后张法预应力张拉控制要点摘要：预应力是指为了改善结构或构件在各种使用条件下的工作性能和提高其强度而在使用前预先施加的永久性内应力。
随着工程技术进步和工业材料的开发，预应力后张法施工工艺越来越多地使用在各种大型桥梁构体中，本文针对通常使用的钢绞线后张法预应力结构各个施工工序进行论述。
关键词：预应力材料；张拉设备；预应力钢筋；混凝土浇筑Abstract: In order to improve prestressed refers to a structure or component used in a variety of conditions of the working performance and improve their strength before using a pre-applied permanent stress. With the engineering and technical progress and industrial materials development, prestressed post-tensioned construction technology is increasingly used in various large bridge structure, this paper commonly used steel strand post-tensioned prestressed structure of each construction process are discussed.Key words: prestressed tensioning equipment; materials; reinforced; concrete pouring1、预应力材料的质量控制要点1.1、严把材料质量关，采用信誉好质量好的厂家产品。
产品要有出厂合格证，对到场材料进行检验，其强度、刚度、严密性及螺旋压接缝咬合牢度等各项指标均达到质量标准方可使用。
4.5 后张预应力钢束的竖弯和平弯设计
全过程桥梁设计--后张预应力钢束的竖弯和平弯设计主讲：沈殷硕导、讲师注：本讲中涉及的主要公式和图片来源于交通部规范《JTG 3362-2018》预应力钢束为什么要竖弯、平弯?☐预应力构件在使用阶段有严格的应力限值，钢束重心应位于索界范围内，而索界和弯矩形状相似，常呈曲线。
☐预应力钢束弯起可以承担部分抗剪力，同时也有利于抵消部分不利剪应力。
☐为使传力锚固更为合理，或为满足锚固区空间需要，钢束必须进行竖弯到合理的锚固位竖弯☐曲线梁中的预应力钢束有平面弯曲的要求☐对于箱型截面连续梁，当顶板负弯矩钢束需要下弯到腹板锚固，则需要先平弯到腹板轴线，再竖弯到腹板锚固☐为使传力锚固更为合理，或为满足锚固区空间需要，钢束必须进行平弯到合理的锚固位平弯1. 弯曲半径要求2. 锚固附近的直线段最小长度要求3.管道间最小净距要求4.管道保护层厚度要求管道内径面积应不小于钢束面积的两倍，但也不宜过大。
从索界的角度来理解，钢束线形理论上最好是抛物线，但是在实际应用中还是以圆弧段加直线段的形式最为方便，只要钢束形心位置趋近抛物线，在索界范围内。
Lmin: 最小直线段长度（距离锚具背面的长度）Rmin:最小弯曲半径1. 弯曲半径要求2. 锚固附近的直线段最小长度要求3.管道间最小净距要求4.管道保护层厚度要求☐后张法预应力混凝土构件的曲线形钢丝束、钢绞线束的锚下最小直线段长度宜取0.80~1.50m 。
☐若采用其他曲线，可以按以下公式计算等效半径：☐后张法预应力混凝土构件的曲线形预应力钢筋的曲线半径规定：1、钢丝束、钢绞线束的钢丝直径等于或小于5mm 时，不宜小于4m ；钢丝直径大于5mm 时，不宜小于6m 。
2、预应力螺纹钢筋的直径等于或小于25mm 时，不宜小于12m ；直径大于25mm 时，不宜小于15m 。
β ——曲线矢高f 与弦长l 之比。
3.管道间最小净距要求4.管道保护层厚度要求对外形呈曲线形且布置有曲线预应力钢筋的构件，其曲线平面内、外管道的最小混凝土保护层厚度，应按下列公式计算：1、曲线平面内最小混凝土保护层厚度（mm）当按公式(9.4.8-1)计算的保护层厚度较大时，也可按直线钢束最小保护层厚度设置，但应在管道曲线段弯曲平面内设置箍筋。
预应力钢绞线伸长值计算与测量方法
预应力钢绞线伸长值计算与测量方法郭平【摘要】根据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)钢绞线理论伸长量计算公式,以G312线牌路桥预应力空心板为例,介绍后张法预应力施工理论伸长量计算方法,以及在实际量测伸长过程中较为适合现场的计算方法,提出了施工时的注意事项.【期刊名称】《甘肃科技》【年(卷),期】2014(030)024【总页数】3页(P125-127)【关键词】预应力钢绞线;理论伸长值计算;测量方法【作者】郭平【作者单位】酒泉公路管理局肃州公路管理段,甘肃酒泉735000【正文语种】中文【中图分类】U448.35预应力混凝土结构由于其明显优势，已广泛应用于了我国桥梁结构中，而预应力施工作为现代桥梁施工的重中之重，细节把控将关系到整个工程的质量，更应值得注意。
为保证施工质量，规范要求采用双控，即除应力控制外还要进行伸长值的校核。
结合G312线桥梁加固改造工程预应力空心板两端张拉施工中的体会和有关资料，对后张法张拉应力伸长值的计算与测定作一些介绍。
1 理论伸长量计算1.1 钢绞线理论伸长量计算公式根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）,钢绞线理论伸长量计算公式如下:式中：ΔL为各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp为各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L为预应力筋的分段长度（mm）；Ap为预应力筋的截面面积（mm2）；Ep 为预应力筋的弹性模量（Mpa）。
1)从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，要按实测值Ep进行计算。
2)对于由多段曲线组成或由直线与曲线组成的曲线筋，张拉伸长值应分段计算，然后叠加。
若预应力筋为两端对称张拉，则只需计算出一半预应力筋的伸长量，然后乘以2即得总的伸长量。
1.2 预应力筋平均张拉力计算公式《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）附录C-1中规定了Pp（各分段预应力筋的平均张拉力）的计算公式如下：式中：P为预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x为从张拉端至计算截面的孔道长度（m），分段后为每个分段长度为公式(1)中L值；k为孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数；μ为预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
预应力钢绞线伸长量的准确计算与量测方法
．
．
ｐ
ｅ
・ ｍ ｍ
因为采用 两 端 张 拉 ， 以钢 绞线 有 效 工 作 长 所 度理论伸 长量 合 计 为 ６２ ｍ， 入 该 伸 长量 的理 ．ｍ 计 论 总伸 长量为 １９ ｍ。 ３ｍ
一
预应 力筋 的弹 性模 量 ／ Ｎ ｍｍ ） （／ ；
尸一预应力与 孔道 壁摩 擦 引起 的拉 力损失 ２
值／ Ｎ。
表 １ 起点 力计 算
Ｐ 一 预应 力筋 的平 均 张拉 力 ／ Ｎ；
Ｐ 一预应力筋张拉端 的张拉力／ Ｎ；
一
从 张拉 端 至计 算 截 面 的 孔道 长 度／ ｍ；
林元志 ，范洪源
（ 广东华路交通科技有限公司 ， 广州 ５０ ２ ） １４０ 摘要 ： 力钢绞线伸长量偏差作为校核预应力施加是否 达到设计控制张拉力 的一个 重要指标 ， 预应 其理论伸 长量 的准确计算与实际伸长量准确量测 、 计算是保证伸长量偏差的准确性的根本 。对预应力钢绞线理论伸 长量的准 确计算方法 ， 际伸长量量测 、 算方法作较系统的介绍 ， 实 计 可供从事工程技术人员参考 。
公式 ： Ｐ ２＝Ｐ （ １１一ｅ ‘ ｂ ） ～ ’ Ｐ一 起 点 力 值／ 对 于 第 一 段 取 １９ ． ， Ｎ， ３ ０ ５×
１ 的长 度／ ｍｍ；
Ａ 一 预应 力筋 的截 面 面 积／ ｍ ； ｍ
２７ ８ 见 Ｎ ．４ ｍ， １钢绞线 立 面布置 示意 图 （ １ 。 图 ）
图 １ 箱梁钢绞线 Ｎ 半立面布置示 意图 ｌ
作者简介 ： 林元志 （９ ３ １ ） 助理工程师 ， １ ８ ．２一 ， 主要从 事路桥施工管理工作。
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２ ・ ４
２ １ 年 第 ４期 ０ １
预应力钢筋弯曲半径和弯曲角度要求
预应力钢筋弯曲半径和弯曲角度要求下载温馨提示：该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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平弯会造成部分预应力损失，平弯只是因为多根索在某一高度位置重合了，需要互相避开，而在水平方向上设置平弯。
如何设置锚固位置，这是跟你的索束大小以及选用的锚具有关的了，不同的锚具、拉力大小等条件的不同，锚下应力影响区域是不一样的。
这个在相关的规和书里都有表格可以查的，要满足要求，其他的就是看你自己的设计了
桥博是平面程序，刚束的横向分布并不考虑，横向上形状相同的钢束就这样通过束数合并在一起了。
桥博是平面程序，刚束的横向分布并不考虑，横向上形状相同的钢束就这样通过束数合并在一起了。
面杆系程序和空间程序的主要区别
真正在桥梁设计中，无论采用平面杆系还是空间理论软件计算时都无需输入平弯参数，在实际过程中由于平弯而引起的损失在预应力的储备中能消化掉，充其量在施工验算时根据施工图中的平弯参数带入原文件进行验算一下。
这样的精度在桥梁设计中应该能满足工程的精度需求。
有些桥梁的预应力钢束的平弯可能比竖弯更多，对预应力损失影响更大，所以不是所有的预应力都不考虑平弯影响的！
有些程序是可以输入平弯的，以便估算预应力损失，计算钢束的伸长量，是计算更为精确。
平弯尽量用大半径，减少预应力损失。
估出截面筋后，根据规规定的曲线半径大致草拟锚块位置，拟和后确定预应力索竖向线形，根据截面的情况确定要不要平弯；
我谈谈自己的一点看法,一般连续梁都采用分阶段悬臂施工,基于全截面理论,用软件或自己编程计算每个截面应有预应力筋面积后,采用试配的方法(如果有经验会很快),我也是初学者,因此只谈谈我的笨方法：
1、将各个截面画出(这在以后预应力筋布置图中也是必须的,因此不多余).
2、确定钢筋类型(一束多少根),通常用的都是7φ5的钢绞线,我们主要是确定成孔根数,一般取3,7,9,12,我取过最大的是31,这主要是看要求最多的截面是否能布得下,尽量取小一些的,这是为了后面几个阶段好调整.
3、然后确定钢筋锚固位置,那要在图中看看锚垫板是否能放下,然后确定弯起半径(一般去4,6,8),然后就是定出钢筋的导线点(也是试的),这样就可以确定钢筋的立面布置图了
4、然后平弯就是根据锚固要求了.
狮子头特大桥设计
亚宁向彤
摘要狮子头特大桥主跨为65m的预应力混凝土连续刚构箱梁，引桥为跨径30m的预应力混凝土连续刚构T梁，所跨河流为潮汐河流，文中介绍了施工图设计中的主桥设计，水中基础，引桥曲线布孔等。
主题词连续刚构预应力混凝土结构计算潮汐河流
1 概述
狮子头特大桥是福宁高速公路福安连接线一级公路上的一座桥梁，全长914．5m。
主桥设两处，分别为主槽处的四跨连续刚构35十2×65十35m及河汉处的三跨连续刚构35＋65＋35m，河汊在低潮位时作为主航道，桥位服从路线走向。
主桥下构为单壁墩，群桩基础。
引桥为跨径30m的预应力混凝土T梁，先简支后连续刚构，根据墩高情况采用5—7跨一联，下构为矩形截面双柱墩，单排桩基础，两岸桥台为重力式U台。
桥跨布置为(4×30．576十30．559)十(30．43l十30．284十30．140十30．017十2×30)十(35十2×65十35)十(7×30)十(35十65十35)m。
主桥墩高16．3一17．8m，桩长16．9—40.2m；引桥墩高5．9－18．5m，桩长5．8—32．3m，极少数桩因覆盖层太薄(小于10m)而属刚性桩，桩底均支承在或嵌入弱风化凝灰熔岩。
2 主要技术标准
(1)设计荷载：汽车一超20级，挂车一120。
(2)地震烈度：6度区按7度设防
(3)通航标准：河IV级航道，驳船吨级500t，底宽40m，净高8m，根据闽东海上安全监督局规划，满足500一600t载重海船的通航要求，桥孔跨度应大于50m。
主桥船握力：顺桥向300kN，横桥向400kN。
(4)桥位距下游入34km，属感潮河段，平均潮差5.35m，最大潮差8.38m，最小潮差1.94m。
3 主桥设计要点
3．1 构造特点
3．1．1 主要尺寸
主桥上构为纵、竖双向预应力混凝土箱梁，单箱单室截面；单箱顶宽11m，底宽5．4m，悬臂2．8m；支点处梁高3.5m，为跨径的1／18.65跨中梁高1.8m，能满足施工或检修时人员进出的要求，为跨径的l／36.1；梁底缘按二次抛物线变化；腹板等厚度40cm，底板厚度从跨中的200n变到支点的50cm。
3．1.2 箱梁施工节段长度的划分
0号块在支架或托架上浇筑，为节省水中文架数量，其尺寸不宜太长；但0号块上要能满足同时放置一对挂蓝的要求，本桥0号块的长度为11m。
箱梁采用挂蓝悬浇施工，我们一般都希望尽量将每个悬浇节段长度划分得长一些，以加快施工进度，并有可能减少悬浇柬的数量。
但节段长度加长后，将会要求挂蓝的承载能力加大，从而使挂蓝的自重增加，使施工阶段的负弯矩增大，有可能超过某一梁高的极限，从而受到限制。
考虑到本桥跨径较小，为减小施工荷载，宜采用小型挂蓝，挂蓝自重按50t考虑，悬浇节段的最大重量按50／(0．4—0．5)＝125一100t控制，悬浇节段长度据此分为3.5、4m两种。
3．1．3 主桥合拢方法
主桥的合拢顺序为先边跨、后中跨，对于四跨主桥，分次合拢两个中跨。
考虑到主桥的边墩较高，水深流急，为节省边跨合拢时的落地支架，降低施工难度，边跨合拢采用导梁法。
边跨合拢段长3．5m。
为方便边跨合拢，主桥采用了较小的边跨，边、中跨之比35／65＝0。
538，经检查计算结果、边支点禾出现负反力。
中跨合拢段长2m，采用吊架法施工。
因为主桥跨径较小，主墩采用单壁墩，故在施工期间，主墩旁设临时钢管支撑，其部拉预应力钢饺线，使钢管支撑既可受拉又可受压，以承受施工期间的不平衡弯矩。
这样主墩的截面尺寸主要受运营阶段的受力控制，而不受施工阶段控制，从而可以将主墩设计得轻巧美观。
3．1．4 纵向预应力钢束布置
箱梁纵向预应力钢束采用高强度、低松弛，标准强度为1860Mpa的钢铰线，大吨位群锚体系。
仅设顶板束与底板束，这种钢束布置方法，将钢束线形尽量简化，钢束平、竖弯种类少且有规律，预应力施工难度小。
顶板束主要是悬浇阶段拉的钢束，布置于负弯矩区段以承受负弯矩，通过平、竖弯钳于各节段的端部腹板承托上，每个节段断面上对称地锚4束顶板束，所以本桥腹板承托的尺寸主要由顶板束锚固要求决定。
底板束是合拢以后拉的连续束，布置于正弯矩区段以承受正弯矩，边跨底板束在梁端处弯起锚固，中跨底板束通过齿板锚固。
为缩短预应力的传力距离，保证其传力效应，钢束尽量靠近腹板布置。
本桥预应力钢束规格以15—9为主，少量底板束采用15—12。
为方便施工，齿板及钢束的竖弯在一个节段完成而不跨节段。
钢束的平、竖弯半径尽量统一，采用8m、12m两种。
齿板锚固面的位置设在距节段端面0．5m处，钢束的锚固位置或齿板的锚固面尺寸使能放得下千斤顶为控制，据此确定钢束的竖弯角度与位置，以使齿板及钢束竖弯不跨节段。
齿板围的纵向普通钢筋由普通节段的Φ10加强为Φ16，间距15cm，横向加强围至少要超出齿板30cm；另外因为齿板的钢束拉后会对它后面的混凝土产生拉应力，所以齿板后面相邻的一个节段，其纵向普通钢筋也要作同样的加强。
3．1．5 主墩承台标高的确定
主墩承台标高的确定，考虑了以下因素：
1)本桥处于感潮河段，水位变化大，如果承台标高设置得太低，则会增加施工围水困难；但若承台与桩基外露出水面太多，则不美观。
经各方面比较分析后确定，承台底标高设在平均低水位以下0．5m。
这就要求外业时对水位资料进行全面的调查与收集。
同时拟定引桥水中桥墩系梁顶的标高与主墩承台顶标高一致，其标高为1.5m。
主墩承台属高桩承台。
2)因为主墩承台顶标高距最高通航水位有5m，所以仅考虑由主墩墩身承受船撞力，不考虑主墩承台承受船撞力。
3．1．6 主墩承台的围水施工
主墩承台的围水施工采用吊箱围堰，参照海沧大桥副航道桥的施工方法，吊箱围堰除可以回收的承重梁、撑梁采用钢衍架外，其余支承柱、底梁、底板等大部分构件均采用钢筋混凝土预制件，从而降低了造价。
本桥水中校基础的施工方法，采用常规的下钢护筒的方法。
3．2 结构计算
3．2．1 结构计算考虑的主要因素
1)主桥纵向计算采用桥梁设计综合程序，计算图式取连续刚构——上、下构整体计算，桩侧土模拟为土弹簧。
主桥纵向计算共分30个施工阶段，一个运营阶段，浇筑每一节段均考虑了三个施工过程：挂蓝就位、浇筑混凝土、拉钢束。
以求准确反映施工过程与受力特征。
2)考虑的一些荷载：
体系降温24℃；体系升温19℃；顶板升温13℃，负指数曲线分布，指数为6(该项荷载不与体系降温同时组合)；这种顶板升温模式比规规定的升温5℃大，且更符合实际，另外刚构桥型对温度力较敏感，所以采用这种模式。
基础不均匀沉降取10mm，分两种工况，一是奇数墩同时沉降，二是偶数墩同时沉降。
桥跨离沉降墩越远，所受的影响越小，这种计算模式考虑了其它墩沉降相互产生的不断减小的沉降力的叠加作用，能够包络所有的不均匀沉降。
经计算发现，船撞力、风力、制动力仅对下构受力有影响，而对上构无影响；船撞力作用在莱一主墩上，仅对该墩的影响大，而对其它桥墩影响不大；基础不均匀仅对上构受力有影响，而对下构无影口向。
3)对三跨主桥与四跨主桥分别计算，二者的上构力接近，但四跨主桥桥墩受力明显大于三跨。
3．2．2 应力控制。