滤池气水反冲洗强度控制指标的建立与分析
普通快滤池增加气水反冲洗功能探讨
普通快滤池增加气水反冲洗功能探讨近年来，随着社会发展的不断进步，一方面原水水质的变得日益复杂，另一方面人民生活水平日益提高，自来水水质品质引起越来越多人的关注。
新水厂在建設初期可根据水质需求选择适宜工艺、适宜参数，而七十、八十年代建设的老水厂，受已有工艺限制，受地势限制，受周边用水需求限制，进行技术改造时可选择空间较小。
本文主要讨论大阻力配水系统的普通快滤池改造成气水反冲洗滤池的工艺。
标签：普通快滤池;气水反冲洗;大阻力配水;小阻力配水;承托层在常规水处理过程中，滤池形式比较多，其中尤以普通快滤池使用较普遍，具有经验成熟、运行可靠的优点，得到广泛的应用。
但在水质要求日益严格的今天，普通快滤池存在运行周期短、反冲洗效果不佳、滤床含泥量大的缺点。
而滤池技术发展到今天，虽然形式多样、工艺有差别，但有一点已基本达到共识，即采用气水反冲洗，利用空气辅助擦洗以提高滤池洗净度，降低滤床含泥量，从而延长滤池运行周期、提高过滤能力。
普通快滤池与气水反冲洗滤池因配水配气方式不同在土建结构上存在差异，采用简便方式，在滤池结构不进行大改动的情况下，将普通快滤池增加气洗、水洗功能，以较小的投入取得成效是老水厂提升水处理效果的发展方向。
普通快滤池改造气水反冲洗，难度在滤池结构上。
下文简要介绍大阻力配水系统和旅途式小阻力配水系统的特点，以及将二者相结合的改造方式。
一、大阻力配水系统普通快滤池采用的大阻力配水系统，一般滤池底板设配水干管（渠）和配水支管，支管上45度位置开孔，干管（渠）和支管呈“丰”字形，又称“丰”形大阻力配水。
反冲洗时，水通过“丰”形管及上开孔冲洗滤料，实现水冲洗功能。
为防止滤池滤料流入配水管中，配水系统和滤料间设有承托层。
一般考虑承托层厚500mm，滤料层厚度不小于700mm，总厚度（从滤池底板至滤料层顶）1200mm。
用于排除洗池水的洗砂排水槽，槽底距滤料层425mm（以700mm滤料层厚、50%膨胀率计）。
气水反冲洗V型滤池的调试
气水反冲洗V型滤池的调试开封市三水厂降氟改水扩建工程规模为10万m3/d,于1996年5月1日开工，1998年8月1日试运行。
水源为黄河水，净水工艺为常规反应、沉淀、过滤、消毒工艺。
滤池采用的是气水反冲洗V型滤池，共12格，单格有效过滤面积66m2，滤料为均质石英砂，有效粒径0.95～1.35mm，K60=1.21，滤层厚度1.2m；承托层为4～8mm粒径的卵石，厚度50mm；滤头为QS-Ⅰ型20×292长柄滤头，每m2滤板安装49个滤头，开孔率为1.225%。
设计滤速7m/h，为恒水位恒速过滤方式，最大滤层水头差2.4m。
原设计的滤池反冲洗方式为气水混合反冲洗，其步骤为先单独气洗2min；再气水混合冲洗2min；然后单独水漂洗6min；整个反冲洗过程中均利用滤前水进行表面扫洗，气洗强度14～16L/(s.m2)，水洗强度4～6L/(s.m2)。
经过近3个月的试运行，我们发现冲洗效果不很理想，为获得较好的运行效果，确定合理的运行参数，我们于1998年12月至1999年4月进行了反冲洗强度及反冲洗时间的实际试验和调试工作。
并于1999年7月24日又进行了检查。
1过滤周期的控制滤前水浊度稳定在3～6NTU，滤层成熟期后，过滤时间、出水浊度及滤层水头损失如表1。
表1滤池出水浊度、滤层水头损失变化均质滤料孔隙率高，截污容纳量大，过滤周期长，出水水质稳定。
为确保较好的出水水质，而且为防止周期过长在滤层形成泥球，我们确定以滤层损失为2.0m水头控制过滤周期。
同时，为防止监测滤层水头损失的差压变送器故障，而造成滤池继续过滤发生“泄漏”现象使出水水质劣化，我们确定最大过滤周期为56h。
因此，我们确定开始反冲洗自动化控制工艺条件如下，任何一个条件达到即进行反冲洗：(1)滤层水头损失2.0m(程序可调)。
(2)超过滤池内控制最高水位延时30min(程序可调)。
(3)累计连续运行56h。
2反冲洗强度及反冲洗时间的确定冲洗效果的好坏是影响滤池运行的关键因素。
快滤池反冲洗方式试验研究
快滤池反冲洗方式试验研究摘要：对比气水反冲洗的三种方式进行试验分析，可以看出：方式三（即先单独空气冲洗，再气水同时反冲洗，最后单独水冲洗）的冲洗效果最好，在第15分钟初滤水即降至0.3NTU以下，并且其过滤周期也明显大于另三种方式。
其它三种方式初滤水达到要求的时间是在20～30分钟内，并且在过滤运行中发现水头损失较大，过滤周期较短等问题。
由试验分析，确定冲洗最佳冲洗参数为：气冲洗强度为15 L/s·m2，时间为2min；气水同时冲洗的气冲强度为15 L/s·m2，水冲强度为8L/s·m2，时间为4min，单独水冲洗强度为8 L/s·m2，时间为4min。
关键词：普通快滤池；气水反冲洗；Study on the mode of filter backwashLiu Yanyan1，Fan Shen2(1．Tianjin Public Utility Design&Research Institute，Tianjin 300100，China；2．China TianChen Engineering Corporation,，Tianjin 300400)Abstract：Through comparison of three ways of air-water backwash, we can see: the effect of the third way( firstly is single air backwash, then is air water backwash, finally is water backwash) is the best, which can make the filter water less than 0.3NTU in the initial fifteenth minutes, thus the filtration cycle is longer than the other three methods, as which are in in 20 ~30 minutes to meet the requirements with higher loss of water-head in filtering operation and shorter filtration cycle. By the test analysis, it determines the best flushing parameters: the strength of air flushing is 15 L/s·m2, time is 2min; the strength of air flushing is 15 L/s·m2, water backwash is 8 L/s·m2in air-water backwash, time is 4min; the strength of water flushing is 8 L/s·m2, time is 4min.Key words: ordinary rapid filter; air-water backwash普通快滤池在净水工艺中是一种适应广泛、性能稳定、容易操作管理的过滤构筑物，但是要想使它性能稳定、处理水质好、效率高，关键的一个环节就是反冲洗。
射流泵抽气进行滤池气水反冲洗试验研究
关键词：射流泵，试验研究论文摘要：用射流泵代替空压机或鼓风机进行滤池气水反冲洗、能大大降低设备扣运行费用。
半生产性试验表明，这种工艺效果良好，在技术上可行。
本文阐述了这种新工艺在设备组成、工艺参数、冲洗效果等方面的试验研究成果。
滤池是水处理工程中最常用的设备。
滤层冲洗得好坏，对滤池的过滤效果以及工作的经济性有重大影响。
气水反冲洗滤池比单独用水反冲洗效果好，但需设置大容量空气压缩机或鼓风机，由于设备费用高、操作复杂，且工作时震动大，噪声强，推广缓慢。
用射流泵进行滤池气水反冲洗，则能大大降低设备和运行费用，简化操作，减小噪声，有利于推广。
该项技术已申请专利。
本文重点介绍半生产性试验研究的成果。
1.半生产性试验装置射流泵抽气进行滤池气水反冲洗的半生产性试验，是在室内小型试验的基础上进行的。
试验滤池设在重庆市打枪坝水厂。
试验滤池有两个，过滤面积都是lm2，为正方形。
一个滤池用长柄滤头作配水配气系统。
如图l(1)。
滤头安装在滤池下部的隔板上;滤头呈棋盘状布置，间距为0.14m。
隔板下配水室高度为0.45m。
隔板上设厚度为0.05m的粗砂(粒径2～4mm)，其上为0.3m厚的石英砂滤层(粒径0.5～1.0mm)和0.4m厚的无烟煤滤层(粒径0.7～1.7mm)。
排水槽，槽顶距砂面0.68m。
排水槽顶设有40目尼龙防砂网，以防气水反冲洗时滤料流失。
滤池总高度为3.5m。
射流泵竖直安装在滤池的反冲洗水管上。
射流泵以水厂出厂水为压力水源。
滤池反冲洗时，压力水经射流泵的喷嘴喷出，将空气吸入，形成气水混合液，送入滤池下部配水室;气水分离后，经长柄滤头均匀分布于滤池平面上，自下而上地对滤层进行气水同时反冲洗;气水反冲洗后，再单独用水反冲洗，以排除滤层中积存的气泡，并使双层滤料分层。
反冲洗后的废水，由上部排水槽收集并排出池外。
另一个试验滤池用穿孔管作配水和配气系统，如图1(2)。
穿孔配水管设于池底部，其上设卵石承托层(粒径：32~16mm，16~8mm，8~4mm，4~2mm。
滤池气水反冲洗强度控制指标的建立与分析
洗强度是否满足 絮体剥 离的要 求, 即等效 G 值 可
值( 见图 1) 。
以作为反映滤池气水反冲洗强度是否合理的 综 合
图 1 显示各水厂滤池气水反冲洗过程中, 滤池
性指标。
内 最大 的等效 G 值集中在 490~ 570 s- 1的范围内,
表 2 给 水 厂 滤 池 构 造 及 反冲 洗 参 数 汇 总
4. 03
5
V 型滤池
d 10 = 0. 9~ 1. 3
1. 2
14. 0~ 17. 0
3. 0~ 4. 0
7
V 型滤池
d 10 = 0. 9~ 1. 3
1. 2
15. 0
6. 0~ 7. 0
2
普快滤池
0. 6~ 1. 2
0. 7
16
3. 8~ 8. 0
2
24
厦门市高殿水厂
V 型滤池
0. 95~ 1. 0
16 给水排水 Vo1l 34 No1 2 2008
表面沉积物之间的结合强度 Spf 以及絮体粒子间的 结合强度 Sff , 其中 Ssf 和 Spf 的大小直接影响反冲洗过 程中的污物剥离。不同材质滤料过滤时, 试验推求 的絮体与滤料表面、滤料沉积物之间的结合强度见 表 1[ 4] 。
表 1 絮体与滤料表面、滤料沉积物 之间的结合强度
划分, 但其过程都伴随能量的消耗。基于研究分析
的需要, 这里提出等效 G 值 的概念, 即引起等效絮 体剥离效果所对应的系统搅拌强度, 以速度梯度 G
值表示。
根据牛顿内摩擦定律, 在滤层内颗粒滤料表面 有:
S= LG
( 7)
变形为:
G=
S L
( 8)
式中 G ) ) ) 速度梯度, s- 1 ;
过滤系统气水反冲洗滤池原理以及应用(海滨)滤池反冲洗原理
过滤系统气水反冲洗滤池原理以及应用（海滨）滤池反冲洗原理【摘要】过滤系统作为污水处理厂、净水处理厂整个工艺过程的关键工序，对整个系统处理效果起最终的把关保安作用，其运行工况直接影响水厂产品水的质量。
为提高滤池滤层截污能力的恢复效果，水厂的滤池反洗近年多采用气水联合反冲洗的方式，分为气冲过程、气水同时反洗过程、水洗过程（或省略气水同时反洗过程），同时一般伴随着表面漂洗过程，使滤池滤层内的污物能有效的被剥离和冲洗排出滤池，从而保证后续的正常过滤周期和效果。
关键字：气水反冲洗滤池一、概述过滤系统作为污水处理厂、净水处理厂整个工艺过程的关键工序，对整个系统处理效果起最终的把关保安作用，其运行工况直接影响水厂产品水的质量。
为提高滤池滤层截污能力的恢复效果，水厂的滤池反洗近年多采用气水联合反冲洗的方式，分为气冲过程、气水同时反洗过程、水洗过程（或省略气水同时反洗过程），同时一般伴随着表面漂洗过程，使滤池滤层内的污物能有效的被剥离和冲洗排出滤池，从而保证后续的正常过滤周期和效果。
由于这种高效的再生滤层过滤能力的作用，气水反洗滤池被日益广泛地应用到了水厂改造及需要深度处理的净水和污水处理厂。
由于其布水布气结构和控制系统复杂，依靠传统的操作人员凭经验手动或半自动控制其实际效果很差，很难达到设计要求。
我公司自主开发的水资源远程集中在线监控管理系统（滤池分版），能针对气水反洗滤池的工艺特点，实现智能控制，系统简单易用,达到无人化管理。
二、应用广泛应用于各行业给水、污水回用等较大水量的深度固液分离过程和市政给水厂的净化以及旧水厂的改造。
三、气水反冲洗滤池工艺简介1过滤机理气水反冲洗滤池正常工作时，通常采用等速过滤方式，即恒定水位（水压）过滤。
滤层可采用单层均质滤料，也可采用多层滤料（常采用陶粒、石英砂、沸石等）。
采用尽量均匀的布水方式将待处理水布到滤层表面，在恒定水位的作用下，过滤水通过滤层进入下部集水区。
过滤作用主要基于以下几点：机械截留作用：将水中较大颗粒的悬浮状颗粒截留在滤层的颗粒空隙之间；吸附架桥作用：颗粒滤料吸附有机物和微生物，起到吸附架桥作用，悬浮颗粒及胶体粒子粘结在一起，形成细小絮体，通过接触絮凝作用而被去除。
滤罐反冲洗控制方案探究
滤罐反冲洗控制方案探究[摘要]我厂位于大庆长垣南部，属于低渗透油层，对注入水质要求更加严格，我们常用的污水处理流程为沉降加过滤流程，并且水质处理流程的核心部分为过滤罐反冲洗，而滤料再生效果决定了滤罐反冲洗效果，因此，做好反冲洗滤料再生，是水质达标的基本保证。
因此，本文对油田污水处理站滤罐反冲洗控制系统进行研究，能够有效实现对滤罐反冲洗的过程进行变强度自动控制，大大降低工人的劳动强度，减少人为因素的干扰，提高滤罐反冲洗质量，同时能确保设备的安全生产运行。
本文主要对油田污水处理站滤罐反冲洗控控制系统进行研究，结合当前最新的工艺状况、计量自控检测仪表使用、可编程控制器（PLC）控制系统技术，为滤罐自动变强度反冲洗生产过程提供有效的监控方法 [关键词]污水处理站；滤罐；自动变强度反冲洗；PLC 中图分类号：TP273 文献标识码：A 文章编号：1009-914X （2017）04-0129-010 引言在油田开发过程中，随着累计产油量的不断增加，地层能量逐渐的消耗，地层压力不断降低，为了实现油田长期高产稳产，得到较高的采收率，因此油田水处理的状况尤为重要。
水处理的质量提高了，就可对地下油层起到一定的保证作用，并保持油层压力水平，有利于提高最终的采收率[1] 综上所述，污水处理站是油田生产过程中一个十分重要的生产环节，它是将中转站、转油放水站及联合站处理后的含水污水经过沉降、过滤后，输送到注水站。
我们常用的污水处理流程为沉降加过滤流程，并且水质处理流程的核心部分为过滤罐反冲洗，而滤料再生效果决定了滤罐反冲洗效果，因此，对反冲洗控制方案的研究具有重要意义1 常规滤罐反冲洗工艺及控制方案1.1 常规滤罐反冲洗工艺水处理过程有几种流程，以某联合站为例：一二段来水，进入一次沉降罐后进入二次沉罐，通过二次沉降后进入升压罐，再通过升压泵后进入滤罐进行过滤，滤后的水进入净化水罐然后经外输泵进行外输经过一段时间后，滤罐内的滤料就会受污水内杂质的影响降低过滤效果，因此为了提高滤罐的过滤效果，就要定期对滤罐进行反冲洗。
(整理)反冲洗强度测定
反冲洗强度和历时测定
日期： 进水流量
测定人： 滤前进水浊度 滤前进水温度 滤池运行时长
运行台数
运行台数
频率 风 机
频率 水 泵
瞬时风量
反冲洗用风量 气洗强度（q 气） q 气=Q 风/S 滤池
水洗浊度 1
.................
瞬时流量
反冲洗用水量 水洗强度( q 水) q 水=Q 水/S 滤池
水洗浊度 2
.................
水洗浊度 3 气洗历时
气水混洗历时
水洗浊度 4 水洗历时
初滤历时
注：1.水洗浊度无明显下降，为水洗终点。
滤速的测定
日期：
测定人：
测定步骤
1.将滤池水位控制在正常液位以上约 50～100mm； 2.迅速关闭进水阀，待水位下降至正常时，按下秒表，记录下降一定深度 h 所需
的时间 t; 3.计算滤速：v=h/t 4.重复上述操作三次，取平均值；
操 作 记 录ຫໍສະໝຸດ .................
.................
操 作 记 录 操 作 记 录
滤速
.................
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滤料粒径 ／ｍｍ
Ｏ．９３～１．３５ １～１．２５ ｄｌｏ一９．０ ０．９５ ０．９～１．３ ｄ，ｏ一０．９ ０．９～１．２
０．９０～１．３５ Ｏ．８
Ｏ．９～１．３５ ０．９±０．０３ ｄｌｏ—Ｏ．９５
０．９ ０．９５—，１Ｉ ３５
０．９～１．０ ｄｌｏ一０．９５ ０．９～１．３ ０．９４～１．３５ Ｏ．５～１．２ ｄｌｏ一０．９５ ｄｌｏ一０．９～１．３ ｄｘｏ—Ｏ．９～１．３ ０．６～１．２ Ｏ．９５～１．０ ０．９５～１．３５
８．０ ２．Ｏ～２．５
１５．０
２．０
１５．２ １５．２ １３．９～１６．７
３．３ ３．３ ４．７～６．１
１４．０ １３．Ｏ～１７．０
６．０ ３．０～４．５
１６．Ｏ
３．Ｏ
１５．０ １５．３ １４．０ １５．０ １５．３ １２．５～１５．２
４．２ ４．Ｏ ４．０ ５．０ ４．０ ３．６～４．２
１５．６ １５．３ １２．Ｏ～１３．０
槽内浆料的有效容积为滤层体积，反应器内的压力 等于滤层上部水的静压力，浆料的密度为滤层的混 合密度（滤层中滤料与水的综合密度），槽内浆料的 厚度为滤层的厚度。
铲＝ｐｒｗｇ茄Ｓｑ。篇（Ｈ赫ｍｌ）ｄｌｎｚ《措（４） 气反冲洗时所耗功率方程为：
式中Ｐｚ——气流所耗功率，ｗ； Ｈ。——大气压的水柱高度，ｉｎ； ｚ——滤层截面距滤层底部的距离，Ｉｌｌ； 矗。——排水液面距滤层表面距离，ｍ； ｐｍ——滤层的混合密度，ｋｇ／ｍ３； ｑ。——气反冲洗强度，Ｌ／（ｓ·ＩＴｌ２）。 滤层混合密度计算见式（５）：
由表１和式（８）可计算出：为满足滤层截留的絮
体剥离，反冲洗所提供的等效Ｇ值必须大于３１０ Ｓ～。
２．２气水反冲洗过程中滤池内等效Ｇ值的计算
借鉴混凝动力学的研究基础，假设滤层的滤料
粒径是均匀的，滤层处于非膨胀状态，那么气水反冲
洗过程滤池内的等效Ｇ值可以采用甘布公式计
算［２｜，即：
式中卜系统的等效ＧＧ值＿√，Ｓ易～；
（９）
加——系统所耗功率，ｗ；
矿～系统有效容积，ｍ３。
将式（６）代入式（９），得到气水反冲洗过程中滤 池内等效Ｇ值计算公式：
Ｇ＝１１５０与≯ｍ×５ 磊１甜“未１‘．７５赤ｄｍ×”
百－ｎ趔１ｐ－ｍ－器／１－Ｔ１０ｔｏｑ。＋半］×１／２㈣，
Ｌ
１＿凡１，
．Ｊ
３滤池气水反冲洗强度指标数值确定 在实际生产中，滤池反冲洗等效Ｇ值指标应
关键词气水反冲洗等效Ｇ值强度指标
在常规水处理工艺中，快滤池反冲洗的方法主
要有高速水流反冲洗和气水反冲洗，近年来的生产
实践表明气水反冲洗无论在反冲洗效果，还是在节
能、节水等方面均占优势。滤池气水反冲洗过程的
控制参数包括：气和水的冲洗强度、冲洗顺序及时
间、滤层膨胀度等，因此在保证反冲洗效果、实现“节
能减排”生产目标的前提下，存在着各控制参数优化
万方数据
给水排水Ｖ０１．３４ Ｎｏ．２ ２００８ １７
乓 ｉ四 Ｑ 籁 如
图１各水厂滤池反冲洗等效Ｇ值计算结果
均值５２０ Ｓ～。 在研究中经常采用“厚径比Ｌ／Ｄ”来评价滤池
的过滤性能，即认为滤层厚度与滤料粒径之比相等 的两个滤池的过滤性能相同，滤层的Ｌ／Ｄ越大，过 滤性能越好［１］。在实际生产中一般要求普通砂滤池 的Ｌ／Ｄ大于８００，图２显示所选水厂滤池均满足这 一要求，即可以判断这些滤池运行良好，因此这些滤 池气水反冲洗过程等效Ｇ值的范围具有普遍适用 性，可以作为气水反冲洗强度的控制指标。
４．２ ４．２ ６．Ｏ～８．０
１５．３ １４．Ｏ～１７．０
４．０３ ３．Ｏ～４．０
１５．０ １６
１５．３
６．Ｏ～７．０ ３．８～８．０
３．８９
１５．３
４．Ｏ
冲洗时间
／ｍｌｎ ３ ２ ６
１２
４ ４ ３～４ ３ ４ ４ ４ ４ ６ ４～６ ４～６ ５
５ ７ ２ ２ ６
注：以上资料均取自公开发表的论文和著作，受篇幅所限不详细列举。
（１０），计算出各厂滤池气水反冲洗过程的等效Ｇ
洗强度是否满足絮体剥离的要求，即等效Ｇ值可
值（见图１）。
以作为反映滤池气水反冲洗强度是否合理的综合
图ｌ显示各水厂滤池气水反冲洗过程中，滤池
性指标。
内最大的等效Ｇ值集中在４９０～５７０ ｓ＿１的范围内，
表２给水厂滤池构造及反冲洗参数汇总
序号
厂名
１
海宁市第二水厂
ｐｍ＝ｗｔｏ（ｐｗ－－ｐ。）＋ｐｓ
（５）
式中ｍ。——滤料的空隙率；
风——滤料颗粒密度，ｋｇ／ｍ３。
１．３气水同时冲洗的能耗方程
பைடு நூலகம்
滤池气水同时反冲洗的能耗等于水冲能耗与气
冲能耗之和，即气水同时反冲洗所耗功率方程为：
ｐＴ—ｐ１＋夕２
一ＳＰｗ（姗Ｖ与≯×磊１圳。２＋１．７５麦×
－ｎ噬鬻） 导Ｌｏｑ善＋ｇｑ。（Ｈｏ＋ｈ１）× ‘
用的前提，在于能够测定滤层中絮体与滤料表面、 表面沉积物之间的结合强度，但目前缺乏直接的
将冲洗强度、滤料粒径以及滤层组成等参数代
测定手段。国内几十家采用气水反冲洗、运行良
入式（１０），计算出气水反冲洗过程中滤池内的等
好的水厂滤池生产数据见表２，将相关数据代入式
效Ｇ值，配合絮体结合强度的测定，可以判断反冲
由于各水厂滤池构造、滤料规格的差异，气水反 冲洗过程中滤层等效ＧＴ值在１×１０５～３×１０５的范 围，与等效Ｇ值相比数据分布比较分散。 ４结论
快滤池气水同时反冲洗阶段气冲、水冲的强
万方数据 １８给水排水Ｖ０１．３４ Ｎｏ．２ ２００８
度，应该满足滤层中截留物完全剥离的需要。通过 分析滤池气水反冲洗过程中的能量消耗，建立了气 水反冲洗等效Ｇ值的概念和数学模型，结合滤层中 絮体结合强度的试验数据、现有水厂的生产运行数 据，给出了气水反冲洗过程的控制指标。主要结论 包括：
（１）为满足滤层中截留絮体的剥离，反冲洗过 程中水流、气流所提供的等效Ｇ值必须大于
３１０ Ｓ～。
（２）气水反冲洗过程中滤池内等效Ｇ值计算公 式如下：
学０灿唑湍卜Ⅲ Ｇ＝［１５０与竽×麦蟊扎７５嘉×等品＋
儿
ｍｔ—ｎ１一凡１ Ｊ
Ｊ
（３）对现有给水厂的生产运行数据进行分析计 算，运行良好的滤池气水反冲洗过程中，等效Ｇ值 集中在４９０～５７０ Ｓ＿１的范围内，均值５２０ Ｓ～；等效 ＧＴ值在１×１０５＂－－－，３×１０５的范围。
长春南岭水厂
２０
重庆九龙坡水厂
２１
重庆和尚山水厂
２２
武汉白鹤嘴水厂
２３
衡州石头坪水厂
２４
厦门市高殿水厂
２５
吉林市第二水厂
滤池 池型 Ｖ型滤池 双阀滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 均质滤池 Ｖ型滤池 均质滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 普快滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池 普快滤池 Ｖ型滤池 Ｖ型滤池
２
滁州市二水厂
３
福安市城区第二水厂
４
金华市湾坞水厂
５
克拉玛依四水厂
６
临沂市第二水厂
７
宁波市东钱湖水厂
８
开封市三水厂
９
哈尔滨绍和水厂
１０
汕头市月浦水厂
１１
温州市新阳岙水厂
１２
西安市曲江水厂
１３
重庆涪陵第二水厂
１４
佛山市沙口水厂
１５
胜利油田纯化水厂
１６
保定地表水厂
１７
石家庄第八水厂
１８
南京上元门水厂
１９
滤池气水反冲洗强度控制指标的建立与分析
张建锋王磊波
（西安建筑科技大学环境与市政工程学院，西安７１００５５）
摘要通过分析滤池反冲洗过程中水冲和气冲的能耗方程，建立气水反冲洗等效Ｇ值的概念和 计算公式，以给水厂实际运行数据为基础，确定了滤池气水反冲洗强度的控制指标，为滤池反冲洗过 程的运行控制提供依据。
１ 滤池气水反冲洗过程能耗的理论基础
’
气水反冲洗的主要目的在于剥离滤料表面截留
的絮体，并通过水流的挟带作用将其排出，从而使滤
料恢复过滤能力。截污滤料表面的絮体剥离，主要
依靠水流的剪切作用和滤料颗粒之间的摩擦碰撞。
滤池气水反冲洗过程能耗分析如下。
１．１水冲过程所耗功率方程
假设滤层各个水流断面上滤料粒径均匀一致，
即絮体与清洁滤料表面的结合强度ｗ、絮体与滤料
万方数据 １６给水排水Ｖ０１．３４ Ｎｏ．２ ２００８
表面沉积物之间的结合强度Ｚ＇ｐｆ以及絮体粒子间的 结合强度珊，其中Ｚ＇ｓｒ和研的大小直接影响反冲洗过 程中的污物剥离。不同材质滤料过滤时，试验推求 的絮体与滤料表面、滤料沉积物之间的结合强度见 表１Ｅ ４｜。
滤层厚度 ／ｍ １．２ １．１ １．２ １．２ １．２ １．２ １．４ １．２ １ １．２ １．４ ０．９３ １．１ １Ｉ ２５ １．１５ １．２ １．４ １．２ ０．７ １．１５ １．２ １．２ ０．７ １．１ １．２
反冲洗强度
气冲／Ｌ／（ｈ·ｍ２） 水冲／１，／（ｈ·ｍ２）
１６．Ｏ
４．Ｏ
１５．０ １５．０～１６．０
水流通过滤料层的水头损失采用欧根（Ｅｒｇｕｎ）公式
计算‘２ｈ｜一： 些×ｉ生掣×喜ＬＯＷ＋１．７５—｝×
百Ｌｏ矿 １一ｍｏ Ｔ ２
万方数据
式中矗——水头损失，ｍ； ｍ。——滤层空隙率； 匕——滤层厚度，ｍ；
ｄ。ｒ反—冲—滤洗料流当速量，粒ｍ径／，ｓｍ；；
ｖ——水的运动粘度，ｍ２／ｓ； ｇ——重力加速度，取９．８１ ｍ／ｓ２。 滤池水冲洗时，流体所耗功率方程为：
表１絮体与滤料表面、滤料沉积物之间的结合强度
滤料 石英砂