高炉炉底温度急剧升高护炉实践
安钢6号高炉炉底温度急剧上升的处理
摘要通过对安钢6号高炉炉底温度急剧上升的分析，找出主要原因：风口大量漏水，萤石频繁洗炉和硫磺控制偏高，炉底局部砌筑质量不高。
相应采取了加强炉底冷却及维护，调整高炉操作方针，炉底灌浆措施,取得了较好效果。
关键词炉底温度上升处理1 引言安钢6号高炉有效容积380m3，采用自焙炭块和复合棕刚玉砖砌筑的陶瓷杯综合水冷炉底。
高炉炉底温度要求控制在450℃以下。
1999年元月22日高炉开炉投产后，不断进行强化冶炼，截止到2003年7月底，平均利用系数达到3.20t/ m3·d以上，最高月利用系数为3.74t/ m3·d，但炉底温度一直在正常范围之内。
2003年8月1日至8月19日，炉底温度从430℃急剧上升至513℃，严重影响了高炉的正常生产，经过采取一系列处理措施以后，取得了较好效果。
现将此次处理的有关情况介绍如下。
2 陶瓷杯结构简介2.1砌筑材料如图1所示，炉底在找平的基础上砌筑四层自焙碳块，厚度为347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层，厚度为347×2=694mm。
炉缸外环为自焙碳块，内环为棕刚玉砖。
棕刚玉砌体表面还有一层粘土保护砖(图中未画出)。
自焙碳块与棕刚玉砌体之间，用刚玉捣料填实。
自焙碳块、炉底与炉缸冷却壁之间用低温稀缝糊或粗缝糊填实。
铁口采用组合砖砌筑。
2.2冷却方式设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉底采用工业水冷却，冷却水压力最高可达0.3Mpa，可用阀门灵活调节水压和水量来控制冷却强度，以便在高炉生产后期减缓炉衬的侵蚀。
炉底、炉缸使用三层光面冷却壁。
2.3温度检测点安钢6号高炉炉底温度热电偶位于5#风口下部，且插入炉体中心，插入端向下面距离炉底水冷管50mm。
炉基2根热电偶分别位于8#风口左右两侧，这两根热电偶也插入了炉体中心。
在炉底自下而上一、二层自焙碳块之间沿圆周均匀布置7根未插入炉体中心的炉底一层热电偶，往上四层自焙碳块和棕刚玉砌体之间也同样沿圆周均匀布置7根炉底二层热电偶。
080炉底温度升高——护炉实践解读
炉底温度升高——护炉实践杨永广李宝林张泽峰(南阳汉冶特钢有限公司炼铁厂)摘要南阳汉冶特钢有限公司炼铁厂1号高炉自2004年12月1日投产，在短短的几个月生产过程中，炉底温度出现阶段性持续上升，通过调整高炉操作方针，加强综合管理力度，采取通风冷却等措施，实现了安全运行生产，经济技术指标保持基本稳定。
关键词炉底温度筑炉质量操作强风冷却安全生产l概述l号高炉有效容积305m3，炉缸直径4800mm，设一个铁口，一个渣口(渣口于06年3月停用)，12个风口。
内部设冷却壁8层，第八层带有勾头冷却。
炉顶采用双钟漏斗式装置，固定布料器。
炉底结构基础为混凝土，基础上面炉壳内用耐火浇注料打实，在高度1600mm 处设直径‘p125mm自然通风冷却钢管22根。
从设计图纸显示，找平层仅为80mm，在找平层中埋设一根监测热电偶，测定炉底温度，向下850mm处另设一根热电偶，监测炉基温度。
炉底砌筑采用4层自焙碳砖，高铝砖2层。
炉缸砌筑为环形自焙碳砖至风口下沿。
外部有高铝砖相衬保护。
点火开炉。
木柴开炉法，点火8小时后，见少量渣铁排放于外，第三炉过小坑，炉况顺行，至第4天达产，远远超过设计要求，利用系数2．87t／m3．d。
由于当时原燃料供应不足以及钢厂生产不正常，不能及时接铁，直接影响高炉生产，经常性减慢风作业，休风待产，平均产量低，焦比高。
2006年10月开始喷煤，加之炉料结构有好转，2008年l0月开始富氧<2％，高炉强化冶炼手段进一步增加。
高炉炉底耐材型号规格：自焙碳砖规格345*400*1200mm 高铝砖345*180'75mm自焙碳砖的炉内砌筑高度：345*4=1．38m高铝砖炉内高度：345*2=0．69m炉底砌体总高度：1．38+0．69=2．07m2炉底温度升高时间段情况及措施第一个升高时间段：在2004年12月1日正式开炉初期，炉底温度就有明显升高现象，具体见表1。
在此时间段积极组织相关技术人员和联系其他钢铁企业的专家进行分析，排除了外界因素(仪表，天气等)的影响。
7#高炉炉底温度升高
一、7高炉炉底、炉缸结构简介
图1 7号高炉炉底、炉缸结构简介示意图
如图1所示，炉底在找平的基础上砌筑四层自焙碳 块，碳块与碳块之间按2mm缝隙计算，厚度为 347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层， 厚度为347×2=694mm。炉缸外环为自焙碳块，内 环为棕刚玉砖。棕刚玉砌体表面还有一层粘土保护 砖。自焙碳块与棕刚玉砌体之间，用刚玉捣料填实。 自焙碳块、炉底与炉缸冷却壁之间用低温稀缝糊或 粗缝糊填实。铁口采用组合砖砌筑。 设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉底采用工 业水冷却，炉底、炉缸使用三层光面冷却壁。
炉缸1层冷却壁水温差由0.7℃上升至0.9℃ 炉缸2层冷却壁水温差由1.5-1.7℃上升至 2.0℃左右 炉缸3层冷却壁水温差由1.4℃上升至1.9℃左 右
五、采取预案
1、加强炉前出铁管理，保证炉门深度≥1.5 米，出净渣铁。值班工长要计算理论出铁 量，如因炉门影响出不净渣铁，要立即采 取措施维护好炉门。 2、加强炉缸一、二、三层冷却壁和炉底水 温差测量，提高高炉冷却系统水压至 0.34MPa，增加炉缸、炉底冷却强度。
9.6
三、9月3日以来炉皮温度变化趋势
60 50 40 30 20 10 0 9月3日 9月4日 9月5日 9月6日 系列1 系列2 系列3 系列4 系列5 系列6 系列7
炉皮温度测量点一（炉底水冷管上部约50mm处，沿炉 皮周围，炉皮温度变化）
四、炉底水冷管和炉缸1、2、3层冷 却壁水温差变化情况
3、每班两次监测炉底、炉缸钢壳表面温度， 并做记录，如发现水温差或钢壳温度异常， 要及时通报车间和相关科室。 4、控制适当生铁含硅和含硫，生铁含硫 ≤0.030%，含硅控制在0.6±0.1%。
首钢京唐公司2号高炉护炉实践
所需要的最小铁水钛质量分数 ，只有铁水钛质量
分数超 过该值 ，炉 内才 可能 产生 Ｔ ｉ Ｃ 、Ｔ ｉ Ｎ 及
１ 炉缸结构
首钢京 唐公 司 ２号 高炉炉缸结构如 图 ｌ 所示 。 从超 微 孔 Ｎ ＭＡ 和 Ｎ Ｍ Ｄ 半 石 墨碳 砖 上 表 面
ｉ（ Ｔ Ｃ Ｎ） 。在 炉缸 内部 耐 火 材 料 与 铁 水 的交 界 处 存在 一定 量的 Ｔ ｉ Ｃ、Ｔ ｉＮ及 Ｔ ｉ （ Ｃ Ｎ） ，以实现 护炉
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔ ｈ ｅ ｂ ｌ ａ ｓ ｔ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｃ ｒ ｕ ｃ ｉ ｂ ｌ ｅ ｌ ｏ ｃ ａ ｌ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ Ｓ ｈ ｏ ｕ ｇ ａ ｎ ｇ Ｊ ｉ ｎ ｇ ｔ ａ ｎ ｇ Ｎ ｏ ． ２ Ｂ Ｆ ｉ ｎ ｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｅ ｓ ．Ｂ ｙ
ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｓ ，ｔ ｈ ｅ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｓ ｎ ｏ ｔ ｏ ｂ ｖ ｉ ｏ ｕ ｓ ． Ｔ ｈ ｅ ｎ， ａ ｄ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ ｉ ｔ ａ ｎ ｉ ｕ ｍ ｂ ａ ｌ ｌ ｔ ｏ ｐ ｒ ｏ ｔ ｅ ｃ ｔ ｆ ｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ，ｔ ｈ ｅ
ｖ ｉ ｒ ｔ ｕ ｅ ｏ ｆ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｎｇ ｓ ｏ ｆ ｔ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｌｏ ｆ ｗ ｒ ａ ｔ ｅ，ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｎｇ ｉ ｎ ｄ ｕｓ ｔ ｒ ｉ ａ ｌ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ａ ｒ ｔ ｉ ａ ｌ ｌ ｙ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｃ ｒ ｅ ａ ｓ ｉ ｎｇ ｓ ｏ ｆ ｔ ｗａ ｔ ｅ ｒ
张贺顺 ：硕士 ，工程师 。收稿／ ２ ０ １ ２ ． ０ ９ ． ２ ７
区域热电偶编号为 Ｔ Ｅ ３ １ ３ １ ５和 Ｔ Ｅ ３ １ ３ １ ６ ，在 ３，
水钢1350m^3高炉炉缸侧壁温度升高的治理实践
高炉炉底急剧升温怎么办？
高炉炉底急剧升温怎么办？
解决高炉炉底急剧升温的问题：
解决方案：
一、降低冶强堵风口
二、增加冷却强度
三、加钒钛铁精粉
四、提高一级品率，提高含硅量
五、使用含钛炮泥
六、增加炉底温度检测点
七、炉壳测温
八、加强原燃料过筛管理
通过加强原燃料的过筛管理，及时清筛，保证炉况顺行，炉缸中心活跃，增加炉缸的透液性。
护炉效果分析：
一、护炉期间必须冶炼优质低硫生铁，铁水中的硫对炉缸的侵蚀能力大，若放松对生铁硫的控制，会大大减弱其它措施的护炉效果和作用。
二、在大幅降低冶强时，采用堵风口，提高鼓风动能，有利于炉况顺行，炉缸活跃，有利于护炉。
堵温度较高部位上方的风口，是一种较好的选择。
三、使用含钛炮泥，从炮嘴加入，对降低铁口区域温度有效，可长期使用。
四、炉况的顺行，炉缸的活跃是护炉的保证，可以根据炉底温度的分布情况适当调整鼓风动能。
若炉底边缘温度高，可适当增加鼓风动能；若炉底中心温度高，可适当减小鼓风动能。
八钢1号高炉炉底温度急剧升高护炉实践
２ ０
２１ ０ ０年第 １ 期
新 疆 钢 铁
３７ 炉 壳测温 ＿
总 １３ １ 期
３ 护 炉 实 践
３１ 提 高 一级 品率 ， 高 含硅 ． 提
１ ２月 ８日生 铁 一级 品 率从 ３ ％提 高 到 ６ ％ ，２生 铁含 硅从 ０５ 将 ．％逐 渐提 到 １ ％， ． ２
个 渣 口 ， 砖 水 冷炉 底 ， 缸 ３ 灰 铁 光 面冷 却 壁 ， 碳 炉 层 炉腹 及 炉身各 为两 层 镶砖 冷却 壁 ，炉身 上部 为两层 支 梁水 箱 。期 间有 两次 中修 ，０ １ 中修更 换 部分 ２０ 年 炉 身 冷 却 壁 ，０７年 中修 更 换 部 分 炉 腹 冷 却 壁 ， ２０ 没 有更 换炉 缸 。 １ 炉底 炉 为 ２层 厚 度 为 ３６ ｍ 炉底保 护砖 ， 号 ４ｍ ４层 厚 度 为 ３７ 的 碳 砖 ，８根 ７ ４ｍｍ １ ０×６ 的水 ｍｍ 冷 管构 成 。 底温 度有 ３个测 温 点 ， 炉底 碳砖 与炉 底 在
２１ ０ ０年第 １ 期
新 疆 钢铁
总 １３ １ 期
八钢 １ 号高炉炉底 温度 急剧升高 护炉实践
廖 文新 刘文壮 沈云
（ 钢 集 团八 钢公 司炼 铁 分 公 司 ） 宝
摘
要： 八钢 １号炉底炉温度大幅升 高， 失控 ， 通过加入钒钛烧结矿 、 堵风 Ｅ 、 ｌ降冶强等一系列护炉措施 ， 炉 使
看 水工 对 风 口下 方炉壳 定 期巡 检 ，主要 测炉 壳 温 （ 测温 枪 ） 用 是否 正 常 ， 壳是 否 开裂 ， 炉 有无 煤气 泄 漏 ， 现异 常及 时 汇报 。 发 规定 当炉 底 温度在 ５０Ｃ ０ ￣以
高炉实习报告
武钢5号高炉实习报告一、实习时间200X年X月X日—X月X日二、实习地点武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉、毕业设计办公室。
三、实习目的（1）对高炉结构、主要的技术指标及任务措施的认识了解。
大学的最后一个学期，我们在老师的带领下，到武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉进行了为期两周的毕业实习。
在实习期间，对其高炉结构、主要的技术指标及任务措施做了全面的了解。
武钢股份有限公司炼铁厂现有六座现代化大型高炉，是我国生铁的重要生产基地之一。
炼铁厂 1958年9月13日建成投产。
经过49年的建设、改造和发展，年生产规模达到1000万吨。
炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进技术于一身的特大型现代化高炉。
有效容积3200m3，32个风口，环形出铁场设有四个铁口，对称两个铁口出铁，另两个铁口检修备用，日产生铁达700 0t以上。
引进卢森堡PW公司的第四代水冷传动齿轮箱并罐式无钟炉顶设备，设计顶压可达0.245MPa。
矩形陶瓷燃烧器内燃式热风炉可稳定地提供1150℃的风温。
5号高炉1991年10月19日点火投产。
投产初期高炉强化冶炼水平不高，技术经济指标较差。
经过广大技术人员及职工的共同努力，高炉冶炼技术不断进步，从1993年开始进入强化冶炼期，生产水平逐年提高，主要技术经济指标达到并超过了国内先进水平。
具体参数见表1。
表1 5号高炉主要技术经济指标项目 1992年 1993年 1994年 1995年 1996年 1997年 19 98年 1999年 2000年 2001年实产生铁，万t 165.9 200.2 213.2 192.2 183.5 233.0 245.2 241.9 245.4 249.7利用系数，t/(m3?d) 1.424 1.718 1.829 1.812 1.572 2.082 2.1 89 2.160 2.185 2.229风量，m3/min 4941 5843 5902 6001 5313 6133 6224 627 4 6283 6285风速，m/s 210 218 221 228 212 232 233 234 236 237透气性，Q/△P 34.08 37.70 38.08 38.22 36.90 39.06 40.42 40.74 42.17 41.08顶压，kPa 152 187 191 188 168 199 207 210 208 204热风温度，℃ 1034 1088 1130 1133 1075 1136 1130 11 25 1102 1104富氧率，% / 0.06 1.09 1.33 1.368 1.213 1.433 1.568 1. 520 1.588入炉焦比，kg/t 491.3 485.9 470.8 477.7 477.0 428.9 412.8 40 5.9 398.7 396.1小焦比，kg/t 9.8 17.4 15.5 16.3 22.6 30.0 32.4 29.7 22.8 26.2煤比，kg/t 31.5 69.4 77.9 82.8 79.5 99.5 108.2 120.0 122.1 123.3综合焦比，kg/t 540.7 545.9 536.8 550.0 547.3 527.6 523.6 52 5.6 514.6 515.6CO利用率，% 40.04 42.08 43.10 42.93 41.33 44.66 44.57 44.25 44.19 44.192 主要技术措施1991年5号高炉投产以后，广大技术人员通过提高精料水平、改进高炉管理和操作方式，提高了高炉利用系数，对炼铁工艺的薄弱环节展开攻关活动，高炉的各项技术经济指标得到了明显的改善，实现了高炉的优质、高产、低耗、长寿。
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高炉炉底温度急剧升高护炉实践
八钢1号高炉是1992年4月大修投产，炉容由255m3扩到350m3。
距今已有16年零8个月，单位有效容积产铁量已达14834.29t/m3，是国内目前使用寿命较长的高炉。
2008年底炉体温度开始升高，最高突破540℃。
为此采取一系列护炉措施，炉底温度逐步下降，实现高炉安全稳定运行，下面介绍此次的护炉实践。
1号炉底炉为2层厚度为346mm炉底保护砖，4层厚度为347mm的碳砖，18根Φ70×6mm 的水冷管构成。
底温度有3个测温点，在炉底碳砖与炉底水冷管之间的碳捣层中间，分布在同一平面。
炉底温度1在14#风口的下方，插入深度为1.2m，原设计深度为2.2m，因热电偶坏，套管变形，新更换的热电偶只能插入到1.2m位置；炉底温度2在5#风口下方，插入深度为3.5m至炉底中心；炉底温度3在10#的下方，插入深度为1.45m，原设计深度为2.2m，因热电耦坏，套管变形，新更换的热电耦只能插入到1.45m位置。
炉底温度1在铁口的下方，也是炉底的三个测温点中最高的，也是波动变化最大的，故将该点定为炉底温度控制点，控制区间为470℃～500℃。
2008年12月，炉底温度1开始升高，12月8日升高至530℃，将生铁的一级品从30%提到60%，炉底温度得到控制，12月21日炉底温度1突破540℃，并开始加速上升，将生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，生铁的一级品提到100%，未能阻挡炉底温度加速升高之势，12月28日升到590℃，被迫休风凉炉。
随后通过一系列护炉措施，炉底温度1降到500℃以下，达到炉底温度可控。
护炉实践：
1.提高一级品率，提高含硅量
12月8日生铁一级品率从30%提高到60%，12月21日生铁一级品率提到100%，减少铁水对炉缸炉底的冲刷、侵蚀；12月21日生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，高炉温铁水中石墨碳析出沉积护炉缸炉底。
2.增加冷却强度
12月21日炉底水冷管水压从0.48MPa提高到0.54MPa，增加进水量，提高冷却强度；12月31日利用计划检修机会，将炉缸炉底水温差超标的三联、双联冷却壁拆连成单进单出，加强冷却。
3.加钒钛铁精粉
12月28日开始生产含钒钛烧结矿，12月30日入炉，每批矿配加1500吨，矿批重为8吨，吨铁入炉钛负荷为4.86kg/t。
利用钛与C、N生成高熔点物质，富集在炉缸、炉底来护炉。
4.降低冶强堵风口
产量从1100t/d逐渐减到700t/d，冶强从1.16t/m3降到0.93t/m3。
堵了4个风口，分别是铁口上方的1#，14#风口和铁口对面的二个风口。
堵铁口上方的二个风口是为了增加铁口深度，堵完后铁口深度从1.2m提高到1.4～1.5m。
冶强降低后，因堵风口，鼓风动能从32000J/s 提高到45000J/s，减少炉缸中的死料柱，有利于增加炉缸的透液性，减少炉缸的环流和底流，减少铁水对炉缸炉底的冲刷和侵蚀。
5.使用含钛炮泥
从炉底的三个测温点来看，铁口区域的侵蚀最严重。
1月4日开始使用含钛炮泥，炮泥中配加20%含钛12的铁精粉，塑性值控制在110～140，要求易打入铁。
加泥方法：先加正常炮泥，加完后打到炮嘴，将炮嘴的炮泥掏出20mm，塞入一节含钛炮泥，约10kg，长期加入。
这样加含钛炮泥的优点是：不会对铁口的深度造成影响，也不会造成铁口难开，因为只加在炮嘴处，对炮膛没有影响。
每天从铁口加入的钛量为4.32kg，通过加入钛炮泥，增加铁口区域的含钛量，有利于铁口区域钛的富集。
6.增加炉底温度检测点
12月31日对炉底温度1测温孔，分别在500mm，800mm位置放置2个热电耦，对炉底温度3测温孔，分别在500mm，800mm，1200mm位置放置3个热电耦。
炉底温度2下方为炉底水冷管的出水，不便安装。
通过炉底同一深度温度的比较，发现炉底的侵蚀是不均匀的，给护炉提供参考。
7.炉壳测温
看水工对风口下方炉壳定期巡检，主要测炉壳温（用测温枪）是否正常，炉壳是否开裂，有无煤气泄漏，发现异常及时汇报。
规定当炉底温度在500℃以下每班1次；炉底温度在500℃～540℃每班2次；炉底温度在540℃～550℃每班3次；炉底温度在550℃以上每小时1次。
12月29日巡检发现14#风口弯头的拉杆锚座拉开，以及铁口下方炉壳开裂，及时休风焊补，避免了事故的发生。
8.加强原燃料过筛管理
通过加强原燃料的过筛管理，及时清筛，保证炉况顺行，炉缸中心活跃，增加炉缸的透液性。
效果：
采取通过一系列措施后，炉底温度1逐步下降，2009年1月15日降到500℃以下，达到正常水平。
炉缸冷却壁平均水温差从1.4℃下降到1.0℃，炉低冷却壁平均水温差从1.6℃下降到1.03℃，护炉期间的冶炼指标均达到要求。
护炉效果分析：
（1）钛护炉效果明显。
炉温越高，钛的还原越高，越有利于护炉，铁水中含钛在0.1%以上就有较好的护炉效果。
（2）护炉期间必须冶炼优质低硫生铁，铁水中的硫对炉缸的侵蚀能力大，若放松对生铁硫的控制，会大大减弱其它措施的护炉效果和作用。
（3）使用含钛炮泥，从炮嘴加入，对降低铁口区域温度有效，可长期使用。
（4）在大幅降低冶强时，采用堵风口，提高鼓风动能，有利于炉况顺行，炉缸活跃，有利于护炉。
堵温度较高部位上方的风口，是一种较好的选择。
（5）炉况的顺行，炉缸的活跃是护炉的保证，可以根据炉底温度的分布情况适当调整鼓风动能。
若炉底边缘温度高，可适当增加鼓风动能；若炉底中心温度高，可适当减小鼓风动能。
（6）组织好炉前出铁工作。
护炉期间炉温高，又因铁水含钛高，铁水粘，易粘铁沟。
大大增加了炉前劳动强度。
要保证出铁次数，每炉铁理论铁量控制在一罐铁水的罐容内，对罐容大的铁水罐，每炉只出一罐铁水，出铁时及时用引流棒化铁沟。
尽量减少炉前劳动强度，是保证正常出铁的关键，也是护炉工作的基础。