钢结构大作业
钢结构高空作业安全方案范本(二篇)

钢结构高空作业安全方案范本1、国家及地方相关安全政策、法律、法规。
2、方案编制参考了《建筑施工手册》、《建筑施工高处作业安全技术规范JG___0-91》。
二、编制目的为了本工程钢结构高处作业中,贯彻安全生产的方针,做到防护要求明确,技术合理和经济适用,保证施工过程中人员的安全,确保本项目部安全目标的顺利实现,制订本方案。
三、工程概况工程名称:建设地点:建设单位:承包厂商:施工范围:为完成本钢构工程之订料、制造图绘制,制造加工、运输、钢构现场之吊装及校正、高拉力螺栓锁定、电焊及检验、剪力钉植焊及现场补漆等工作。
钢料重量:本工程钢结构___的主要构件有钢柱、屋面梁及支撑杆件、柱间支撑、水平支撑、檩条、墙梁等。
四、高空坠落事故的防范措施由于进入了多雨季节,钢结构、脚手架湿滑,工人高空作业时容易滑倒,易发高空坠落事故,高空坠落要作为重点预防。
必须做到以下几点:1、切实控制人员素质达到上岗要求;2、___新老工人学习现场安全生产管理制度;3、编制项目的施工___设计和安全技术措施;4、对上级部门提出的防范措施进行实施。
5、加强施工人员的安全教育虽然工地生产任务紧,工地条件限制,在工地上开展经常性的安全教育会有一些实际困难。
项目部将根据实际情况,开办各种技术培训班时,设立一个安全生产教育培训班,并把防高处坠落作为一个必须的内容,对___领导干部、工程技术人员、专兼职安全员、从事后险性较大的工种工人进行相对集中的技术、安全教育。
6、贯彻执行规章制度6.1对用于高处作业的设施、材料的进场验收,周转使用的复验;6.2对一些易发生高处坠落事故的环节,设专人随时检查验收;6.3加强防坠落设施使用过程中的检查。
五、高空作业安全规程1、作业人员必须熟悉掌握本工种专业技术及规程。
2、年满___岁,经体格检查合格后方可从事高空作业。
凡患有高血压、低血压、心脏病、癫痫病、精神病和其它不适于高空作业的人,禁止登高作业。
3、距地面二公尺以上,工作斜面坡度大于45°,工作地面没有平稳的立脚地方或有震动的地方,应视为高空作业。
西南大学2020年秋季钢结构设计【0759】机考大作业参考答案

西南大学培训与继续教育学院课程考试试题卷
学期:2020年秋季
课程名称【编号】:钢结构设计【0759】 A卷
考试类别:大作业满分:100分
一、填空题(3分/题,共15分)
1、钢结构目前采用的设计方法是以概率理论为基础的状态设计方法。
2、在三向应力状态下,钢材转入塑性状态的综合强度指标称为折算应力。
3、承受轴心力的板件用斜向的对接焊缝对接,焊缝轴线方向与作用力方向的
夹角符合tan≤ 1.5 时,其强度可不计算。
4、对于单轴对称的轴心受压构件,绕对称轴屈曲时,由于截面重心与弯曲中心不重合,
将发生弯扭屈曲现象。
5、在不改变梁的截面规格、荷载作用形式和位置的前提下,提高梁整体稳定性的最有效
措施是增加侧向支撑点(减小侧向支撑间距)。
- 1 -。
高层钢结构大作业

上海中心大厦上海中心大厦工程位于上海市浦东银城中路501号,陆家嘴金融中心区Z3-1、Z3-2地块。
总高632m,项目总用地面积约30,368m2,地上可容许建筑面积380,000m2,总建筑面积573,223m2,基地两侧分别是402.5m的金茂大厦和492m的环球金融中心,这3座大楼将构成浦东新区新的天际线。
图1 上海中心大厦效果图图2 标准层平面图一、结构平面、立面布置、高度该建筑为多功能摩天大楼,主要用途为办公、酒店、商业、观光等公共设施。
地面以上办公区、酒店区共计121 层,顶部设备用房约5 层。
底部裙楼共5层,用作商业、办公和酒店堂、餐饮,以及会议中心和宴会厅。
此外,地下部分共5 层,共计约17万m2,用作商业、泊车、维修和设备用房。
结构标准楼层呈圆形,圆心沿高度方向对齐,半径逐渐收缩;在设备层处为三角形平面,一方面提供机电设备和避难空间,另一方面在设备层顶面布置休闲层,从而在每个区段内均有一高度约80m的中庭。
标准层和设备层平面见图2所示。
结构立面共有两层玻璃幕墙,内层玻璃幕墙沿标准层楼板外围布置呈圆形;外层幕墙平面投影近似为尖角削圆的等边三角形,三角形幕墙从建筑底部扭转直到顶部,每层扭转约1°左右,总扭转角约120°。
图 3 上海中心大厦结构体系组成图4 结构剖面图二、结构体系及其合理性上海中心大厦结构采用了“巨型框架-核心筒-伸臂桁架”抗侧力结构体系。
该结构体系组成,其特点如下:(1)巨型框架结构由8根巨型柱、4根角柱以及8道位于设备层两个楼层高的箱形空间环带桁架组成,巨型柱和角柱均采用钢骨混凝土柱。
巨型柱与角柱平面布置如图2所示。
(2)核心筒为钢筋混凝土结构,截面平面形式根据建筑功能布局由低区的方形逐渐过渡到高区的十字形,为减小底部墙体的轴压比,增加墙体的受剪承载力以及延性,在地下室以及1~2区核心筒翼墙和腹墙中设置钢板,形成了钢板组合剪力墙结构,墙体中含钢率为1.5%~4.0%。
钢结构大作业

f v c
二、图示钢屋架下弦节点中:
已知:各杆内力为静载设计值,钢材为 Q235-B.F ,E43 焊条手工焊, f w
= 160 N
mm
2
一、一平台结构,计算简图如图 1-1 所示,B 、D 铰接于基础;A 、C 平面外有侧向支撑;
平面内、平面外均为无侧移;柔性柱间支撑。
平台上作用静力荷载(不考虑梁、柱自重); 假定本题所有杆件截面均满足,不必验算。
1、请确定 B 杆和 C 杆与节点板的连接角焊缝长度?
2、若 B 杆改用沿轴线布置 2M20 的 A 级螺栓与节点板连接,
f b = 170 N
mm 2 ,
材料选用:Q235B 。
截面尺寸:横梁 C’A’选用热轧普通工字钢 I20a ,假设柱 AB 、CD 截面相同如图 1-2。
f b = 400 N mm 2 ,请验算 B 杆与节点板连接的螺栓强度?
3、若 C 杆改用沿轴线布置 10.9 级的 2M24 摩擦型高强螺栓与节点板连接,每个高强度螺栓预拉力
P = 225kN ,抗滑移系数μ = 0.45 ,请验算 C 杆与节点板连接的高强螺栓强度?
4、若腹板 B 、C 与节点板采用角焊缝焊接,请绘出该节点施工图,标出详细尺寸。
请完成下列各项:
1、验算横梁位置 A 的最大正应力?
2、验算柱 AB 的整体稳定和腹板局部稳定?
(共 1 张第 1 张)
杆件内力
2 A 杆 N1(kN ) 230 B 杆 N2(kN ) 130 C 杆 N3(kN ) 100
荷载取值
2
恒载设计值(kN/m ) 4.5 活载设计值(kN/m ) 2.5。
钢结构大作业

钢结构大作业一、设计资料某市某加工厂一厂房,该厂房为单层,采用单跨双坡门式刚架,刚架跨度21m,柱高6m;共有20榀刚架,柱距6m,屋面坡度1:12;地震设防列度为7度。
刚架平面布置见图1(a),刚架形式及几何尺寸见图1(b)。
屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板,考虑经济、制造和安装方便,檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢,间距为1.5m,钢材采用Q235钢,焊条采用E43型。
二、荷载计算(一)荷载取值计算1.屋盖永久荷载标准值(对水平投影面)有吊顶时为0.45KN/m2。
2.屋面可变荷载标准值屋面活荷载:按不上人屋面考虑,取为0.30 KN/m2。
雪荷载:基本雪压S0=0.5 KN/m2。
对于单跨双坡屋面,屋面坡角α=4°46′2″,μr=1.0,雪荷载标准值Sk=μr S0=0.5 KN/m2。
取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50 KN不考虑积灰荷载。
3.轻质墙面及柱自重标准值(包括柱、墙骨架等)0.50 KN/m24.风荷载标准值按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2002附录A 的规定计算。
基本风压ω0=0.35KN/m2,地面粗糙度类别为B类;风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用,当高度小于10m时,按10m高度处的数值采用,μz=1.0。
风荷载体型系数μs:迎风面柱及屋面分别为+0.25和-1.0,背风面柱及屋面分别为+0.55和-0.65(CECS102:2002中间区)。
5.地震作用据《全国民用建筑工程设计技术措施—结构》中第18.8.1条建议:单层门式刚架轻型房屋钢结构一般在抗震设防烈度小于等于7度的地区可不进行抗震计算。
故本工程结构设计不考虑地震作用。
(二)各部分作用的荷载标准值计算屋面:恒荷载标准值:0.4536=2.70KN/m活荷载标准值:0.5036=3.00KN/m柱荷载:恒荷载标准值:0.53636+2.7310.5=46.35KN活荷载标准值:3.00310.5=31.50KN风荷载标准值:迎风面:柱上q w1=0.353630.25=0.525KN/m 横梁上q w2=-0.353631.0=- 2.1KN/m 背风面:柱上q w3=0.353630.55=1.16KN/m 横梁上q w4=-0.353630.65=-1.37KN/m三、内力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便,刚架采用等截面,梁柱选用相同截面。
大工17春《钢结构》大作业题目及要求参考答案

大连理工大学《钢结构》大作业
学习中心:
姓名:
学号:
题目一:角钢和节点板连接计算
已知:如下图所示,角钢与节点板之间采用两面侧焊缝连接,kN N 667=(静载设计值),角钢为2∟10100⨯,节点板厚度为10mm ,钢材为Q235,焊条为E43型,手工焊,焊脚尺寸为8=f h mm 。
试计算肢背及肢尖焊缝的实际施焊长度?
N
x
10
解:(1)由已知条件焊条E43型,手工焊得出角焊缝强度设计值f f w =160N/mm 2
(2)采用两边侧焊,计算肢背、肢尖所需焊缝长度:
肢背计算长度:lw1=K 1N/(2×0.7h f1f f w )=0.65×667×103/(2×0.7×8×160)
=241.94mm
肢尖计算长度:lw2=K 2N/(2×0.7h f2f f w )=0.35×667×103/(2×0.7×8×160)
=130.27mm
(3)实际施焊长度:
若端部做2h f 绕角焊,则
肢背实际施焊长度:l 1=lw 1+h f =241.94+8=249.94mm
肢尖实际施焊长度:l 2=lw 2+h f =130.27+8=138.27mm
分别取250mm 和140mm 。
若端部不做2h f 绕角焊,则
肢背实际施焊长度:l 1=lw 1+2h f =241.94+2×8=257.94mm。
大工14春《钢结构》大作业及要求(答案)

大工14春《钢结构》大作业及答案题目一:(必答的题目)对接焊缝连接。
某承受轴心拉力的钢材,采用Q235钢,宽度mm b 200=,如图所示。
钢板所受轴心拉力设计值为kN N 492=。
钢板上有一垂直于钢板轴线的对接焊缝,焊条为43E 型,手工焊。
取V 形坡口焊缝。
采用无垫板的单面施焊的对接焊缝,焊缝质量为三级,不用引弧板和引出板施焊。
要求:该钢板所需的厚度t 。
200N N解:轴力作用下,钢板最小厚度应满足:t ww t l f N ≥,三级E43焊条w t f 为母材的85%,假设板厚mm 16t ≤,则w t f =0.85X215=185N/mm 2不用引弧板和引出板施焊,计算长度w l =b=200mm则t ≥mm 3.13200185104923=⨯⨯,即板厚≤mm 3.13mm 16t ≤显然t >16mm 亦满足,即t ≥13.3mm题目三:轴心受压柱整体稳定和局部稳定验算验算下图所示的轴心受压柱的整体稳定性和局部稳定性能否满足要求。
已知轴向荷载设计值为1500N kN =,Q235B 级钢2215/f N mm =,截面绕x 轴为b 类截面,绕y 轴为c 类截面,轴心压杆稳定系数ϕ可查下表。
λ3540 45 50 55 ϕb 类 0.918 0.899 0.878 0.856 0.833c 类0.8710.8390.8070.7750.742600030003000yxNNA Ayxxy 25014-⨯2508-⨯25014-⨯A-A解:已知N=1500KN,对强轴m l m l oy ox 3,6==对弱轴,2215/f N mm =截面特性:cm i cm I cm i cm I cm A y y x x 38.5902604,260425212141.10909754,97542.13252258.0121908.0254.1252434232===⨯⨯====⨯⨯+⨯⨯==⨯+⨯⨯= 柱的长细比:8.5538.53006.5741.10600x ======y yy x x i l i l λλ 整体稳定验算:查表得741.0820.0y x ==ψψ,()223/2159.2241090741.0101500mm N f AN==⨯⨯⨯= ψ,不满足;局部稳定验算:翼缘宽厚比 58.158.551.01064.814121t b =⨯+==腹板高厚比 90.528.555.02525.318250=⨯+== t h ,满足要求。
钢结构施工作业程序措施

钢结构施工作业程序措施1. 引言本文档旨在为钢结构施工作业提供一套程序措施,以确保施工过程的安全与高效。
2. 施工前准备- 确定施工区域的边界和安全区域;- 检查施工设备和机械的完好性,确保其正常运行;- 检查施工材料的质量和供应情况,确保符合要求;- 制定详细的施工计划,包括工序、时间安排和资源调配。
3. 施工过程控制- 按照设计要求和规范进行施工,确保结构的牢固和稳定;- 检查施工现场的安全环境,包括防护设施、通道畅通等;- 严格执行施工流程,确保各工序按顺序进行;- 定期检查施工材料的质量,包括钢材、焊材等;- 严禁违规操作和违反安全规定的行为;- 在施工过程中及时记录施工现场的问题和解决措施。
4. 安全防护措施- 提供必要的安全防护装备和器具,如安全帽、手套、护目镜等;- 强制施工人员佩戴安全带,并保证安全带的正确使用;- 设置警示标志和指示牌,提醒施工人员注意安全;- 定期组织施工人员进行安全培训和演练;- 配备专业的安全监控人员,确保施工现场的安全监督。
5. 施工质量控制- 严格按照设计图纸和规范进行施工;- 定期检查施工质量,包括焊接质量、钢材连接质量等;- 对施工过程中出现的质量问题及时进行整改和处理;- 定期进行质量验收,确保施工质量符合要求。
6. 后续工作- 施工完成后进行工地整理和清理;- 归档相关施工文件和记录,包括设计图纸、施工计划、质量验收报告等;- 定期对施工后的钢结构进行维护和检修,确保其安全运行。
以上为钢结构施工作业程序措施的主要内容,具体施工过程中还需根据实际情况进行适当调整和补充。
本文档的目标是提供一套简洁而可靠的工作程序,以确保钢结构施工的顺利进行和质量的高标准。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
【大作业】平台梁格结构设计1.已知条件平台梁格布置如图所示,铺板为预制钢筋混凝土板,焊于次梁上。
设平台恒荷载的标准值(不包括梁自重)为2.0kN/m2.其他条件:8班——活荷载的标准值:27.6kN/m2,跨度:(n+1):6.3m主、次梁的钢材为Q345钢;E50型焊条(手工焊)其中,n为学号。
2.设计任务(1)选择次梁截面(采用窄翼H热轧型钢);(2)设计中间主梁(焊接组合工字梁);包括选择截面、计算翼缘焊缝、腹板加劲肋设计、支承加劲肋设计。
(3)设计次梁与主梁连接(用等高的平接)。
3.设计要求(1)应过程详尽,并插入必要的计算简图;(2)完成主梁施工图1张(A3图纸,比例尺:1:30)包括正视图、俯视图和横剖面图,并附必要的说明(3)按比例尺1:10绘制主梁与柱翼的连接构造图;(4)按比例尺1:10绘制主、次梁连接构造图。
解:由于铺板为预制钢筋混凝土板,且焊于次梁上,故不必计算该次梁的整体稳定。
(1)次梁采用H型钢,假设梁自重为0.5KN/m,次梁承受的线荷载标准值为:Qk=(2.0x3+0.5)+27.6x3=6.5+82.8=89.3KN/m=89.3N/mm荷载设计值为(按可变荷载效应控制的组合:恒荷载分项系数为1.2,活荷载分项系数为1.3)Q=1.2x6.5+1.3x82.8=115.44KN/m最大弯矩设计值为:Mx=1/8ql2=1/8x115.44x6.3^2=572.7KN/m根据抗弯强度选择截面,需要的截面模量为:Wnx=Mx/rxf=572.7/1.05x310=1759x10^3=1759cm3选用HN450x200x10x16,其Wx=1827cm3,跨中无孔眼削弱,此Wx大于所需,梁的抗弯强度已足够。
由于型钢的腹板较厚,一般不必验算抗剪强度;考虑将次梁连于主梁的加劲肋上,故不必验算次梁支座处的局部承压强度。
其他截面特性,Ix=45685cm4;自重:88.1Kg/m=0.881KN/m ,大于假设自重。
1、 截面验算:a) 抗弯强度:考虑梁自重后的荷载为q =1.2×(2.0×3+0.881)+1.3×(27.6×3)=115.9 kN/m m kN ql M x ⋅=⨯⨯==5.52169.115818122 2236/310/3.28210175905.1105.521mm N f mm N W M nx x x =<=⨯⨯⨯==γσ 验算挠度:在全部荷载标准值作用下:Vt/l=在可变荷载标准值作用下:Vq/l=满足要求。
设计中间主梁(焊接组合梁),包括选择截面,计算翼缘焊缝,确定腹板加劲肋的间距。
钢材为Q345钢,E50型焊条(手工焊)。
解:根据经验假设此梁自重标准值为5kN/m ,设计值为1.2x5 = 6kN/m ;考虑次梁截面选择HN450×200×10×16,可得由次梁传递给主梁的荷载为:kN F k 6.5623.689.3=⨯=,()()kN F 2.7303.6]36.273.1881.030.22.1[=⨯⨯⨯++⨯⨯= 支座处最大剪力为:kN gl F V 5.1879186212.7305.22125max =⨯⨯+⨯=+=跨中最大弯矩:m KN M x ⋅=⨯⨯-+⨯-⨯=5.101029621)36(2.730918792采用焊接组合梁,估计翼缘板厚度 ,16mm t f > 故钢材强度设计值取f=295N/mm 2,需要的截面模量为333632615103261529505.1105.10102cm mm f M W x x =⨯=⨯⨯=≥α(1)试选截面按刚度条件,梁最小高度为mm V l fh T 1585180004001034.1295][1034.1626min =⨯⨯⨯=⋅⨯=;梁的经济高度:mm W h x s 9.2024)1032615(224.034.0=⨯⨯==取梁的腹板高度:mm h h w 20000== ;按抗剪强度求腹板厚度:mm f h V t v w w 6.61702000105.18792.12.13max =⨯⨯⨯=≥按经验公式求腹板厚度:mm ht w w 8.125.320005.3===考虑腹板屈曲后强度,取腹板厚度=w t 14mm ;每个翼缘所需截面积:23116416200014200010326156mm h t h W A ww wxf =⨯-⨯=-=;翼缘宽度:==3~5hhb f 2000/5~2000/3 = 400 ~ 667mm 取b f = 500mm ;翼缘厚度:mm b A t f ff 2.2350011641=== 取=f t 24mm ; 翼缘板外伸宽度mm t b b w f243214250022=-=-= 翼缘板外伸宽度与厚度之比:7.10/235131.1024243=<==y f t b ,满足局部稳定要求; 此组合梁跨度并不是很大,为施工方便,不沿梁长度改变截面。
(2)强度验算梁的截面几何常数(如图1):()43333913942006.488.20450121cm I x =⨯-⨯= 333119/2cm h I W x x == ,2520504.224.1200cm A =⨯⨯+⨯=3166144501490091224500cm S =⨯⨯+⨯⨯=梁自重:(钢材质量密度为7850kg/m3,重量集度为77KN/m3): g k = 0.052x77=4.0kN/m ,考虑腹板加劲肋等增加的重量,原假设梁自重5kN/m 稍大。
验算抗弯强度(无孔眼Wnx=Wx ):2236/295/5.290103311905.1105.10102mm N f mm N W M nx x x =<=⨯⨯⨯==γσ 验算抗剪强度:22343max /170/8.65101661414103391394105.7981mm N f mm N t I S V v w x =<=⨯⨯⨯⨯⨯==τ 主梁的支承处以及支承次梁处均配置支承加劲肋,不必验算局部承压强度(即0=c σ)。
(3)梁整体稳定验算次梁可以视为主梁受压翼缘的侧向支承,主梁受压翼缘自由长度与宽度之比2.13345/235160.6500/3000/11=<==b l ,故不需验算主梁的整体稳定性。
(4)刚度验算查表可知,挠度容许值【VT 】=l/400(全部荷载标准值作用)或【VQ 】=l/500(仅有可变荷载标准值作用)全部荷载标准值作用时:R k =5/2 F k +1/2x5x18=2.5x562.6+5x9=1451.5kN()m kN M k ⋅=⨯⨯-+⨯-⨯=6.77979521366.56295.145124001][49811033913942060001018000106.77971046=<=⨯⨯⨯⨯⨯=≈L V EI L M L V T X K T ; 可变荷载标准值作用时:R k 可变=2.5x (20x3)x 6.3=945 kNM k 可变=945x9-360x(6.3+3)=5157 kN ·m5001][753110339139420600010180001051571046=<=⨯⨯⨯⨯⨯=≈L V EI L M L V T X K T 故刚度满足要求。
(5)翼缘和腹板的连接焊缝计算翼缘和腹板之间采用角焊缝连接,mm f I VS h w f x f 2.22001033913944.191224500105.79814.1431=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≥ , 取mm t mm h f 3.7245.15.18max ==>=(6)主梁加劲肋设计①各板段的强度验算该梁腹板宜考虑屈曲后强度,应在支座处和每个次梁处(即固定集中荷载处)设置支承加劲肋。
另外,梁端部采用如图2所示的构造,并在距支座1a 处增设横向加劲肋,使1a = 850,因1a /0h < 1 ,8.0)/(34.5441/2100≈+=a h t h ws λ 故,,v cr f =τ使板段1I 范围内(如图2)不会屈曲,支座加劲肋就不会受到水平力H t 的作用。
对板段I:左侧截面剪力:V 1=1879.5-6x0.85 =1874.4kN相应弯矩:M 1=1879.5x0.85-6x0.852/2=1595.4kN ·m因为M 1=1595.4kN ·m< M f = 500x24x1824x295 = 6457kN ·m故用V 1≤V u 验算,1a =2150mm ,1a /0h > 1 ,2.127.1)/(434.541/2100>=+=a h t h ws λ,V u =2.1/s v w w f t h λ=2000x14x170/1.271.2=3573kN>V 1=1874.4kN (通过)对板段Ⅲ:验算右侧截面,(1a =3000mm ):2.131.1)/(434.541/2100>=+=a h t h ws λV u =2.1/s v w w f t h λ=2000x14x170/1.311.2=3442.6kN,V 3=1879.5-730.2x2-6x18/2=365.1kN<0.5V u =1721.3kN相应弯矩:M 3=1879.5x3-6x32/2=5611.8kN ·m故用M 3= M max ≤M eu 验算23534515314/2000235153/0==ywb f t h λ =1.13>0.85但<1.25 77.0)85.013.1(82.01=-⨯-=ρ965.0103391349214900)77.01(12)1(1433=⨯⨯⨯⨯--=--=x w c e I t h ρα ()通过m kN M m kN f W M x e x eu ⋅=>⋅=⨯⨯⨯⨯==5611.86.98992951033119965.005.133αγ对板段Ⅱ一般可不验算,若验算,应分别计算其左右截面强度。
②加劲肋设计 宽度:mm h b s 1074030200040300=+=+≥,用s b =120mm ; 厚度:mm b t s s 0.815/12015==≥,取s t =10mm; 支座加劲肋的验算:已知R=1879.5kN ,另外还应加上边部次梁直接传给主梁的支反力F/2=365kN ;采用2 -220x16板,A s =2x220x16+200x10=9040 mm 2;I z =1/12x16x3703 =6753.7x104 mm 4 , mm A I i s z z 8.82/== ; 9.193452358.822000=⨯=z λ, 查表得:z ϕ=0.972; 验算在腹板平面外稳定:223/310/2359040972.010)3655.1879(mm N f mm N A N s z s =<=⨯⨯+='ϕ 验算端部承压:223/400/7.38916)40220(210)3655.1879(mm N f mm N ce ce =<=⨯-⨯⨯+=σ ; 计算与腹板的连接焊缝:13.2200)6022000(7.0410)3655.1879(3=⨯⨯-⨯⨯⨯+≥f h mm 用8 mm>1.5mm t 6165.1==。