烟囱荷载计算书
直径1.4m烟囱计算
直径1.4m烟囱计算书烟囱形式：直径1400mm，高15m，基础顶至10m标高采用φ2600x12的钢管，上段采用φ2596x10钢管，计算时将烟囱按标高分为0-10m，10-15m，15-20m，20-28.1m共4段。
1、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(m) 外径B(m)形心高度z (m)风荷载作用面积(m2)形心处的外径(m)z/H高度变化系数脉动影响系数28.1 2.596 24.05 21.03 2.596 0.856 1.39 0.823 20 2.596 17.5 12.98 2.596 0.623 1.20 0.823 15 2.596 12.5 12.98 2.596 0.445 1.07 0.823 15 1.4 7.5 21 1.4 0.5 1.13 0.823 02、风荷载体型系数：总高度为15m，平均直径为近似可按1.4m，μzω0d2=μz*0.6*1.42=1.176μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=15/1.4=10.72，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(10.8-25)=0.523、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
4、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011x15=0.165s ＜0.25s，故不需要考虑顺风向风振影响。
5、各段风荷载的集中力应用《建筑结构荷载规范》中式7.1.1条ωk=βzμsμzω0求风荷载，各分段的集中力Pi=ωk A w，此处A w的为风荷载作用面积，其计算过程见下表：风荷载标值计算标高z (m) 风荷载作用面积μsω0μzβzωk(kN/m2)集中力P k(kN)24.05 21.03 0.52 0.6 1.39 1.86 0.52*0.6*1.39*1.86=0.8121.03*0.81=17.0317.5 12.98 0.52 0.6 1.20 1.60 0.52*0.6*1.2*1.60=0.6012.98*0.60=7.7912.5 12.98 0.52 0.6 1.07 1.38 0.52*0.6*1.07*1.38=0.4312.98*0.43=5.587.5 21 0.52 0.6 1.1 1 0.52*0.6*1.1*1=0.343221*0.3432=7.26、底部产生的弯矩和剪力V k=7.2 kNM k=7.2*7.5=54 kN.m7、叛断是否考虑横向风振当烟囱坡度≤2%时，对于钢烟囱应按国家标准《建筑结构荷载规范》（GB 50009）的规定验算横风向风振影响。
(完整word版)烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图2. 我国现行有关规范、规程，主要包《烟囱设计规范》（GB50051-《建筑结构荷载规范》（GB50009-《钢结构设计规范》（GB50017-《建筑抗震设计规范》（GB50011-三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09荷载规范》风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式α1＝0.12，H0= M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEhS EhK+ψcweγ具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载 1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t= τ1=2V1/A1=0.84N/mm＜f v=125N/mm22-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t= τ2=2V2/A2= 1.33N/mm＜f v=125N/mm23-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t= τ3=2V3/A3= 1.42N/mm＜f v=125N/mm22. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE= τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则φ=0.76N EX=πE t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载 σ＝N3/φ3A3+M3y3/[I3（1-0.821.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.812.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒锚栓数量n=20构外壁距离锚栓中心离底板外边缘距离为100mm筒壁内侧底板长度为100mm锚栓中心线形成的圆直径d0= 2.7m轴向压力N=0.9*（G1+G2+G3）=209.75kN根据《烟囱设计规范》（GB50051-锚栓最大拉力P max=4M/（nd0）－91.06kN2. 底板厚度验算底板面积A =2450440mm 2底板惯性矩I = 2.10E+12mm 4如采用加劲肋，则σcbt ＝G /A +My /I = 1.01N/mm 2a =πd /n =456mm ，b =b /a =0.44，则β＝0.05205M max =βσcbt a 2=10956N·mm t ≥√（6M max /f t ）=17.5mm ，取底板厚度为25 mm 。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
玻璃钢烟囱筒壁承载能力计算书
玻璃钢烟囱筒壁承载能力一、筒壁承载能力及抗震计算根据《烟囱设计规范》GB50051-2013设计计算筒壁承载能力计算：根据规范9.3.1条，)()(z crt sec σσσσ或zc T T m T nii ni i zc f r W M A N ≤+++= 式4：-ni A 为计算截面处的结构层净截面面积（mm ²）255515226680014.3mm A ni =⨯⨯=-i N 为i M 相应轴向压力或轴向拉力设计值（N ）N N i 20972008.9102143=⨯⨯=-ni W 为计算截面的结构层净截面抵抗矩（mm ²）圆环截面抵抗矩： 3944441009.1686032)68006860(14.332)(mm D d D W ni ⨯=⨯-=-=π -ni M 为被玻璃钢烟囱的水平截面i 的最大弯矩设计值为风压高度变化系数其中：为风载荷标准值z oz s z k ϕωϕϕβ⋅⋅⋅=W W k GB50009-2012《建筑结构载荷规范》查表E.5全国各城市的雪压，风压和基本气温，XXX 市的海拔高度为227.9m ，查表8.2.1风压高度化系数可知：91.2=z ϕ（B 类）s ϕ为风载荷体型系数查表8.3.1风载荷体型系数，第372页次计算可知s ϕ取1.22m /kn 4.0为基本风压，取o ω处的风振系数为高度z z β 210121R B I g z z +⋅⋅+=βR 为脉动风载荷的共振风量因子：6.0)271(271035.0614.3165s 7.5d 21008.053.01,303/4223/421211121111=⋅⨯=+⋅=-⨯+=⋅=H X X R X H T f K f X ow ）（＞且阶自振频率结构第ξπω 2711=⇒X结构阻力比1ξ经验取值0.035z B 为脉动风载荷的背景风量因子：z z a z z p p H K B ϕ)(11Φ⨯⋅=其中：)(1z Φ为结构第一阶振型系数，取1.0z ϕ为风压高度变化系数，取2.91x p 为水平方向相关系数，975.050501050/=-+=-B e B p H x z p 为竖直方向相关系数，586.060601060/=-+=-He H p H z 11a k 接表8.4.5-1系数K 和1a 可知：218.0,91.01==a k 则573.091.21586.0975.021091.0218.0=⨯⨯⨯=z B 所以 46.16.01573.014.05.2212=+⨯⨯⨯+=z β故 2/03.24.091.22.146.1m kn W o z s z k =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ωϕϕβ受力面积5.4316.133128.62=⨯=⨯⨯=m S集中力 02.931608.2736.1303.2=⨯=⨯=⋅=k k W S P 所以mm N M N L P M k ni ⋅⋅⨯=⋅⋅=⨯=⋅=91091.14.19122123608.27 —zc f 为玻璃钢轴心抗压强度设计值（N/mm ²）2/2.272.276.31407.0mm N MPa r f r f zc zck zct zc ==⋅== —zb f 为玻璃钢纵向抗压强度设计值（N/mm ²） 2/2.532.535.214095.0mm N MPa r f r f zb zbk zbt zb ==⋅=—zb E 为玻璃钢轴向弯曲弹性模量，8000 MPa—c E θ为玻璃钢环向压缩弹性模量，20000 MPa—z crt σ为筒壁轴向临界应为（N/mm ²） rr t V V E E k zc z c zb z crt ⋅⨯⋅-⋅=03)1(3θθθσ 其中：θz V 环纵向泊松比，0.23z V θ纵环向泊松比，0.120t 为结构层厚度26mmzc r 为分项系数3.2故 20/45.934302.326)12.023.01(3200008000539.0)1(3mm N r r t V V E E k zc z z c zb z crt =⨯=⨯-⨯=⋅⨯⋅-⋅=θθθσ —0t 为玻璃钢结构层厚度，26mm.—r 为筒壁计算截面结构中心半径，3430mm.—T m σ筒身弯曲温应力—T sec σ温度次应力（式5.6.9）Tg T ⋅=∆β0（烟道气不均匀温度系数根据表，烟道入口高度烟气温差9.6.50βT ∆） =0.8 x 50=40℃（式5.6.10）0/0dz t e T Tg ⋅-⋅∆=∆ξ（烟道口跟顶度z 高度的温差，4.0衰减系数，取gt t ）=5.33408.6/3.4.0=⋅-e ℃（式5.6.11）)1(tot totR R Tg Tm -∆=∆（式5.6.5-1）123=++=i R R R R ex i in tot其中：MpaTg E Mpa Tm E C R R Tg Tm WK m R W K m R R R R d R In d d In R In d d In R In d d In R d R z zc T z zc T m totc tot c tot ex i i in tot tn in ex ex 072.15.33102160001.01.0339.065.2102160004.04.065.2)399.003675.01(5.33)1(/03675.0/0399.01033.6015.0013.00012.0104.423104.48.63311015.06857680029.021213i 013.06805685729.021212i 0012.06800680529.021211i 1033.686.623115sec 50223313023331222011133=⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==-⨯=-∆=∆⋅=⋅=⨯++++⨯=++=⨯=⨯===⋅⨯====⋅⨯====⋅⨯===⨯=⨯==----=--ασασαπππα故所以时，当时，当时，当—1.1r T =温度作用分项系数，取T r 所以.2.27,45.98.9955.13.6777.3)072.1339.0(1.11009.1 2.1x101091.15551522097200)(999sec Mpa f Mpa Mpar W M A N zc z crt T T m T nii ni i zc ===++=++⨯+⨯+=+++=σσσσ且故 内筒纵向抗压度符合要求。
烟囱计算书
结构计算书工程名称：威海恒邦化工有限公司乳山化肥厂3万吨/年合成氨搬迁改造工程项目：三废混燃炉-烟囱基础计算：校对：审核：北京蓝图工程设计有限公司2008年10月7 日计算书一、设计资料1、烟囱高度H=45 m ，基础顶高出室外地坪500mm。
2、基本风压ω=0.65 KN/m2 ，地面粗糙度B类，3、本工程结构安全等级:二级;设计使用年限50年:抗震设防烈度:六度;设计基本地震加速度值:0.05g，设计地震分组：第一组;场地类别为II 类.4、烟气温度：0T160Cg二、上部钢烟囱永久荷载上部荷载见附图1；三、风荷载及弯矩计算;ωK= βZ µs µz ω0ωK ——风荷载标准值（KN/m2）;βZ——高度z处的风振系数;µs——风荷载体形系数;ω0——基本风压（KN/m2）;1、钢烟囱结构自振周期计算：经验公式：一般情况：T1=（0.007~0.013）H依据：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)附录E.1.1对于自立式钢烟囱，有经验可得：T1=0.013H ，H=45 .5m可得T1=0.013Х45.5 = 0.59 s2、顺风向ω0=0.65KN/m2时风荷载系数计算：（1）、风荷载高度变化系数µz将烟囱分为9部分：如图一：每一部分的控制截面为该部分的线截面处，其编号等同与部分编号查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.2.1得：地面粗糙度B类图一（2）、风荷载体型系数µs查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.3.1 由 1/7<H/d=45.0/[(3.016.+2.016)/2]=18<25 µz ω0 d 2 = 1.62X0.65X2.5162 >0.015 0≈∆ µs =60.056.0)1825(7255.06.06.0≈=-⨯---(3)、风振系数 βZ 计算 zzz μξνϕβ+=1 z β ——风振系数ξ——脉动增大系数 ν ——脉动影响系数z ϕ——振型系数1、脉动增大系数 ξ查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.3 ω0 T 12 = 226.059.065.02=⨯KN S 2/m 2 地面粗糙度 B 类,钢结构： ()07.2226.04.02.04.004.224.224.2=-⨯---=ξ四、 脉动影响系数 νν=ν1x υθθB1）脉动影响系数ν1查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.4-1 当 H=45.5 ，B 类时：ν1=0.86 。
30米烟囱计算书
30米烟囱计算书烟囱形式：直径2700毫米，高30米，基础顶至11米标高采用φ2700x14的钢管，上段采用φ2607x12钢管，计算时将烟囱按标高分为0-15米，15-20米，20-25米，25-30米共四段。
一、有关几和参数：见下表：二、风荷载体型系数：总高度为30米，平均直径为近似可按2.7米，μz ω0d 2=μz *0.6*2.72=4.4μz ， 地面粗糙度类别为B 类，所以μz ≥1.0，得μz ω0d 2>0.015，H/d=30/2.7=11.1，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs =0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(11.1-25)=0.53 三、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B 类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz 见上表。
四、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz =1+(ξνφz )/μz 计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T 1=0.011H=0.011x30=0.33s>0.25s ，故需要考虑顺风向风振影响。
由ω0T 12=0.6*0.31*0.31=0.058 kNs 2/米2，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.058-0.04)=1.762。
烟囱属于结构迎风面宽度远小于其高度的情况，且其外形、质量沿高度比较均匀，脉动系数可按表《建筑结构荷载规范》7.4.4-1 确定，查得当总高度为30米时，脉动影响系数为ν=0.79+(0.83-0.79)/(30-20)*(30-20)=0.83。
迎风面宽度远小于其高度的高耸结构，其振型系数φz 可按表F.1.1 采用。
五、各段风荷载的集中力应用《建筑结构荷载规范》中式7.1.1条ωk=βzμsμzω0求风荷载，各分段的集中力Pi=ωk A w，此处A w的为风荷载作用面积，其计算过程见下表：六、底部产生的弯矩和剪力V k=17.03+7.79+5.58+8.58=38.98 kN米k=17.03*24.05+7.79*17.5+5.58*12.5+8.58*5=658 kN.米七、叛断是否考虑横向风振当烟囱坡度≤2%时，对于钢烟囱应按国家标准《建筑结构荷载规范》（GB 50009）的规定验算横风向风振影响。
烟囱荷载计算
110m烟囱五孔井架荷载一、工程概况：烟囱总高为110m,下口净直径为 6.65m,随高度增加渐小，顶部净直径为3.5m。
烟囱是钢筋混凝土结构，混凝土强度等级：基础为C20,筒身为C25。
内衬采用MU10普通红砖，M5混合砂浆砌筑。
离地高度10m处的基本风压为0.35KN/㎡。
二、烟囱施工方案库壁采用井架提升式吊蓝操作台三级倒模施工，井架为螺栓式五孔井架，搭设高度为125m。
内衬砌筑用井架提升操作平台施工。
工作人员上下通过罐笼。
钢筋、模板垂直运输采用0.6t慢速卷扬机（拔杆用），最大吊重0.3t。
五孔井架内部用上料罐笼运输砼、砂浆、红砖等，每次上料为<0.3m³。
操作台内外环梁采用[14钢圈和[12辐射梁组成，通过倒链和花蓝螺丝挂在井架上，悬挂点按不同标高交错排列，以分散井架水平截面的受力，钢丝绳与操作台的夹角不小于60°。
三、永久荷载1、125m高五孔井架自重（立杆、水平杆、横向斜撑、连接螺栓等）2、外钢操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=11m,架上满铺50厚的木跳板，周圈为1.2m高栏杆和150高的踢脚板）及吊梯（见附图）。
3、内衬砌筑操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=5m,架上满铺50厚的木跳板）及吊梯（见附图）。
4、平台下面满挂安全网。
（见上表）5、花篮螺栓及钢丝绳、滑轮及一台1t卷扬机的荷载。
（见上表）6、井架内的上人爬梯1.194t永久荷载：（1+2+3+6）=39.929t四、活荷载1、内外钢操作平台上施工允许荷载（300kg/㎡×85.91）=25.773t2、内外3.6m高的简易钢挂架上拆模板的施工荷载51 kg/㎡×3=153 kg（一层模板）3、操作平台下10m处简易钢挂架砌砖内衬的施工荷载（仅对烟囱）(300 kg/㎡×10.55）=3.165t4、顶部拔杆上的运输钢筋荷载0.3t5、井架内的罐笼，装混凝土的施工荷载2.4×0.3=0.72 t活荷载: (1+2+3+4+5）=30.111t五、风荷载五孔井架第一次安装30m,以后再分阶段增高，每隔15-20m高度井架四角采用Ø16钢丝缆风绳拉稳。
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（一）设计资料
1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱
2.钢内筒高210m，内直径8.0m
钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m
3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度
4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类
5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa
6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa
（二）设计原则
1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40
2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡
3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m
4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0
5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m
（三）荷载计算
1.钢内筒荷载计算
（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）
q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m
(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：
q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m
(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：
q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m
2.平台荷载计算
顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡
顶部平台活载标准值；7 kN/㎡
其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡
其他平台活载标准值；3 kN/㎡
35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56
恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN
活载标准值；3x143.56=430.68KN
70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36
恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN
活载标准值；3x77.36=232.09KN
105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76
恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN
活载标准值；3x39.76=119.28KN
140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22
恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN
活载标准值；3x20.22=60.66KN
175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10
恒载标准值；6x21.10=31.65 KN
活载标准值；3x21.10=63.30KN
203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32
恒载标准值；6x21.32=127.92 KN
活载标准值；7x21.32=149.24KN
计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65
计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
另外35m平台考虑烟道荷重2500KN。
作用于钢筋混凝土外筒的荷载：（KN）
35m平台：外加垂直荷载：G=215.34+430.68x0.65+2500=2995.2
外加惯性荷载：S=215.34+430.68x0.5+2500+35x42.96=4434.28
70m平台：外加垂直荷载：G=116.04+232.09x0.65=266.90
外加惯性荷载：S=116.04+232.09x0.5+35x42.96=1735.69
105m平台：外加垂直荷载：G=59.64+119.28x0.65=137.17
外加惯性荷载：S=59.64+119.28x0.5+35x42.96=1622.88
140m平台：外加垂直荷载：G=30.33+60.66x0.65=69.76
外加惯性荷载：S=30.33+60.66x0.5+35x42.96=1564.26
175m平台：外加垂直荷载：G=31.65+63.30x0.65=72.80
外加惯性荷载：S=31.65+63.30x0.5+35x42.96=1598.55
203.6m平台：外加垂直荷载：G=127.92+149.24x0.65=224.93
外加惯性荷载：S=127.92+21.32x0.5+35x42.96=1212.58。