复合地基变形计算
地基变形的计算方法
地基变形的计算方法地基变形是指地基在受力作用下发生的变形现象，它是土木工程中一个重要的问题。
地基变形的计算方法对于工程设计和施工具有重要意义。
在本文中，将介绍地基变形的计算方法及其相关知识。
地基变形的计算方法需要考虑土体的本构关系、荷载作用、地基结构的特性等因素。
首先，我们需要了解地基变形的类型，一般包括弹性变形、塑性变形和不可逆变形。
弹性变形是指土体在荷载作用下发生的可恢复的变形，而塑性变形和不可逆变形则是指土体在受到一定荷载后会永久性地发生变形。
在实际工程中，我们需要对地基的变形进行合理的计算和分析，以保证工程的安全性和稳定性。
在进行地基变形的计算时，我们需要考虑土体的本构关系。
土体的本构关系是指土体在受力作用下的应力-应变关系。
通常情况下，我们可以利用弹性模量和剪切模量等参数来描述土体的本构关系。
通过合理地选择本构模型，我们可以对地基的变形进行较为准确的计算。
另外，荷载作用也是影响地基变形的重要因素。
在实际工程中，地基会受到来自建筑物、交通载荷、地震等多种荷载的作用。
这些荷载会导致地基发生不同程度的变形。
因此，我们需要对不同类型的荷载进行合理的计算和分析，以确定地基的变形情况。
除了考虑土体的本构关系和荷载作用，地基结构的特性也是影响地基变形计算的重要因素。
地基结构的特性包括地基的形状、材料、支护方式等。
不同的地基结构会对地基的变形产生不同程度的影响，因此在进行地基变形的计算时，我们需要对地基结构的特性进行全面的分析和考虑。
综上所述，地基变形的计算方法是一个复杂而又重要的问题。
在实际工程中，我们需要综合考虑土体的本构关系、荷载作用和地基结构的特性等因素，以确定地基的变形情况。
只有通过合理的计算和分析，我们才能保证工程的安全性和稳定性。
希望本文能够对地基变形的计算方法有所帮助。
复合地基的复合模量计算公式(二)
复合地基的复合模量计算公式(二)复合地基的复合模量计算公式简介在土木工程中，复合地基是一种常见的处理方法，通过在原有地基上加厚或加强填土层，提高其承载力和变形性能。
计算复合地基的复合模量是评估其承载能力和预测变形的重要指标。
本文将列举几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行解释说明。
常用计算公式1.经验公式复合地基的复合模量可以通过经验公式进行计算，常用的经验公式有Heigel公式、Naterlin公式等。
这些公式通常基于实际工程经验，提供较为简单的近似计算方法。
2.弹性模量叠加法复合地基的复合模量可以通过弹性模量叠加法进行计算，该方法将复合地基分为若干层，并根据每层的材料和厚度计算其对复合模量的贡献，然后进行叠加求和。
这种方法较为精确，适用于复合地基的层数较少的情况。
3.有限元法有限元法是一种计算复合地基复合模量的数值方法，通过将复合地基划分为网格，并在每个网格单元中求解应力和应变，进而计算复合模量。
这种方法能够考虑复杂的地基结构和材料非线性，但需要进行复杂的数值计算。
实例说明假设有一工程中使用了2层复合地基，第一层为砂土层，厚度为3米，弹性模量为10MPa；第二层为粘土层，厚度为2米，弹性模量为20MPa。
我们使用弹性模量叠加法计算复合地基的复合模量。
根据弹性模量叠加法，复合地基的复合模量计算公式为：E c=E1H1+E2H2 H1+H2将已知值代入公式计算，得到：E c=10×3+20×23+2=805=16MPa因此，该复合地基的复合模量为16MPa。
结论本文列举了几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行了解释说明。
在实际工程中，根据具体的情况选择合适的计算方法，以评估复合地基的承载能力和变形性能。
复合地基的复合模量计算公式
复合地基的复合模量计算公式复合地基是指由多种不同材料组合而成的地基层。
其复合模量计算公式是用来评估复合地基承载力和变形性能的重要指标之一。
复合模量是指在规定条件下，地基材料所承受的应力与应变之间的比值。
复合地基由于其结构的复杂性，使得其计算公式相对较为复杂。
一般来说，复合地基的复合模量计算公式可以根据材料的力学性质和排列方式来确定。
以下是几个常见的复合地基的复合模量计算公式：1. 复合地基由土壤和加筋材料构成的情况下，可以采用横向等效弹性模量计算公式：Eh = Et(1 + Kp) + Er其中，Eh为复合地基的横向等效弹性模量，Et为土壤的弹性模量，Kp为加筋材料的增强系数，Er为加筋材料的弹性模量。
2. 复合地基由不同材料层叠而成的情况下，可以采用层叠法计算复合模量：1/Eh = Σhi/Ei其中，Eh为复合地基的复合模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。
3. 复合地基由悬浮承台和土壤构成的情况下，可以采用悬臂梁法计算复合模量：Eh = Et + Σhi(Ei - Et)其中，Eh为复合地基的复合模量，Et为土壤的弹性模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。
以上是几种常见的复合地基的复合模量计算公式，它们在实际工程中有着广泛的应用。
通过计算复合地基的复合模量，可以评估地基的承载力和变形性能，为工程设计和施工提供指导意义。
需要注意的是，以上公式仅供参考，实际应用中需要根据具体情况进行合理选择和调整。
此外，由于复合地基的复杂性和多样性，计算公式可能存在一定的局限性，因此在实际工程中还需要进行严密的试验和观测，不断优化和验证计算结果。
综上所述，复合地基的复合模量计算公式是评估地基承载力和变形性能的重要工具。
只有通过合理选择和调整计算公式，并结合实际工程的试验和观测，才能更好地评估复合地基的性能，为工程设计和施工提供指导和参考。
复合地基变形模量计算分析方法的探讨
p e1) / (1 + e0)
E0′ E0
=
1
-
1
e0 1+
e1 e0
×ε1
(下转第 37 页)
33
岩土工程界 第 7 卷 第 11 期
检测与分析
图 5 有限元弯矩计算结果
验 ,配筋设计可采用自由变形圆环的解析解 ;原拟订 的衬砌断面能够满足有关规范要求 。
参考文献
[1 ] 北京城建设计研究院 1 地下铁道设计规范 ( GB50157 - 2003) 1 北京 :中国计划出版社 ,2003 ,81
假设复合地基成桩 过程中桩间土受扰动作用 可忽略 ,设桩的面积置换率 m , 桩土应力比为 n , 桩 间土承受基础传来的平均竖向荷载为 ps , 由此引起 的竖向应变为ε,根据复合地基中土的应力分担关系
〔收稿日期〕 2004 - 05 - 31
即 psp = (1 + m ( n - 1) ) ps , 则土的变形模量可表示
地基处理后进行载荷试验 ,承压板为方形 ,面积 1. 0m ×1. 0m ,承压板形状参数 I = 0. 886 ,将各级荷 载和沉降参数代入公式 (2) 计算得各级荷载作用下 复合地基变形模量结果见表 1 。查表 1 对应于复合 地基承载力特征值 180kPa 的变形模量为 43MPa 。
表 1 不同荷载作用下复合地基变形模量计算结果
形模量的关系 ,推导过程如下 : 设天然地基上作用的荷载为 p , 产生的竖向应
变为ε,则天然地基变形模量 E0 = p/ε 同理 ,设挤密后地基上作用荷载与非挤密地基
相同 ,产生的应变为ε′,ε′=ε- ( e0 - e1) / (1 + e0) , 则挤密地基变形模量 :
14 地基处理技术——复合地基理论
散体材料桩复合地基较易发生整体 剪切破坏，柔性桩复合地基在一定条
件下也可能发生此类破坏。
14.2 复合地基性状
❖14.2.2 复合地基桩体的破坏模式
（4）滑动破坏
在荷载作用下复合地基沿某一滑动面产生滑动破坏。 在滑动面上，桩体和桩间土均发生剪切破坏。
及复合地基效果的检验。
14.3.2 复合地基承载力计到
单桩承载力特征值。
认为复合地基在达到承载力的时候，复合地基中
的桩和桩间土同时达到各自的承载力，表达式如下：
fspk mfpk (1 m) fsk (14 2) 或fspk [1 m(n 1)] fsk (14 3)
基础宽度的地基承载力修正系数应取0； 基础埋深的地基承载力修正系数应取1.0。
对复合地基，当在受力范围内仍存在软弱下卧层 时，应验算下卧层的地基承载力。
14.3 复合地基承载力计算
❖14.3.1 复合地基承载力概念
复合地基承载力确定的两种方法：
采用理论公式计算，进行复合地基初步设计时采用； 通过现场载荷试验得到：用于复合地基详细设计以
当桩端土未经修正的承载力特征值小于桩周土的承
载力特征值的平均值时，可取0.5~0.9，差值大时或 设置褥垫层时均取高值。
14.3.3 规范中两种计算方法的应用
❖ 1.计算方法选择的具体规定如下
（5）对于旋喷桩复合地基，采用变形复合法；桩 间土折减系数，在无实测资料或经验时，取0~0.5，
承载力低时取低值。
14.3.3 规范中两种计算方法的应用
❖ 2.关于单桩承载力fpk规定如下
（1）可采用单桩承载力计算公式计算得到，不同 类型桩，计算公式不同；
多元复合地基的承载力计算及检测方法
多元复合地基的承载力计算及检测方法一、广义强度准则法广义强度准则法是根据地基中不同层次材料的强度和变形特性，对其进行力学相互作用分析，计算多元复合地基的承载力和变形情况。
具体的计算步骤如下：1.土质特性分析：通过实地勘探和取样试验，确定软弱地层的土质性质，包括颗粒分布、比重、压缩性、剪切性等参数。
2.材料特性分析：对采用的土工材料进行实验室试验，确定其力学特性，包括抗拉强度、抗剪强度等参数。
3.地基分析：根据实测资料和现场条件，建立地基的几何模型，计算地基中各层的应力与变形状态，确定承载力和变形情况。
4.强度准则分析：根据广义强度准则，推导出相应的地基承载力计算公式和变形预测模型。
5.计算和检测：利用所建立的计算公式和模型，进行多元复合地基的承载力计算和变形预测，并进行现场检测和监测。
二、现场试验法现场试验法是通过在实际地基上进行力学试验，利用试验结果确定多元复合地基的承载力和变形性能。
主要包括静载试验、动载试验和水平荷载试验等。
1.静载试验：在地基上设置静载试验桩或载重板，施加垂直静载，通过测量地基的沉降和变形，确定地基的承载力和变形特性。
2.动载试验：采用振动器、冲击器等装置，对地基施加动态荷载，通过测量地基的振动响应和变形，分析地基的动态特性和可调控承载力。
3.水平荷载试验：通过在地基上施加水平荷载，测量地基的变形和侧向剪切力，分析地基的水平承载力和变形特性。
现场试验法具有直接、准确的优点，但试验成本较高，施工周期较长。
因此，一般在项目工程中使用广义强度准则法进行计算和检测。
总之，多元复合地基的承载力计算和检测方法主要有广义强度准则法和现场试验法。
根据实际情况选择合适的方法进行计算和检测，以确保地基的安全性和可靠性。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
地基变形的计算方法
地基变形的计算方法地基变形是指地基在受到外部荷载作用时所发生的变形。
地基变形的计算方法对于工程建设来说非常重要，因为它直接关系到建筑物的稳定性和安全性。
在工程设计中，我们需要通过科学的方法来计算地基变形，以保证建筑物的安全和稳定。
下面将介绍地基变形的计算方法。
首先，地基变形的计算需要考虑地基的类型和荷载的性质。
不同类型的地基在受到不同性质的荷载时，其变形规律也会有所不同。
因此，在进行地基变形的计算时，需要首先对地基的类型和荷载的性质进行详细的分析和研究。
其次，地基变形的计算还需要考虑地基的材料特性和地基的受力情况。
地基的材料特性包括地基的强度、变形模量、黏聚力等参数，而地基的受力情况包括地基所受到的荷载大小、荷载的分布情况等。
通过对地基的材料特性和受力情况进行分析，可以得到地基的受力状态，从而进一步进行地基变形的计算。
在进行地基变形的计算时，还需要考虑地基的支护结构和地基的周围环境。
地基的支护结构包括地基的基础形式、基础的尺寸和形状等，而地基的周围环境包括地基的周围土体的情况、地下水位等。
这些因素都会对地基的变形产生影响，因此在进行地基变形的计算时，需要对这些因素进行综合考虑。
最后，地基变形的计算方法还需要考虑地基的变形规律和变形的控制措施。
地基的变形规律包括地基的沉降规律、变形的分布规律等，而变形的控制措施包括地基的加固措施、变形的补偿措施等。
通过对地基的变形规律和变形的控制措施进行研究，可以有效地控制地基的变形，保证建筑物的安全和稳定。
综上所述，地基变形的计算方法是一个复杂的工程问题，需要综合考虑地基的类型、荷载的性质、地基的材料特性、地基的受力情况、地基的支护结构、地基的周围环境、地基的变形规律和变形的控制措施等多个因素。
只有通过科学的方法进行计算和分析，才能有效地控制地基的变形，保证建筑物的安全和稳定。
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（1）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.230.245540.610034.4*1.6=55.08.230.2455 6.530.2485 2.00007.15*2.5=17.86.530.248500.2500 3.8500合计46.4600 复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算9.2.8-1公式计算6.537.15*2.5=17.80.2485 1.62270.09008.2334.4*1.6=55.00.2455 2.02050.007020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1472合计0.2442A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=19压缩模量E si A i =Z*（GB50007-2002）中的5.3.5公式l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*0.6+15.8*2.84）=330-53.9=276.1六、地基变形估算计算项目: 203#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk26:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》-------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.070.24741.080034.4*1.6=55.08.070.247 6.870.24851.46007.15*2.5=17.8 6.870.248500.2526.9800合计69.5200其压缩模量的当量值6.877.15*2.5=17.80.2485 1.70720.09608.0734.4*1.6=55.00.247 1.99330.005020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1500合计0.2510A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z= 0.22*69.52=0.1736（m ）=15.29mm依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=18.49据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取压缩模量E si A i =Z*203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6.0(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取=0.27*46.46=12.5mm该点的总沉降量 =12.5mm计算项目:203#楼基础沉降计算 02[ 计算条件 ]zk37:其变形计算深度取20.9m倾斜为两端点的沉降差与其距离的比值，计算如下：（2）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.320.245540.240034.4*1.6=55.08.320.2455 6.120.2485 2.62007.15*2.5=17.86.120.2485 3.920.24928.430034.4*1.6=55.03.920.2492 3.420.24980.61507.15*2.5=17.83.420.2498 1.020.24999.287434.4*1.6=55.01.020.24990.720.24990.37607.15*2.5=17.80.720.249900.2500 2.7879合计64.3563压缩模量E si(MPa)依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值l: 74.3 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*1+15.8*2.48）=330-54.2=275.8计算项目: 204#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk25:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m204#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 该点的总沉降量 =173.6mm故203#楼的平均总沉降量为15.29mm ，小于变形允许值200mm 。
（15.29-12.5）mm/14700mm=0.0002（ 小于高层建筑整体倾斜允许值0.003。
）因此203#楼的沉降量及倾斜值均小于地基变形允许值。
0.727.15*2.5=17.80.24990.17990.01001.0234.4*1.6=55.00.24990.25490.0012 3.427.15*2.5=17.80.24980.85430.03373.9234.4*1.6=55.00.24920.97690.00226.127.15*2.5=17.80.2485 1.52080.03058.3234.4*1.6=55.00.2455 2.04260.009520.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1459合计0.2330--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2227.870.24742.700034.4*1.6=55.07.870.2477.170.2470.8831=330-（15*0.5+15.8*2.63）=330-49.1=280.9计算项目:204#楼基础沉降计算 02[ 计算条件 ]zk36:其变形计算深度取20.9m204#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中A i =Z*A i /E si 深度Z的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 l: 74.3 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6.0(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力压缩模量E si(MPa)该点的总沉降量 =12.87mm压缩模量E si 压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=19.91据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取0.2=0.2*64.3563=12.87mm7.15*2.5=17.87.170.247 2.870.249816.630034.4*1.6=55.0 2.870.2498 2.370.24980.63787.15*2.5=17.8 2.370.249800.259.3400合计70.1909其压缩模量的当量值2.377.15*2.5=17.80.24980.59200.03302.8734.4*1.6=55.00.24980.71690.00237.177.15*2.5=17.80.247 1.77100.05907.8734.4*1.6=55.00.247 1.94390.003020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1515合计0.2488(2)、倾斜为两端点的沉降差与其距离的比值，计算如下：计算：审核：A i /E si A i =Z*据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取= 0.23*70.1909=16.144mm该点的总沉降量 =16.144mm故204#楼的平均总沉降量为152.45mm ，小于变形允许值200mm 。
（16.144-12.87）mm/14700mm=0.0002（ 小于高层建筑整体倾斜允许值0.003。
）因此204#楼的沉降量及倾斜值均小于地基变形允许值。
依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=18.65深度Z压缩模量E si计算计算计算03。
）计算0.003。
）。