第十一章隔振
采暖通风与空气调节设计规范（GBJ19-87）
采暖通风与空⽓调节设计规范（GBJ19-87）中华⼈民共和国国家标中华⼈民共和国国家标准采暖通风与空⽓调节设计规范ＧＢＪ１９—８７中华⼈民共和国国家标准采暖通风与空⽓调节设计规范ＧＢＪ１９—８７主编部门：中国有⾊⾦属⼯业总公司批准部门：中华⼈民共和国国家计划委员会实⾏⽇期：１９８８年８⽉１⽇关于发布《采暖通风与空⽓调节设计规范》的通知计标〔１９８７〕２４８０号根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号⽂的通知，由中国有⾊⾦属⼯业总公司，会同有关部门共同修订《⼯业企业采暖通风和空⽓调节设计规范》ＴＪ１９—７５，已经有关部门会审。
现批准修订后的《采暖通风与空⽓调节设计规范》ＧＢＪ１９—８７为国家标准，⾃１９８８年８⽉１⽇起施⾏，原《⼯业企业采暖通风和空⽓调节设计规范》ＴＪ１９—７５同时废⽌。
国家计划委员会１９８７年１２⽉３０⽇修订说明本规范是根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号⽂的通知要求，由中国有⾊⾦属⼯业总公司负责主编，具体由北京有⾊冶⾦设计研究总院，会同国内有关设计、科研和⾼等院校等１７个单位，对原《⼯业企业采暖通风和空⽓调节设计规范》ＴＪ１９—７５（试⾏）进⾏修订⽽成的。
在修订过程中，修订组进⾏了⽐较⼴泛深⼊的调查研究，总结了国内实践经验，吸取了近年来有关的科研成果，查阅了国内外⼤量资料，借鉴了国外同类技术中符合我国实际的内容，多次征求了全国各有关单位以及⾹港地区的意见，对其中⼀些重要问题进⾏了专题研究和反复讨论，最后召开了全国审查会议，会同各有关部门共同审查定稿。
本规范共分⼋章和⼗三个附录，主要内容有：总则、室内外计算参数、采暖、通风、空⽓调节、制冷、⾃动控制和消声与隔振等。
在执⾏本规范过程中，请各单位注意总结经验，积累资料，如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄北京有⾊冶⾦设计研究总院暖通规范管理组（北京复兴路１２号），以便今后修订时参考。
中国有⾊⾦属⼯业总公司１９８７年１２⽉主要符号Ａ——声级；矩形送风⼝边长ａ——围护结构温差修正系数；紊流系数Ｂ——距离；矩形送风⼝边长ｂ——指数；系数Ｃ——静风；有效热压差与有效风压差之⽐；系数c f——风压系数C L——逐时冷负荷c p——空⽓的定压⽐热容c r——热压系数Ｄ——围护结构热惰性指标；直径d g——⼯作地点的宽度ｄ——含湿量d o——送风⼝的直径d s——送⾄⼯作地点的⽓流宽度Ｅ——东；东风Ｆ，ｆ——⾯积F o——送风⼝的有效截⾯积F j——进风⼝⾯积F p——排风⼝⾯积Ｇ——通风量G j——进风量G p——排风量ｇ——重⼒加速度Ｈ——⾼度；⽔平ｈ——⾼度；计算门窗的中⼼线标⾼；⾼差h j——进风⼝中⼼与中和界的⾼差h p——排风⼝中⼼与中和界的⾼差h z——中和界标⾼Ｉ——焓Ｊ——太阳总辐射照度J p——太阳总辐射照度的⽇平均值Ｋ——传热系数；安全系数Ｌ——风量；空⽓量ｌ——门窗缝隙计算长度ｍ——散热量有效系数；渗透冷空⽓量的综合修正系数m1，m2，m3——系数Ｎ——北；北风ｎ——建筑物的楼层数；渗透冷空⽓量的朝向修正系数Ｐ——电动机功率P n——电动机轴功率△Ｐ——系统总压⼒损失△P min——调节阀全开时的压⼒损失Ｑ——散热量；显热量；耗热量Q f——辐射散热量R o——围护结构传热阻R o2min——围护结构的最⼩传热阻R j——围护结构本体的热阻R n——围护结构内表⾯换热阻R w——围护结构外表⾯换热阻Ｓ——压⼒损失⽐；南；南风；距离ｓ——净距t o——送风⼝的出⼝温度t d——屋顶下的温度t g——⼯作地点温度t1——露点温度t1p——累年最冷⽉平均温度t1s——邻室计算平均温度t max——累年极端最⾼温度t n，t n′——分别为室内计算温度和竖井计算温度t np——室内平均温度t p——排风温度t p2min——累年最低⽇平均温度t rp——累年最热⽉平均温度t sh——夏季空⽓调节室外计算逐时温度t s2max——与累年极端最⾼温度和最热⽉平均相对湿度相对应的湿球温度t s2rp——与累年最热⽉平均温度和平均相对湿度相对应的湿球温度t w——围护结构室外计算温度t wf——夏季通风室外计算温度t wg——夏季空⽓调节室外计算⼲球温度t wk——冬季空⽓调节室外计算温度t wl——逐时冷负荷计算温度t wn——采暖室外计算温度t wp——夏季空⽓调节室外计算⽇平均温度t ws季空⽓调节室外计算湿球温度t zp季空⽓调节室外计算⽇平均综合温度t zs季空⽓调节室外计算逐时综合温度△t H温度梯度△t1s计算平均温度与室外计算⽇平均温度之差△t r夏季室外计算平均⽇较差△t y室内计算温度与围护结构内表⾯温度的允许温差v o冬季室外平均风速；送风⼝的出⼝风速Ｖｇ——⼯作地点平均风速Ｗ——西；西风Ｚ——距离α——系数αn—围护结构内表⾯换热系数αw—围护结构外表⾯换热系数β——夏季室外温度逐时变化系数ξj—进风⼝的局部阻⼒系数ξr—排风⼝的局部阻⼒系数ρ——围护结构外表⾯对于太阳辐射热的吸收系数ρnp——室内空⽓的平均密度ρｐ——排风温度下的空⽓密度ρw i通风室外计算温度下的空⽓密度ρwn采暖室外计算温度下的空⽓密度⽬录第⼀章总则第⼆章室内外计算参数第⼀节室内空⽓计算参数第⼆节室外空⽓计算参数第三节夏季太阳辐射照度第三章采暖第⼀节⼀般规定第⼆节热负荷第三节散热器采暖第四节辐射采暖第五节热风采暖与热风幕第六节采暖管道第七节蒸汽喷射器第四章通风第⼀节⼀般规定第⼆节⾃然通风第三节隔热降温第四节机械通风第五节除尘与净化第六节防⽕与防爆第七节设备、风管及其他第五章空⽓调节第⼀节⼀般规定第⼆节负荷计算第三节系统设计第四节⽓流组织第五节空⽓处理第六章制冷第⼀节⼀般规定第⼆节压缩式制冷第三节热⼒制冷第四节机房设计、设备布置及其他第七章⾃动控制第⼀节⼀般规定第⼆节检测、联锁与信号显⽰第三节⾃动调节与控制第四节制冷装置的⾃动保护与控制第⼋章消声与隔振第⼀节⼀般规定第⼆节消声与隔声第三节隔振附录⼀名词解释附录⼆室外⽓象参数附录三室外计算温度的简化统计⽅法附录四夏季太阳总辐射照度附录五夏季透过标准窗玻璃的太阳辐射照度附录六夏季空⽓调节⼤⽓透明度分布图附录七加热由门窗缝隙渗⼊室内的冷空⽓的耗热量附录⼋渗透冷空⽓量的朝向修正系数ｎ值附录九⾃然通风的计算附录⼗系统式局部送风的计算附录⼗⼀除尘风管的最⼩风速附录⼗⼆法定计量单位与习⽤⾮法定计量单位换算表附录⼗三本规范⽤词说明附加说明第⼀章总则第１2０2１条为了在采暖、通风和空⽓调节设计中，体现艰苦奋⽃、勤俭建国精神，贯彻国家现⾏的有关⽅针政策，以便为安全⽣产、改善⽣活和劳动条件、节约能源、保护环境、保证产品质量和提⾼劳动⽣产率提供必要的条件，特制订本规范。
机械振动学总结全
若用复数来表示，则有 机械振动学总结机 械 振 动 学 基 础第二节机械振动的运动学概念第三节机械振动是种特殊形式的运动。
在这运动过程中，机械振动系统将围绕其平衡位置作往复运动。
从 运动学的观点看，机械振动式研究机械系统的某些物理量在某一数值近旁随时间 t 变化的规律。
用函数关系式来描述其运动。
如果运动的函数值，对于相差常数 T 的不同时间有相同的数值，亦即可以用周期函数1来表示，则这一个运动时周期运动。
其中 T 的最小值叫做振动的周期，f 二1定义为振动的频率。
T简谐振动式最简单的振动，也是最简单的周期运动。
一、简谐振动.■, ... ■ ?. I .. ■；-.物体作简谐振动时，位移x 和时间t 的关系可用三角函数的表示为式中：A 为振幅，T 为周期，「和■■称为初相角。
如图所示的正弦波形表示了上式所描述的运动，角速度 •’称为简谐振动的角频率 简谐振动的速度和加速度就是位移表达式关于时间 t 的一阶和二阶导数，即可见，若位移为简谐函数，其速度和加速度也是简谐函数，且具有相同的频率。
因此在物体运动前 加速度是最早出现的量。
可以看出，简谐振动的加速度，其大小与位移成正比，而方向与位移相反，始终指向平衡位置。
这 是简谐振动的重要特征。
在振动分析中，有时我们用旋转矢量来表示简谐振动。
图 P6旋转矢量的模为振幅A ，角速度为角频率⑷z = Ae j(心z = Acos( t ) jAsin( t '-)用复指数形式描述简谐振动，给计算带来了很多方便。
因为复指数e j t 对时间求导一次相当于在其前乘以j ■，而每乘一次j ，相当于有初相角-2二•周期振动满足以下条件: 1）函数在一个周期内连续或只有有限个间断点，且间断点上函数左右极限存在;2）在一个周期内，只有有限个极大和极小值。
则都可展成Fourier 级数的形式，若周期为T 的周期振动函数，则有式中b n三、简谐振动的合成一、同方向振动的合成 1. 俩个同频率的简谐振动x 2 二 A 2sin( t 2) , x 2 二 A 2sin( 2t 2)它们的合成运动也是该频率的简谐振动2. 俩个不同频率振动的合成若「1—2，则合成运动为二、两垂直方向振动的合成1.同频率振动的合成如果沿x 方向的运动为沿y 方向的运动为2不同频率振动的合成对于俩个不等的简谐运动它们的合成运动也能在矩形中画出各种曲线第三节构成机械运动的基本元素构成机械振动的基本元素有惯性、 恢复性和阻尼。
【精品】环境噪声控制工程课程教学指导
《环境噪声控制工程》课程教学指导一、本课程的性质、目的本课程是环境工程专业学生的专业必修课程，其目的在于使学生了解并掌握环境声学的基础理论，噪声控制的基本原理及方法,掌握环境噪声测试的基本知识及技能,为从事环境噪声污染治理奠定必要的理论基础。
二、本课程的教学重点本课程的教学应着重立足于：1、掌握声学的基础知识。
声学的基础知识包括：声波的产生、描述声波的基本物理量、声波的基本类型、声波的叠加、声波的反射、透射和衍射等。
噪声污染控制所针对的三个环节：声源、传播途径和受主都和声波的特性密切相关。
只有在掌握声学基本知识的基础上，才能展开对噪声污染控制原理及技术的教学。
2、掌握环境噪声测试、监测及控制的基本方法。
包括环境噪声测量中常用的一些仪器设备和相关方法,各种噪声的监测方法,噪声控制的基本原则和基本程序以及实际工程中常用的几种控制方法.明确各种方法的特点和使用环境。
3、掌握环境噪声影响评价的工作程序和内容。
能运用各种方法，采用系统分析法从区域整体出发，进行环境噪声污染综合治理,并寻求解决问题的最佳方案。
此外，还应了解我国目前的环境噪声法规和环境噪声标准。
三、本课程教学中应注意的问题鉴于本课程的理论性与实际应用性联系甚密的特点及其内容体系的不断更新等特点，本课程的教学过程中应该注意：1、注重声学基础知识的掌握，在此基础上展开对环境噪声控制基本原理及方法的教学；2、除教材提供的教学内容外,适当介绍当前国内外的一些新技术；3、应多用教学案例与课程教学内容密切结合,增加学生的可接受性和兴趣。
四、本课程的教学目的通过本课程所有教学环节，应使学生：1、掌握声学的基础知识。
包括：声波的产生、描述声波的基本物理量、声波的基本类型、声波的叠加、声波的反射、透射和衍射等。
2、掌握环境噪声测试、监测及控制的基本方法。
包括环境噪声测量中常用的一些仪器设备和相关方法,各种噪声的监测方法,噪声控制的基本原则和基本程序以及实际工程中常用的几种控制方法.明确各种方法的特点和使用环境。
空调制冷设备消声与隔振实用设计手册
空调制冷设备消声与隔振实用设计手册一、绪论空调制冷设备在现代生活中扮演着不可或缺的角色，为人们提供了舒适的生活和工作环境。
然而，随着人们对生活品质和工作环境的需求不断提高，对空调制冷设备的噪音和振动问题也变得十分重要。
消声与隔振成为了空调制冷设备设计中不可忽视的关键环节。
本文将从消声与隔振的基本原理、设计要点以及实用技巧等方面展开全面探讨，并给出实用设计手册，以供设计人员参考。
二、消声的基本原理1. 噪音来源及特点：空调制冷设备在运行过程中产生的噪音主要源自压缩机、风机、蒸发器和冷凝器等部件，其特点包括频率范围广、声压级高等。
2. 消声原理：消声的基本原理包括声波的吸收、反射、折射和衰减等，常见的消声措施包括使用吸声材料、设置隔音屏障和采用消声器等。
3. 设计要点：在设计空调制冷设备时，应根据噪音来源和特点采取相应的消声措施，合理选择吸声材料、增加隔音屏障和优化消声器的结构等。
三、隔振的基本原理1. 振动的来源及特点：空调制冷设备在运行过程中会产生振动，主要源自压缩机、风机和电机等部件，其特点包括频率多、振幅大等。
2. 隔振原理：隔振的基本原理包括振动的吸收、传递和隔离等，常见的隔振措施包括采用减振材料、设置隔振支座和优化结构设计等。
3. 设计要点：在设计空调制冷设备时，应根据振动的来源和特点采取相应的隔振措施，合理选择减振材料、设置隔离支座和优化设备结构等。
四、实用设计手册1. 消声设计手册：根据空调制冷设备的不同部件和运行特点，提出相应的消声设计措施，并给出吸声材料的选择、隔音屏障的设置和消声器的优化等实用技巧。
2. 隔振设计手册：针对空调制冷设备的振动来源和特点，提出减振材料的选择、隔离支座的设置和结构设计的优化等实用技巧。
五、个人观点和理解在空调制冷设备的设计中，消声与隔振不仅是为了满足环境噪音和振动的要求，更重要的是为了提高设备的稳定性和可靠性。
通过合理的消声与隔振设计，不仅可以改善设备的运行环境，还可以延长设备的使用寿命，减少故障率，提高运行效率，从而降低维护成本和提高用户满意度。
汽车试验学 第十一章 汽车NVH试验技术
五、声学风洞
风洞是能人工产生和控制气流、模拟汽车周围气体流动、可 量度气流对物体的作用的一种气流管道，是进行空气动力学和气 动声学研究的最有效工具。风洞试验的依据是运动的相对性原理。
汽车风动有模型风洞、全尺寸风洞、全天候风洞、声学风洞、 空气动力学风洞等多种不同的类型。模型风洞主要用于缩小模型 的试验，其特点是成本和试验成本都低，但试验精度较差。全尺 寸风洞主要用于研究汽车的空气动力学问题，因此又将其称为空 气动力学风洞。全天候风洞（或气候风洞）可改变气流温度、湿 度、阳光强弱和其他气候条件（雨、雪等），可以更全面地研究 汽车的空气动力学和气动动噪声问题。声学风洞采用了多种降噪 措施，背景噪声极低，可以分离并测量汽车行驶时的气动噪声。 全天候风洞和声学风洞统称为特种风洞，又称为多用途风洞。
四、模态实验室
模态实验室主要用于进行汽车总成及部件的模态试验。实验 室内部设计需要进行吸声处理，使之达到一定的混响时间要求， 并可通过特殊声学设计，以满足诸如声学空腔模态试验等的需 求，为产品研发提供 全面的基础数据。模 态实验室四周及顶常 采用W100吸声构造， 内部仍然采用完全无 污染的非玻纤材料。
第十一章 汽车NVH试验技术
NVH 是 Noise （ 噪 声 ） 、 Vibration （ 振 动 ） 和 Harshness （声振粗糙度）三个英文单词的缩写。由于以上三者在汽车的 振动中同时出现且密不可分,因此常把它们放在一起研究。声振 粗糙度是指噪声和振动的品质，是描述人体对振动和噪声的主 观感觉，不能直接用客观测量方法来度量。由于声振粗糙描述 的是振动和噪声使人不舒适的感觉，因此有人称Harshness为不 平顺性。又因为声振粗糙度经常用来描述冲击激励产生的使人 极不舒适的瞬态响应，因此也有人称Harshness为冲击特性。
采暖通风与空气调节设计规范标准(GBJ19)
中华人民共和国国家标中华人民共和国国家标准采暖通风与空气调节设计规范ＧＢＪ１９—８７中华人民共和国国家标准采暖通风与空气调节设计规范ＧＢＪ１９—８７主编部门：中国有色金属工业总公司批准部门：中华人民共和国国家计划委员会实行日期：１９８８年８月１日关于发布《采暖通风与空气调节设计规范》的通知计标〔１９８７〕２４８０号根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号文的通知，由中国有色金属工业总公司，会同有关部门共同修订《工业企业采暖通风和空气调节设计规范》ＴＪ１９—７５，已经有关部门会审。
现批准修订后的《采暖通风与空气调节设计规范》ＧＢＪ１９—８７为国家标准，自１９８８年８月１日起施行，原《工业企业采暖通风和空气调节设计规范》ＴＪ１９—７５同时废止。
国家计划委员会１９８７年１２月３０日修订说明本规范是根据原国家建委（８１）建发设字第５４６号文的通知要求，由中国有色金属工业总公司负责主编，具体由北京有色冶金设计研究总院，会同国内有关设计、科研和高等院校等１７个单位，对原《工业企业采暖通风和空气调节设计规范》ＴＪ１９—７５（试行）进行修订而成的。
在修订过程中，修订组进行了比较广泛深入的调查研究，总结了国内实践经验，吸取了近年来有关的科研成果，查阅了国内外大量资料，借鉴了国外同类技术中符合我国实际的内容，多次征求了全国各有关单位以及香港地区的意见，对其中一些重要问题进行了专题研究和反复讨论，最后召开了全国审查会议，会同各有关部门共同审查定稿。
本规范共分八章和十三个附录，主要内容有：总则、室内外计算参数、采暖、通风、空气调节、制冷、自动控制和消声与隔振等。
在执行本规范过程中，请各单位注意总结经验，积累资料，如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄北京有色冶金设计研究总院暖通规范管理组（北京复兴路１２号），以便今后修订时参考。
中国有色金属工业总公司１９８７年１２月主要符号Ａ——声级；矩形送风口边长ａ——围护结构温差修正系数；紊流系数Ｂ——距离；矩形送风口边长ｂ——指数；系数Ｃ——静风；有效热压差与有效风压差之比；系数c f——风压系数C L——逐时冷负荷c p——空气的定压比热容c r——热压系数Ｄ——围护结构热惰性指标；直径d g——工作地点的宽度ｄ——含湿量d o——送风口的直径d s——送至工作地点的气流宽度Ｅ——东；东风Ｆ，ｆ——面积F o——送风口的有效截面积F j——进风口面积F p——排风口面积Ｇ——通风量G j——进风量G p——排风量ｇ——重力加速度Ｈ——高度；水平ｈ——高度；计算门窗的中心线标高；高差h j——进风口中心与中和界的高差h p——排风口中心与中和界的高差h z——中和界标高Ｉ——焓Ｊ——太阳总辐射照度J p——太阳总辐射照度的日平均值Ｋ——传热系数；安全系数Ｌ——风量；空气量ｌ——门窗缝隙计算长度ｍ——散热量有效系数；渗透冷空气量的综合修正系数m1，m2，m3——系数Ｎ——北；北风ｎ——建筑物的楼层数；渗透冷空气量的朝向修正系数Ｐ——电动机功率P n——电动机轴功率△Ｐ——系统总压力损失△P min——调节阀全开时的压力损失Ｑ——散热量；显热量；耗热量Q f——辐射散热量R o——围护结构传热阻R o·min——围护结构的最小传热阻R j——围护结构本体的热阻R n——围护结构内表面换热阻R w——围护结构外表面换热阻Ｓ——压力损失比；南；南风；距离ｓ——净距t o——送风口的出口温度t d——屋顶下的温度t g——工作地点温度t1——露点温度t1p——累年最冷月平均温度t1s——邻室计算平均温度t max——累年极端最高温度t n，t n′——分别为室内计算温度和竖井计算温度t np——室内平均温度t p——排风温度t p·min——累年最低日平均温度t rp——累年最热月平均温度t sh——夏季空气调节室外计算逐时温度t s·max——与累年极端最高温度和最热月平均相对湿度相对应的湿球温度t s·rp——与累年最热月平均温度和平均相对湿度相对应的湿球温度t w——围护结构室外计算温度t wf——夏季通风室外计算温度t wg——夏季空气调节室外计算干球温度t wk——冬季空气调节室外计算温度t wl——逐时冷负荷计算温度t wn——采暖室外计算温度t wp——夏季空气调节室外计算日平均温度t ws季空气调节室外计算湿球温度t zp季空气调节室外计算日平均综合温度t zs季空气调节室外计算逐时综合温度△t H温度梯度△t1s计算平均温度与室外计算日平均温度之差△t r夏季室外计算平均日较差△t y室内计算温度与围护结构内表面温度的允许温差v o冬季室外平均风速；送风口的出口风速Ｖｇ——工作地点平均风速Ｗ——西；西风Ｚ——距离α——系数αn—围护结构内表面换热系数αw—围护结构外表面换热系数β——夏季室外温度逐时变化系数ξj—进风口的局部阻力系数ξr—排风口的局部阻力系数ρ——围护结构外表面对于太阳辐射热的吸收系数ρnp——室内空气的平均密度ρｐ——排风温度下的空气密度ρw i通风室外计算温度下的空气密度ρwn采暖室外计算温度下的空气密度目录第一章总则第二章室内外计算参数第一节室内空气计算参数第二节室外空气计算参数第三节夏季太阳辐射照度第三章采暖第一节一般规定第二节热负荷第三节散热器采暖第四节辐射采暖第五节热风采暖与热风幕第六节采暖管道第七节蒸汽喷射器第四章通风第一节一般规定第二节自然通风第三节隔热降温第四节机械通风第五节除尘与净化第六节防火与防爆第七节设备、风管及其他第五章空气调节第一节一般规定第二节负荷计算第三节系统设计第四节气流组织第五节空气处理第六章制冷第一节一般规定第二节压缩式制冷第三节热力制冷第四节机房设计、设备布置及其他第七章自动控制第一节一般规定第二节检测、联锁与信号显示第三节自动调节与控制第四节制冷装置的自动保护与控制第八章消声与隔振第一节一般规定第二节消声与隔声第三节隔振附录一名词解释附录二室外气象参数附录三室外计算温度的简化统计方法附录四夏季太阳总辐射照度附录五夏季透过标准窗玻璃的太阳辐射照度附录六夏季空气调节大气透明度分布图附录七加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量附录八渗透冷空气量的朝向修正系数ｎ值附录九自然通风的计算附录十系统式局部送风的计算附录十一除尘风管的最小风速附录十二法定计量单位与习用非法定计量单位换算表附录十三本规范用词说明附加说明第一章总则第１·０·１条为了在采暖、通风和空气调节设计中，体现艰苦奋斗、勤俭建国精神，贯彻国家现行的有关方针政策，以便为安全生产、改善生活和劳动条件、节约能源、保护环境、保证产品质量和提高劳动生产率提供必要的条件，特制订本规范。
环境工程技术及应用试题库及答案
环境工程技术及应用试题库及答案一．填空题绪论1.气态污染物净化的基本方法有、、和。
2.环境工程的基本内容包括：、、、和。
3.废水的处理程度大致可以分为级。
4.废水的一级处理主要是处理，二级处理以处理为主要手段，三级处理主要是化学处理。
5.大气污染源主要有、、和。
水污染防治篇第一章概述1.在环境学中，水体是包括了水本身及其中的、、、和等的完整的生态系统。
2.化学性污染物包括、、和。
3. 导致水体富营养化的主要污染元素是和。
4.水污染可分为污染和污染。
5.进入水体的污染物按其特性可分为、和生物性污染物三大类。
6.水质指标可以分为、和。
7.物理净化是指污染物由于、和等作用而使水体中污染物浓度降低的过程。
8.废水处理方法按处理原理可分为、和三大类。
第二章废水预处理1.格栅可去除废水中的与，以保护系统设备的正常运行及减轻后续处理的负荷。
2. 预处理调节池的作用主要是调节和。
3.按格栅所截留污物的清除方式可分为清除格栅和清除格栅。
4.格栅按栅条间距可分为、和三大类。
第三章废水的物理处理1.平流沉淀池的构造主要有、、、四个部分。
2.根据水中悬浮物的性质及其浓度的高低,沉降可以分为四种类型,分别是 , , , .3.废水处理中的气浮法主要有与两种。
4.根据水流方向沉淀池可分为式、式和式三种。
第四章废水的化学及物理化学处理1.影响混凝效果的主要因素有、、、。
2.离子交换剂的特点有（1）（2）（3）。
3.向废水中加入混凝剂的作用有两个,一是作用,二是作用.4. 主要无机混凝剂有和 .的形式存在于水中,可5.铜的冶炼及加工过程中,产生大量的含铜废水,以CuSO4以采用回收铜.6.强酸性阳离子交换树脂的可交换基团是 . 其离子交换规律中,常常是排在第一位.7. 银的冶炼及加工过程中,产生大量的含银废水,以Ag+的形式存在于水中,可以采用回收银.8.目前应用最广的混凝剂为铝盐混凝剂和_____。
9.写出氯氧化法除废水中CN一的化学方程式10. 采用法除废水中的化学方程式为:第五章废水的好氧生物处理1.好氧分解对废水水质的要求包括、、、、、和废水的可生化性。
克拉夫《结构动力学》习题答案汇总
第二章 自由振动分析2-1（a ） 由例22T π=22()W K T gπ= 因此 max ()()D t kT νν= 其中 k=0、1、2……T D =0.64sec 如果ξ 很小，T D =T∴ 222200()49.9/0.64sec 386/sec kipsk kips in in π==⇒ 50/k kips in = （b ）211lnln n n v v v v δ+≡=δξ=→=1.2ln 0.3330.86δ==0.0529ξ==0.33320.05302δπξξπ=→==⇒ 5.3%ξ= (a ’)D ω=2T πω=T T =249.950/1k kips in ξ==- (c)2c m ξω=W m g=2T πω=4c T gπωξ=T T =241W c Tg πξξ=- 2240.05292000.64sec386/sec 10.0529kipsc in π=-0.539sec/c kips in =⋅ T=T D0.538sec/c kips in =⋅ ⇒0.54sec/c kips in =⋅2-22k mω=→4.47ω== (1/sec ) (0)(0)()sin (0)cos tD D Dv v t et v t ξωξωνωωω-⎡⎤⎛⎫+⎢⎥ ⎪=+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦∴ (0)(0)()sin (0)(0)(0))cos t D D D v v t e t v v v t ξωξωνξωωξωξωωω-⎛⎫⎡⎤+⎧⎫⎡⎤ ⎪⎢⎥=-++-⎨⎬⎢⎥ ⎪⎢⎥⎣⎦⎩⎭⎣⎦⎝⎭()22(0)(0)()(0)cos sin D t D D Dv v t e v t t ξωξωξωωνωωω-⎛⎫⎡⎤++ ⎪⎣⎦=- ⎪ ⎪⎝⎭D ω=→()(0)cos (0)(0)sin t D D D t e v t v v t ξωωνωξωωω-⎛⎫⎡⎤=-+ ⎪⎢⎥⎣⎦⎝⎭()(0)cos tD D t ev t t ξωνωω-⎛⎫⎪= ⎪⎝⎭0.055922(2)(4.47)c cc m ξω=== (a) c=0→0ξ=→D ωω=∴ 5.6(1)sin 4.470.7cos 4.47 1.384.47v t in ==+=- (1) 5.6cos 4.47 4.47(0.7)sin 4.47 1.69/sec v t in ==-=⇒(1) 1.4v in =-,(1) 1.7/sec v in = (b)c=2.8→0.0559(2.8)0.157ξ==4.41D ω== (1/sec ) (0.157)(4.41)5.60.7(0.157)(4.47)(1)sin 4.410.7cos 4.414.41t e ν-⎡+⎤⎛⎫==+⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦(1)0.764t in ν==-(0.157)(4.41)(1) 5.6cos 4.41 4.41t e ν-⎛⎫== ⎪⎝⎭(1) 1.10/sec t in ν==⇒(1)0.76v in =-,(1) 1.1/sec v in =第三章 谐振荷载反应3-1根据公式有 ()()21sin sin 1R t w t wt ββ⎡⎤=-⎢⎥-⎣⎦0.8wwβ== ()()2.778sin 0.8sin1.25R t wt wt=-将t ω以80°为增量计算)(t R 并绘制曲线如下：80° 160° 240° 320° 400° 480° 560° 640° 720° 800° 00.547 1.71 -0.481 -3.214 0.357 4.33 -0.19 -4.9244.9241.25w w =tω)(t R3-2解：由题意得：22m kips s in =⋅ ， 20k kips in = ， (0)(0)0v v == ，w w =3.162w rad ===8wt π=（a ）0c =()()1sin cos 2R t wt wt wt =-将8wt π=代入上式得：()412.566R t π=-=- （b ）0.5c k s =⋅0.50.0395222 3.162c c c c mw ξ====⨯⨯()()(){}1exp 1cos exp sin 2R t wt wt wt wt ξξξξ=--+-⎡⎤⎡⎤⎣⎦⎣⎦将8wt π=代入上式得：()7.967R t =- （c ） 2.0c k s =⋅2.00.1582223.162c c c c mw ξ====⨯⨯()()(){}1exp 1cos exp sin 2R t wt wt wt wt ξξξξ=--+-⎡⎤⎡⎤⎣⎦⎣⎦将8wt π=代入上式得：() 3.105R t =-3-3解：（a ）：依据共振条件可知：10.983sec w w rad =====由2L T V w π==得：10.9833662.96022wL V ft s ππ⨯===（b ）：()()()122max2221212tgo v v ξββξβ⎡⎤+⎢⎥=⎢⎥-+⎣⎦1w w β==0.4ξ= 1.2go v in =代入公式可得：max 1.921tv in =（c ）：2L T V w π=='45min 66V h ft s ==226611.51336V w rad s ec L ππ⨯'===11.5131.04810.983w w β'===0.4ξ=代入数据得 ：()()()122max22212=1.85512tgov v in ξββξβ⎡⎤+⎢⎥=⎢⎥-+⎣⎦3-4解：按照实际情况，当设计一个隔振系统时，将使其在高于临界频率比β=在这种情况下，隔振体系可能有小的阻尼。
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tan
G co s
拉伸损耗因子，剪切损耗因子 图表示振动时材料的能量关系，损耗因子表征阻尼能与最大弹性变形 能之比，反映了材料耗散振动能量的能力，阻尼越大，损耗因子越大
4
阻尼减振技术
阻尼减振基本原理
结构阻尼：材料运动中存在内摩擦，结合面之间存在摩擦，导致的阻力 简谐运动时，其幅值=弹性力×损耗因子，也是复数，复阻尼 运动方程：
仪器与设备
工作原理： 被测物体振动时，传感器将感受的 运动信号转化为电信号，经放大后， 通过分析仪器显示
5
振动测试技术
传感器
感知和传输运动信号是测量系统的重要环节，传感器是核心装置 目前广泛使用的是电测传感器，可以将位移、速度、加速度和力等 物理量转化为电信号，便于传输、处理和存储 位移传感器、速度传感器、加速度传感器、力传感器，速度-位移，加速度-速度 电感型、电动型、涡流型、压阻型、压电型 压电：某些晶体材料在压力作用下会产生电荷，压电效应 压电式加速度计的工作原理： 基座固定于被测物体上，压电元件受到 惯性质量块的作用，由于压电效应在两 个电极上产生电荷，其大小与受力变形 成正比。 压电元件即是传感元件又是弹簧元件， 与质量块一起组成“质量-弹簧”传感器
z e A sin p t z e v sin p t e a sin p t z
2
隔振原理
主动隔振
运动方程：
m cz kz U sin pt z
传递给设备的激振力变成两个， 弹簧+阻尼器，且相差90° 系统的稳态响应：
z A sin p t
第十一章
1 2 3 4 5 概述 隔振原理
隔振设计
减振器设计 阻尼减振技术 振动测试技术
2
隔振原理
隔振
最好的办法是消除振源：载具的发动机，电子设备的散热风扇，不现 实 只能设备与振源隔离，使振动在传递图中减弱甚至消除 根据振源的不同，主动隔振与被动隔振 主动：设备本身在振动，将其与基础隔离，振动不传递到基础 被动：基础振动，将设备与基础隔离，振动不影响设备
粘弹性材料
其动态特性：弹性模量，损耗因子
复弹性模量： E c E co s j sin 剪切弹性模量： G c G co s j sin
E sin E co s
G sin tan
损耗因子：粘性材料的正交弹性模型与同相弹性模量之比
第十一章
1 2 3 4 5 概述 隔振原理
隔振设计
减振器设计 阻尼减振技术 振动测试技术
1
概述
系统振动特性的三个参数：质量、阻尼和刚度 隔振系统中，质量指电子设备的，刚度和阻尼则由支撑结构提供
隔振器：用于减弱振动和冲击传递的支撑装置，也叫减振器
隔振器设计难点：对干扰频带的适应性 干扰频段很窄，或在共振区时间很短，容易设计 反之，设计难点的二重性，共振区和非共振区减振器的作用相反 共振导致很大的加速度，此时减振器起反作用，可用阻尼 阻尼也有二重性，大阻尼可降低振幅，过阻尼导致隔振效率降低
双层隔振
单层隔振的隔振系数不能取得过小时，可考虑使用双层隔振，也叫二次隔振 有两个隔振系数： 1
2
Z1 A0 Z2 A0
0
2 2 0
2 2 0
a
2
2
b
2
0 b
22 11 2 11
, a ,
1 11
1 1
u为质量比，取值0.2~1
在计算出另一个刚度，有相应公式
第十一章
1 2 3 4 5 概述 隔振原理
隔振设计
减振器设计 阻尼减振技术 振动测试技术
3
减振器设计
减振器的选用原则
设计时主要考虑： 1、根据对隔振系统固有频率和减振器刚度要求，决定其形状和几何尺寸 2、根据对系统通过共振区的振幅要求，决定阻尼系数或阻尼比 3、根据隔振系统所处的环境和使用期限，选取弹性元件和阻尼的材料 一般原则：结构紧凑、材料适宜、形状合理、尺寸尽量小、隔振效率高 需注意的因素： 1、载荷特点：结构一般是几何对称的，但设备重心往往偏离几何对称轴， 因此减振器不能完全相同 2、减振器总刚度应满足隔振系数要求，减振器刚度应对称于系统惯性主轴 3、减振器总阻尼要综合考虑通过共振区的振幅要求，也要考虑隔振区的隔 振效率
第十一章
1 2 3 4 5 概述 隔振原理
隔振设计
减振器设计 阻尼减振技术 振动测试技术
4
阻尼减振技术
电子设备不是理想刚体，减弱的振动仍然可能引起某些部件的共振， 特别是无法二次隔振的微小器件 目前应用：阻尼材料涂覆或黏贴在振动体上，粘弹性材料作为芯层镶 嵌在基层与约束层之间，利用阻尼消耗大量机械振动能
卫星上使用的继电器板 将原2.3mm厚的加强筋铝板 更换为阻尼结构 低密度泡沫垫高的自由阻尼 大大降低动力放大因子
4
阻尼减振技术
防振动、冲击的措施
1、消除振源，无法消除时，应想办法减弱振动，例如改善 转子偏心率 2、结构刚性化，增加结构刚度，提高设备及器件的固有频 率与激振频率之比，线缆捆扎，缩短器件引脚 3、隔离，激振频率高，增加刚度困难，使用减振器 4、去耦，电路板上器件多，各自的固有频率不同，因此共 振频率区间较大，封装以后成为一个整体，区间大大减小 5、利用阻尼减振技术 6、其它
被动隔振
牛顿第二定律得运动方程
m cz kz kz e cz e z
传递给设备的激振变成两个， 弹簧+阻尼器，且相差90° 响应振幅与激励振幅之比：隔振传递率， 隔振系数 2 1 2 D 2 2 2 1 2 D
2
隔振原理
隔振器的弹簧决定刚度，分为承载型和非承载型 承载型：提供刚度的同时，还有支撑和平衡的作用 非承载型：主要提供弹性恢复力
这里主要是指承载型，以金属弹簧和橡胶两种为主 工艺成熟，成本低，适用性强，可靠性高
1
概述
橡胶作减震器的弹性材料，特点： 1、取型和制造比较方便，改变内部构造可大幅改变三个方向刚度 2、自身阻尼较大，高频振动(>50Hz)能量吸收较好，过共振区无需阻尼器 3、阻尼比随橡胶硬度变化，长期共振时，蠕变使阻尼失效 4、动态载荷的弹性模量大于静态时，比值1~2，还是频率的函数 5、易受环境条件影响，低温-50°，高温60°，老化显著，易受化学腐蚀
p
,
0
2 0
a
2
2 0
b
2
11
r接近0，两个系数均接近1 r增大，隔振系数也增加 [0,ra]区间，两个系数均为正 r=ra时，一阶共振 r>ra时，系数均为负值 r=rb时，二阶共振 r>rb时，系数趋近于0 进而得出弹簧刚度：
k1 m1 p
2
两个的曲线图
1 2
ce We
pB
2
非粘性阻尼
流体阻尼：物体以较大速 度在较小粘性流体中运动
比例常数
结构阻尼：材料自身内摩 擦力导致的
比例常数
库伦阻尼：固体表面的干 摩擦阻尼
摩擦系数、摩擦力
ce
We
pB
2
8 p B 3
ce
WeLeabharlann pB2 p
ce
We
pB
2
4 N
pB
2
隔振原理
金属弹簧作减震器的弹性材料，特点： 1、材料稳定性好，对环境不敏感，抗油污、高低温，不易老化 2、动态和静态刚度基本相同，软硬皆可，无蠕变，但有最大应力要求 3、自身几乎无阻尼，容易传递高频振动，可能自激振动(150-400Hz), 过共振区时，设备会有大振幅，需另加阻尼器 4、设计与计算资料齐备，制造和加工精度高，刚度准确
综合损耗因子与 阻尼材料和厚度有关 垫高可增加变形 导致损耗因子加大
4
阻尼减振技术
阻尼减振基本原理
自由阻尼结构，工艺简单，但受温度影响大，不适合恶劣环境使用
约束阻尼结构：结构+阻尼材料+结构，多的一层即为约束层
基层和约束层提供结构强度，阻尼层吸收振动能量 也可根据需要做成多层结构 主要参数为三层结构的厚度和材料
约束阻尼结构的设计
基本设计要点： 1、根据使用场合和激振情况，确定预期的减震目标 2、确定结构振型，找到应变加大的部位，进行约束阻尼处理 3、在结构重量、刚度许可的条件下，尽量采用对称夹心结构 4、依据相关公式，进行详细的参数设计
4
阻尼减振技术
阻尼减振的应用
振动和噪声控制的四种处理方法： 隔振、阻尼、吸收、封闭
2
A0 k / m
增加阻尼或减小刚度都可抑制加速度
阻尼减振主要指增加自身的结构阻尼——基本原理
4
阻尼减振技术
阻尼减振基本原理
结构阻尼：系统阻尼+材料内摩擦阻尼 系统阻尼：结合面之间的摩擦，由高压界面的相对运动引起， 损耗因子0.01~0.05 材料内摩擦阻尼：材料内耗引起的，损耗因子镁铝10-4， 铅10-3，铸铁10-2 材料内摩擦阻尼过小，难以达到减振的要求，因此需外加阻尼 阻尼橡胶，高聚合物材料，损耗因子可达2~3，共同构成复合材料， 金属提供强度、橡胶提供阻尼，综合损耗因子0.1~0.5 包括两种结构：自由阻尼结构，约束阻尼结构 自由阻尼结构：阻尼材料在结构表面
3
减振器设计
橡胶减振器设计
简单形状直接得到 复杂形状先分解成 简单形状 再复合起来
金属弹簧减振器
搞清载荷后 查阅机械设计手册
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减振器设计
重心和转动惯量
设备重心往往偏离几何对称轴 重心： 1、计算法，算出每个部件的重心和重量，进而计算整体的重心 2、称重法，先称出总重量，分别确定重心的x，y，z坐标