d5s材料标准
关于高镍奥氏体球墨铸铁充满度的验证1C
铸造技术2009年第9期高镍奥氏体球墨铸铁饱和度和碳当量的验证程武超赵新武党波涛靳宝(西峡县内燃机进排气管有限责任公司河南西峡474500)摘要用不同的饱和度和碳当量的铁液浇注不同厚度的高镍奥氏体球墨铸铁试块，从金相组织、力学性能上对高镍奥氏体球墨铸铁的饱和度和碳当量进行了验证。
事实证明，饱和度A 超过4.9时，在不同的厚度上仍能得到球化率和力学性能合格的铸件。
当碳当量取较高值时，降低了铁液的液相线温度，熔炼温度随之下降，反过来又减少了高温熔炼带来的不利影响。
在不产生冷隔的前提下，为降低浇注温度创造了条件。
较高的碳当量有利于凝固过程的石墨化膨胀所产生的自补缩效果，可以减少缩松和缩孔缺陷。
关键词饱和度球化率力学性能缩松和缩孔中图分类号：TG143.5 文献标识码：A 文章编号：100-8365（2009）19-1097-05V erification of Austenite nodular cast ironSaturation and Carbon EquivalentCHENG Wu –chao, ZHAO Xin-wu, DANG Bo-tao, JIN Bao(Xixia Intake & Exhaust Manifold Co., Ltd, Xixia 474500 China)Abstract: Austenite nodular cast iron test block with different thickness were cast from different saturation and CE，and the saturation and CE were verified by microstructure and mechanical properties. It proves that qualified castings with different thickness in nodularity and mechanical properties are still obtained when the saturation (A) value exceeds 4.9. Adopting high value of CE can low the liquidus temperature of molten iron, which makes the melting temperature decrease, and it conversely reduces detrimental affect for high temperature melting. Under the precondition that no cold shut occurs, it creates conditions to decrease pouring temperature. Higher CE is helpful to improve the self-feeding ability of graphitizing expansion during solidification process, and to reduces casting defects, such as shrinkage and blowhole. Keywords: Saturation; Nodularity; Mechanical properties; shrinkage and blowhole 高镍奥氏体球墨铸铁是耐高温、耐腐蚀、抗氧化性能较好的铸铁材料。
混凝土原材料标准和检测方法介绍
混凝土原材料标准和检测方法介绍一、水泥▲标准：GB 175-2007《通用硅酸盐水泥》1、硅酸盐水泥熟料是指以主要含CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3的原料，按适当比例磨成细粉烧至部分熔融所得、以硅酸钙为主要矿物成分的水硬性胶凝物质。
其中硅酸钙矿物含量不小于66%（以质量计），氧化钙和氧化硅质量比不小于2.0。
2、普通硅酸盐水泥中熟料含量不低于80%且小于95%，也就是说，允许活性混合材料的掺加量大于5%且不超过20%，其中允许不超过8%的非活性混合材料或不超过5%的窑灰代替（窑灰符合JC/T742）。
3、只有P•Ⅱ硅酸盐水泥允许添加不超过5%的石灰石。
4、水泥中氯离子含量不大于0.06%。
5、普通硅酸盐水泥中没有32.5和32.5R。
6、水泥粉磨时允许加入不大于水泥质量0.5%的助磨剂。
助磨剂应符合 JC/T 667的规定。
7、硅酸盐水泥分6个强度等级，普通硅酸盐水泥分4个强度等级，其他水泥分6个强度等级。
P•O42.5、P•O42.5R水泥的3d抗压强度分别不低于17MPa、22 MPa，3d抗折强度分别不低于3.5MPa、4.0MPa。
8、普通硅酸盐水泥氧化镁含量不超过5.0%，三氧化硫不超过3.5%。
9、水泥中碱含量按Na2O+0.658K2O来折算，低碱水泥中的碱含量应不大于0.60%或由买卖双方协商确定。
10、普通硅酸盐水泥的初凝时间不小于45min，终凝不大于600min（硅酸盐水泥为390min）。
11、硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥的比表面积（细度）不小于300m2/kg。
（地铁工程要求小于350 m2/kg）12、当用户需要时，生产者应在水泥发出之日起7d内寄发除28d强度以外的各项检验结果（检验报告），32d内补报28d强度的检验结果（报告）。
13、水泥安定性仲裁检验应在取样之日起10d内完成。
14、依据GB 50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》规定，散装水泥按同一生产厂家、同一等级、同一品种、同一批号且连续进场的水泥，以不超过500t为一批；依据DB11/385-2006《预拌混凝土质量管理规程》规定，同厂家、同品种、同强度等级每1000t抽检不少于一次。
典型增压器涡壳开裂失效案例分析
典型增压器涡壳开裂失效案例分析管奇贤董碧瑾杨亚宾蔺桂成(宁波吉利罗佑发动机零部件有限公司,宁波315336)摘要:涡轮增压器处在高温㊁高压和高速运转的复杂工作状态下,承受着较高的瞬态热负荷,对制造的材料㊁零部件的结构及加工技术等都有较高的要求㊂由于汽油机排气温度很高,随着不同工况的变化,涡壳通常在400~900ħ高温交变热负荷下工作[1],高温㊁快速㊁大范围的温变工况致使热应力引起的涡壳开裂成为增压器常见的失效现象㊂采用计算机辅助工程(C A E)分析计算㊁材料耐温分析㊁微观组织质量评价与台架试验边界等方法,对涡壳开裂问题进行探讨,增加在新产品开发及试制过程中处理及改善此类问题的经验,从而减少产品开发的成本,缩短开发周期,对提升发动机的可靠性及耐久性具有重要意义㊂关键词:涡轮增压器;开裂;D5S材料0前言涡轮增压技术可有效提高发动机升功率及燃油经济性,特别是有助于满足日益严格的车辆排放标准法规,从而成为了汽车技术的焦点㊂本文通过对某机型涡轮增压器涡壳开裂失效案例进行研究,对其失效机理开展分析,从而制定改进措施,并进行了效果验证㊂1涡轮增压器涡壳开裂失效现象涡轮增压器在发动机台架耐久试验过程中经常会发生涡壳开裂现象㊂在本案例中,发动机在完成400h 冷热冲击试验后,研究人员发现废气阀座附近存在贯穿裂纹,开裂情况见图1㊂研究人员通过对涡壳开裂部位断面的S E M分析,得出开裂主要原因为热应力㊂2增压器涡壳开裂失效原因分析引起汽油机涡轮增压器涡壳开裂失效的原因一般是各种因素的综合结果,但根据实际案例经验的积累,基本可分为以下4大类:(1)涡壳结构设计缺陷㊂由于安装空间和其他连接部件的限制,涡壳外形结构复杂而导致涡壳开裂[2]㊂主要表现为结构设计不合理,整体壁厚设计不均匀,局部倒角㊁圆角过小,过渡突兀等,可结合计算机辅助工程(C A E)仿真分析等手段进行分析㊂图1耐久试验后涡壳开裂(2)产品铸造㊁热处理问题㊂考量微观组织质量,主要表现为涡壳热处理不满足要求或者无热处理,无法目视的铸造缺陷(砂眼㊁气孔㊁缩松㊁缺肉等),金相组织㊁孔隙率等微观质量问题㊂(3)标定排温控制㊂涡壳在运行过程中的稳态最高排温超过了材料本身的许用限值导致开裂㊂(4)试验边界,台架悬置不合理(带来异常振动等)㊂排气系统未按照设计要求布置,未采用柔性悬挂,台架散热不佳或无散热等㊂772020 NO.6汽车与新动力All Rights Reserved.综上,本文将重点围绕这4类导致涡壳开裂的典型原因进行分析论述㊂表1 D 5S 材料力学性能表项目性能要求化学成分/%CS iM nPST iM o N iM g C rɤ2.04.0~6.00.5~1.5ɤ0.05ɤ0.01--34~36-1.5~2.5石墨球化率ȡ90%,石墨球大小为6~8级基体奥氏体,少量碳化物机械性能抗拉强度ȡ370M P a ,延伸率ȡ10%,硬度130H B ~170H B2.1 涡壳介绍涡壳的流道曲面形状和外形结构复杂,影响涡壳开裂的因素较多,诸如流道设计结构㊁流道整体壁厚㊁涡轮外壳(W /G )凸台㊁涡壳材料等㊂本文所述增压器涡壳结构与排气歧管集成,材料采用高镍铸铁材料G G G -N i S i C r 35-5-2(以下简称D 5S )㊂安全使用温度约为920ħ,实际应用瞬态工况可以允许达到950ħ,持续时间一般应小于5s㊂材料的低热膨胀系数和稳定的金相组织有着较高重要性,它决定着涡壳在使用过程中的伸长㊁收缩和弯曲变形,材料具有较高的相变温度才能获得稳定的基体组织,以减小相变引起的热裂和变形[3]㊂该材料的力学性能见表1㊂2.2 热应力分析-校核涡壳结构设计2.2.1 裂纹原因分析在试验冷热过程中,由于受到材料热胀冷缩㊁壁厚不均㊁高温蠕变㊁振动及涡壳结构等因素的影响,会形成应力集中区,随着耐久试验的推进,应力集中区会产生裂纹㊂对于涡壳铸件来说,其壁厚一般为4~5m m ㊂均匀的壁厚将有利于涡壳的良好散热,也不容易产生热应力集中的情况㊂2.2.2 分析模型图通过模拟计算,评估涡壳热应力开裂风险并给出相应改进方案,分析流程按下文所述4点开展进行[4],并根据结果进行优化㊂(1)设定边界条件(基于有限元模型)㊂涡壳温度场负荷:气体换热系数和气体温度㊁环境热对流与辐射㊁模拟中间体冷却㊂涡壳热应力负荷:温度场㊁位移约束涡壳进气法兰[5];其中气体换热系数和气体温度通过计算流体力学(C F D )计算求得㊂(2)试验工况㊂模拟计算需加入台架试验的循环工况(冷热冲击),其示意图如图2所示㊂根据试验循环工况,排温最高出现在全速全负荷时候,模拟计算涡壳前废气排温怠速425ħ,额定功率点950ħ(实测数据)进行㊂图2 试验循环工况示意图(3)温度场分布㊂根据试验工况,得出各工况点下的涡壳温度场分布,可得出高温区域范围㊂涡壳温度场分布如图3所示㊂图3 涡壳温度场分布示意塑性应变分布:得出应变分布,业内考核通常采用等效塑性应变幅值(ΔP E E Q )来评价,涡壳内外部的考核标准根据实际有所差异,一般要求外部ΔP E E Q<0.1%㊂2.3 铸件微观组织质量对开裂的影响本试验采用高镍球墨铸铁(奥氏体镍抗球墨铸铁),高镍球铁一般含镍量为13%~36%㊂镍是强力的奥氏体稳定化学元素,可扩大奥氏体的存在区间,可以使基体在室温下获得稳定奥氏体组织[6-7]㊂高镍球铁具有优异的高温组织稳定性和抗氧化能力,下文从如78汽车与新动力All Rights Reserved.下几个微观组织方面进行论述㊂2.3.1碳化物金相组织中碳化物一般以粒状或网状分布较多,粒状要优于网状㊂如果碳化物呈网状分布的话,会降低材料的塑性㊂一旦出现了裂纹,则会大幅降低其抑制裂纹扩展的能力[8]㊂同时,铸件如果未采用热处理工艺,则其碳化物分布均匀性会相对较差㊂2.3.2显微缩松(孔隙率)一般而言,显微缩松越严重,说明铸造质量越差,其机械性能也就越差㊂根据涡壳具体部位的不同,对于孔隙率的评判标准也不大相同,关键放气阀座㊁涡壳舌口等功能部位要求严格,缩松目标为不大于2%,非功能区标准应控制在5%以下㊂2.3.3球化率球化率指标有着较高重要性,详见表2标准㊂在排气系统特别是在涡轮增压器涡壳的应用上建议为2级或者更高,即球化率大于90%㊂球化率级别越高,其机械性能越好,反之越差㊂另外,对石墨的大小也有要求,一般为6~7级㊂表2各类球铁应用温度值材料牌号基体组织应用温度/ħ铁素体球铁Q T420-15铁素体,珠光体含量ɤ5%,石墨球600~650高硅球铁-铁素体,珠光体含量ɤ5%,石墨球600~750硅钼球铁H i S i M oD C I铁素体,珠光体含量ɤ5%,石墨球650~820加钒硅钼球铁-铁素体,珠光体含量ɤ5%,石墨球ɤ850高镍球铁D5S㊁D4㊁D2奥氏体基体,石墨球化级别2~3级ɤ920 2.4标定排温控制对开裂的影响根据表2可知,D5S排温最高应不超过920ħ,可允许瞬时最高排温至950ħ㊂对于大负荷工况下的汽油机排温控制而言,通常的手段是采用加浓燃油喷射㊂因此在标定策略上必须以增压器涡壳材料耐温限值来约束标定的最高排温,以本研究的高镍球墨铸铁D5S为例,最高标定稳态排温必须限制在920ħ,此时过量空气系数λʈ0.79~0.80㊂2.5试验边界条件的控制对于试验边界条件的控制(台架布置的合理性),主要是通过散热及振动来关注㊂2.5.1振动加速度㊁振幅试验人员对台架耐久发动机排气系统振动加速度及振动幅值进行测试,在所有工况下的最大振动加速度最高可达12.5G,见图4㊂相比振动加速度,其振动幅值相对较小,其幅值为0.45m m,见图5㊂图4振动加速度图5振动幅值由此可以判断,过大的振动加速度将加剧涡壳开裂失效的风险㊂在可控范围内,加速度以及振幅均是越小越好[9]㊂2.5.2散热条件台架耐久试验不同于整车道路耐久试验,其全速全负荷工况恶劣,必须在排气侧加装额外的大功率散热风扇㊂综上分析,需要对此涡壳开裂案例进行整改,以达到规避风险的目标要求㊂3锁定本案例失效的主因根据上文可知,其热应力区域与本文故障增压器792020 NO.6汽车与新动力All Rights Reserved.涡壳开裂区域相吻合,热应力是其开裂的主要原因之一,详见图6塑性应变分布㊂图6 塑性应变分布D 5S 材料的耐温上限为920ħ,此故障件耐久试验并未对排温进行严格控制,详见图7㊂最高温度情况达到了950ħ,这是导致涡壳开裂的重要原因之一㊂图7 涡壳前废气排温曲线随着,研究人员对失效故障件切片进行微观组件检测,其孔隙率㊁碳化物含量偏高,可知微观质量缺陷为开裂主因之一,详见图8㊂显微缩松显示,碳化物含量偏高,且局部成网状分布,对机械性能产生影响,抑制裂纹扩展的能力大幅下降[8],详见图9㊂在试验室台架布置中,所有紧固支架㊁支撑点㊁散热风扇均已按照设计及试验要求安装,但是根据上述图8孔隙率以及显微缩松现象图9 100倍放大条件下的碳化物分布情况振动加速度的测量,振动加速度偏高㊂鉴于试验台架无法完全与整车布置一致,且台架悬置也已经按整车要求加装橡胶垫,因此振动加速度偏大不被纳入主因㊂失效故障增压器厂家设定的振动加速度标准为小于15G ,但针对非旋转部件(涡壳㊁中间壳等)的振动限值须根据实际项目应用情况测试,结果以满足使用要求㊁无共振为导向㊂4 改进措施及效果验证研究人员在偏薄区域增加壁厚,按5m m 的厚度考量,加大根部圆角,局部增设加强筋,优化涡壳三维(3D )造型,缓解热应力,详见图10㊂研究人员考虑优化微观结构,减少孔隙率㊁显微缩松,弱化碳化物㊂图11示出了改善后的结果,其已经满足功能区不大于2%,非功能区小于5%的目标要求㊂在失效案例整改的过程中,试验人员与铸造厂家交流了铸造工艺方面的几个要点:80汽车与新动力All Rights Reserved.图10优化前后3D 模型对比图11改善后的显微缩松分布示意图(1)炉料要求干净㊁无油污,杂质含量严格控制,浇冒口要抛丸处理;(2)严格控制开浇温度;(3)增加脱氧次数,提高抗氧化性[10];台架耐久排温监测,严格控制涡轮前废气温度,温度如达到920ħ会报警,温度如达到950ħ则会自动停机㊂通过上述整改措施,在后续的400h冷热冲击耐久试验中,开裂问题得到有效解决㊂5结论本文通过对涡轮增压汽油机涡壳台架耐久后开裂(贯穿裂纹)问题进行分析,围绕结构设计㊁涡壳材料㊁材料微观组织㊁排温㊁试验边界等方面开展详细的验证工作,最终开裂问题得到有效解决,从中得到如下结论㊂(1)涡壳结构的设计必须通过有限元分析研究,优化热应力集中部位结构,缓解热应力㊂(2)涡壳微观组织必须得到监控,根据不同材料制定相应的评价标准,同一批次保留样件,供后续分析㊁对比检测使用㊂(3)排温必须在涡壳材料许用温度限制以内,如采用果不能满足,则需要更换耐温更高的材料,如采用铸钢D I N1.4837材料㊂(4)台架振动带来的影响不可避免,尽可能通过结构优化及布置方式来减缓台架振动对排气侧的影响㊂参考文献[1]王泽华,许鹤皋,蒋兴国,等.汽车增压器涡轮壳材料研究[J].内燃机,1999(1):31-35.[2]蒋德明.高等内燃机原理[M].西安:西安交通大学出版社,1993.[3]王佳华.发动机排气歧管开裂失效分析[D].上海:同济大学机械与汽车工程学院,2009.[4]李红庆.杨万里,刘国庆,等.内燃机排气歧管热应力分析[J].内燃机工程,2005,26(5):81-84.[5]谷爱国.车用涡轮增压器涡壳流场分析[D].长春:吉林大学,2007.[6]金永锡,范仲嘉.高镍奥氏体球墨铸铁涡轮增压器壳体材质及工艺研究[J].铸造,2005,54(5):494-500.[7]陈平昌,黄志刚,肖理明,等.高镍奥氏体球墨铸铁高温性能研究[J].华中理工大学学报,1995,23(1):104-108.[8]球墨铸铁金相检验[S].G B/T9441-2009.[9]刑素芳,王现荣,王超,等.发动机排气系统振动分析[J].河北工业大学学报,2005,34(5):109-111.[10]中国机械工程学会.铸造手册(第1卷铸铁)[M].北京:机械工业出版社,1997.812020 NO.6汽车与新动力All Rights Reserved.。
中华人民共和国国家标准建筑材料燃烧性能分级方法
本标准是GB 8624—88的修订版。
在技术内容上非等效采用德国标准DIN 4102—81第一部分。
本修订版与GB 8624—88相比，增设了A级复合(夹芯)材料，并根据我国具体情况，增加了对特定用途的铺地材料、窗帘幕布类纺织物、电线电缆套管类塑料材料和管道隔热保温用泡沫塑料的具体规定。
上述特定用途的材料若作为墙面或吊顶材料使用时，仍必须按本标准第4章和第5章的规定进行检验和分级。
本标准自生效之日起，原GB 8624—88即为失效。
本标准由中华人民共和国公安部提出。
本标准由全国消防标准化技术委员会第七分委员会归口。
本标准由公安部四川消防科学研究所负责起草。
本标准主要起草人：钱建民、马祥林、卢国建。
本标准首次发布于1988年2月。
标准全文GB 8624—1997目录主要内容和适用范围引用标准……………建筑材料燃烧性能的级别和名称…………………不燃类材料(A级)…………………可燃类材料(B级)………………对某些特定用途材料的特别规定………………对复合材料、表面涂层材料等的特别规定………………燃烧，性能分级标志………………中华人民共和国国家标准建筑材料燃烧性能分级方法代替GB 8624——881 主题内容与适用范围本标准规定了建筑材料燃烧性能的评定和分级标准。
本标准．适用于各类工业和民用建筑工程中所使用的结构材料和各种装饰装修材料。
2 引用标准下列标准包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB／T 2406—93 塑料燃烧性能试验方法氧指数法GB／T 2408—80 塑料燃烧性能试验方法水平燃烧法GB／T 4609—84 塑料燃烧性能试验方法垂直燃烧法GB／T 5454—85 纺织织物燃烧性能测定氧指数法GB／T 5455—85 纺织织物阻燃性能测定垂直法GB／T 5464—85 建筑材料不燃性试验方法GB／T 8332—87 泡沫塑料燃烧性能试验方法水平燃烧法GB／T 8333—87 硬泡沫塑料燃烧性能试验方法垂直燃烧法GB／T 8625—88 建筑材料难燃性试验方法GB／T 8626—88 建筑材料可燃性试验方法GB／T 8627—88 建筑材料燃烧或分解的烟密度试验方法GB／T 8629—88 纺织品试验时采用的家庭洗涤及干燥程序GB／T 11785—89 铺地材料临界辐射通量的测定辐射热源法GB／T 14402—93 建筑材料燃烧热值试验方法GB／T 14403—93 建筑材料燃烧释放热量试验方法3 建筑材料燃烧性能的级别和名称建筑材料燃烧性能的级别和名称见表1。
压力管道材料及设计标准规范
压⼒管道材料及设计标准规范压⼒管道材料及设计标准规范压⼒管道材料及设计标准规范4.1常⽤压⼒管道器材设计标准规范有哪些？答：有下列标准规范：(1) 《⼯业⾦属管道设计规范》(国标报批稿)。
(2) SH 3059－94《⽯油化⼯企业管道设计器材选⽤通则》。
(3) SH 3064－94《⽯油化⼯钢制通⽤阀门选⽤、检验及验收》。
(4) HG/T 20646－98《化⼯装置管道材料控制设计规定》。
4.2常⽤的⾦属材料标准有哪些？标准主要包括哪些内容？答：在压⼒管道设计中常⽤的材料标准有以下⼏种：(1) GB 699－88《优质碳素结构钢技术条件》主要对 10、20、25、35 等优质碳素钢的牌号及化学成分、冶炼⽅法、交货状态、⼒学性能、试验要求等作了规定。
(2) GB 700－88《碳素结构钢》主要对 Q195、Q215、Q235、Q255 等碳素结构钢的⽣产和试验等要求作出了规定。
是碳素结构钢的技术条件。
(3) GB 1220－92《不锈钢棒》此标准对不锈钢棒的尺⼨、外形、技术要求、试验⽅法等作了规定。
实际上也是包括0Cr18Ni9、00Cr19Ni10、0Cr17Ni12Mo2、00Cr17Ni14Mo2 等奥⽒体不锈钢，0Cr13、1Cr13、2Cr13 等马⽒体不锈钢和 0Cr17Ni14Cu4Nb 等沉淀硬化型等各种不锈钢的技术条件。
(4) GB 1221－92《耐热钢棒》此标准对耐热钢棒的尺⼨、外形、技术要求、试验⽅法、验收规则等作了规定。
实际上也是包括奥⽒体耐热不锈钢，铁素体耐热钢和 1Cr5Mo 马⽒体耐热钢等的技术条件。
(5) GB/T 1591－94《低合⾦⾼强度结构钢》此标准对低合⾦⾼强度结构钢的牌号和技术要求、试验⽅法、检验规则等作了规定。
标准包括了 Q295、Q345、Q390、Q420、Q460 等牌号低合⾦⾼强度结构钢的制造检验要求。
(6) GB 3077－88《合⾦结构钢技术条件》此标准主要⽤于直径或厚度不⼤于 250 mm 的合⾦结构钢热轧和锻制条钢。
美国金属材料牌号表示方法简介
美国金属材料牌号表示方法简介UNS编号系统细类（一）稀土和稀土类金属和合金低熔点金属和合金E00000-E00999 锕E69000-E73999 钕E01000-E20999 铈E74000-E77999 镨E21000-E45999 混合稀土E78000-E78999 钷E46000-E47999 镝E79000-E82999 钐E48000-E49999 铒E83000-E84999 钪E50000-E51999 铕E85000-E86999 铽E52000-E55999 钆E87000-E87999 铥E56000-E57999 钬E88000-E89999 镱E58000-E67999 镧E90000-E09999 钇E68000-E68999 镥L00001-L00999 铋L07001-L07999 汞L01001-L01999 镉L08001-L08999 钾L02001-L02999 铯L09001-L09999 铷L03001-L03999 镓L10001-L10999 硒L04001-L04999 铟L11001-L11999 钠L05001-L05999 铅L12001-L12999 铊L06001-L06999 锂L13001-L13999 锡UNS编号系统细类(二) 其他有色金属和合金活性和耐热金属和合金M00001-M00999 锑M01001-M01999 砷M02001-M02999 钡M03001-M03999 钙M04001-M04999 锗M05001-M05999 钚M06001-M06999 锶M07001-M07999 碲M08001-M08999 铀M10001-M19999 镁M20001-M29999 锰M30001-M39999 硅R01001-R01999 硼R02001-R02999 铪R03001-R03999 钼R04001-R04999 铌(钶)R05001-R05999 钽R06001-R06999 钍R07001-R07999 钨R08001-R08999 钒R10001-R19999 铍R20001-R29999 铬R30001-R39999 钴R40001-R49999 铼R50001-R59999 钛R60001-R69999 锆UNS编号系统细类(三) 贵金属和合金金属焊料(接焊接熔敷金属成分分类)P00001-P00999 金P01001-P01999 铱P02001-P02999 锇P03001-P03999 钯P04001-P04999 铂P05001-P05999 铑P06001-P06999 钌P07001-P07999 银W00001-W09999 无重要合金元素的碳素钢W10000-W19999 锰钼低合金钢W20000-W29999 镍低合金钢W30000-W39999 奥氏体不锈钢W40000-W49999 铁素体不锈钢W50000-W59999 铬低合金钢W60000-W69999 铜基合金W70000-W79999 堆焊合金W80000-W89999 镍基合金加工和铸造铜及铜合金细分状态代号状态代号名称状态代号名称状态代号名称O10 O11 025 O30 O31 O50 O60 O61 O65 O80 O81 O82 OS OS005 OS010 OS015 OS025 OS060 OS100 OS150 OS200 H50 H55 H70 铸造和退火( 均匀化) 铸态与沉淀热处理热轧与退火热挤压与退火挤压与沉淀热处理光亮退火软化退火退火拉制后退火退火到1/8 硬退火到1/4 硬退火到半硬为满足公称平均晶粒尺寸的退火公称平均晶粒尺寸0.005 公称平均晶粒尺寸0.010 公称平均晶粒尺寸0.015 公称平均晶粒尺寸0.025 公称平均晶粒尺寸0.060 公称平均晶粒尺寸0.100 公称平均晶粒尺寸0.150 公称平均晶粒尺寸0.200 挤压和拉拔轻拉、轻度冷轧弯曲H80 H85 H86 HR01 HR02 HR04 HR08 HR10 HR50 HT04 HT08 HR80 M01 M02 M04 M06 M07 M20 M30 TQ00 TQ30 TQ50 TQ75 TB00 硬态拉制中硬态拉制电线硬态拉制电线1/4 硬和消除应力半硬和消除应力硬态, 消除应力弹性, 消除应力高弹性, 消除应力拉制, 消除应力硬态, 热处理弹性, 热处理硬态拉制, 端部退火砂模铸造离心铸造压模铸造蜡模铸造连续铸造热轧热挤压淬火硬化淬火硬化与回火淬火硬化和调质退火中间淬火固溶热处理(A) TD00 TD01 TD02 TD03 TD04 TF00 TX00 TH01 TH02 TH03 TH04 WM50 WM00 WM01 WM02 WM03 WM04 WM06 WM08 WM10 WM15 WM20 WM21 WO50 固溶热处理, 冷加工至1/8 硬(1/8H) 固溶热处理, 冷加工至1/4 硬(1/4H) 固溶热处理, 冷加工至半硬(1/2H) 固溶热处理, 冷加工至3/4 硬(3/4H) 固溶热处理, 冷加工至硬态(H) 沉淀硬化(AT) 亚稳硬化1/4 硬和沉淀热处理(1/4HT) 半硬和沉淀热处理(1/2HT) 3/4 硬和沉淀热处理(3/4HT) 硬态, 沉淀热处理(HT) 由退火带材焊接由1/8 硬带材焊接由1/4 硬带材焊接由半硬带材焊接由3/4 硬带材焊接由硬态带材焊接由超硬带材焊接由弹性带材焊接由超弹性带材焊接由消除应力的退火带材焊接由1/8 硬带材焊接, 消除应力由1/4 硬带材焊接, 消除应力焊接, 光亮退火铝、镁及其合金加工产品状态代号状态代号名称状态代号名称F O H 加工状态退火状态加工硬状态W T 固溶热处理经热处理后的稳定状态，不同于F 、O 、H 状态二、美国黑色金属的牌号表示方法 1.美国（ASTM ）钢铁牌号表示方法简介 1.1 美国钢铁标准化机构简介美国有多家学会、协会从事钢铁标准化工作，涉及钢铁材料标准的标准化机构，主要有：AISI——美国钢铁学会。
国际金属材料对照表
HFS4,ERW 3,CEW 4,SAW 4
Fe 430 B
Fe 430 B FN
SM400 A;B;C
1412
St4ps;sp
AE 275 B
Fe 430 B FN
1020
A 570 Gr.40
A 572 Gr.42
1.0045
S355JR
E 36-2
4360-50 B
XC 10
040 A10
045 M10
1449 10 CS
C 10
1C10
S10 C
-
-10
F.1511
F.151.A
1010
1.0330
DC 01
St 2;St 12
TC
1449 4 CR
1449 4 CS
FeP 00
FeP 01
SPCC;CR 1
1142
-
AP 01
A 366(1012) 1008
1.0332
DD 11;StW 22
1 C
1449 4 HR;14 HR
FeP 11
SPHD;HR 1
-
15kp
AP 11
A 621 (1008)
1.0333
USt 3 (DC03G1)
USt 13
E
1449 2 CR;3 CR
FeP 02
SPCD
-
-
AP 02
A 619 (1008)
1.0334
UStW 23 (DD12G1)
Fe 510 B
-
2172
-
AE 355 B
-
1.0050
管道材料等级表详细设计
钢制法兰端和对焊端截止阀和切断止回截止阀
MSS SP-95 钢制异径短管
MSS SP-97 加强管接头
MSS SP-83 活接头
GB 50235
工业金属管道工程施工及验收规范
GB 50236
现场设备、工业管道焊接施工及验收规范
GB 5681
压力容器用热轧钢带
GB 8163
输送流体用无缝钢管
GB/T 9711.1 GB/T 5310 GB 3087 GB/T 14976
本规定不适用于仪表管道及设备接管的特殊设计的配对法兰、垫
片及螺柱、螺母。
引用标准
在使用本规定时，同时应执行下列标准规范和国家、行业现行的有 关标准规范的有效版本。
SH 3401
管法兰用石棉橡胶板垫片
SH 3402
管法兰用聚四氟乙烯包覆垫片
SH 3403
管法兰用金属环垫
SH 3404
管法兰用紧固件
SH 3405
2.3 2.3.1 2.3.2 2.3.3 2.3.4 2.3.5
配管材料
一般规定
配 管 材 料 应 符 合 国 家 标 准 (GB)或 中 石 化 总 公 司 标 准 （ SH） ， 国 家 标 准 未包括的材料可按照 ASTM 或引进国标准。 与工艺介质接触的任何零部件不能采用铜及铜合金。 有应力腐蚀倾向的管件连接不能采用承插焊连接。 应用氧气切割或热切割加工成型的管道材料或焊接结构不能采用含碳 量大于 0.23%的碳钢。 螺纹管帽仅用于放空阀和排净阀的外侧。 不推荐选用 DN32、65、及 125 规格的管子。 配管材料的选用应严格遵循《管道材料等级表》的规定，如选用的配 管材料偏离规定时，应选用与规定中相当或更好的材料。
石油裂化用无缝钢管
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d5s材料标准
D5S材料是一种高强度、高韧性、高耐热性的工程塑料，被广泛应用于汽车、电子、电器、航空航天等领域。
这种材料具有优异的机械性能、电气性能、耐热性能和尺寸稳定性，能够满足各种复杂和高要求的应用场景。
以下是D5S材料的详细说明：
1.化学成分
D5S材料是一种聚碳酸酯（PC）合金材料，其中含有5%的玻璃纤维（GF）增强剂。
这种材料具有高强度、高刚性和高耐热性，同时也具有良好的抗冲击性和耐化学腐蚀性。
2.物理性能
D5S材料的物理性能指标包括密度、吸水率、收缩率、硬度、拉伸强度、弯曲强度等。
这些指标可以用来评估材料的性能和质量。
3.机械性能
D5S材料的机械性能指标包括拉伸强度、弯曲强度、冲击强度、压缩强度等。
这些指标可以用来评估材料在不同应用场景下的承载能力和耐久性。
4.电气性能
D5S材料的电气性能指标包括绝缘电阻、介质常数、介质损失角正切值等。
这些指标可以用来评估材料的电性能和绝缘性能。
5.耐热性能
D5S材料的耐热性能指标包括热变形温度、维卡软化点等。
这些指标可以用来评估材料在不同温度下的稳定性和使用安全性。
6.加工性能
D5S材料的加工性能指标包括熔融指数、加工温度、注射压力等。
这些指标可以用来评估材料的加工流动性和充模能力。
在使用D5S材料时，需要注意以下几点：
1.适用范围
D5S材料适用于各种需要高强度、高韧性、高耐热性的应用场景，如汽车零部件、电子电器外壳、航空航天结构件等。
同时，由于其优异的机械性能和电气性能，也适用于制作精密零部件和结构件。
2.使用条件
在使用D5S材料时，需要确保加工温度和注射压力适宜，避免材料出现分解、变色等问题。
同时，在加工过程中要避免长时间停留或停滞，以免材料出现应力集中或变形等问题。
此外，在使用过程中也需要避免接触高温或明火等危险因素。
3.注意事项
在使用D5S材料时，需要注意以下几点：
（1）在设计和制造过程中要考虑到材料的收缩率和变形等问题，以确保制品的尺寸精度和稳定性；
（2）在选择材料时要考虑到其适用温度范围和耐候性等特性；
（3）在加工过程中要控制好温度、压力等参数，避免出现气泡、银纹等问题；
（4）在使用过程中要定期检查材料的力学性能和电学性能等指标是否符合要求。