最新多跨简支箱型梁桥设计计算说明
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计
30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计1.1上部结构计算设计资料及构造布置1.1.1 设计资料1.桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净宽：净—9+2×1.5m。
2.设计荷载车道荷载：公路—I级；人群荷载：3kN/㎡；每侧人行道栏杆的作用力：1.52kN/㎡；每侧人行道重：3.75kN/㎡。
3.桥梁处河道防洪标准为20年一遇设计，50年一遇校核，桥下通过流量1000/s时，落差不超过0.1m。
4.桥下净空取50年一遇洪水位以上0.3m。
5．材料及工艺混凝土：主梁采用C50混凝土；钢绞线：预应力钢束采用Φ15.2钢绞线，每束6根，全梁配5束；钢筋：直径大于等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的采用R235钢筋。
采用后张法施工工艺制作主梁。
预制时，预留孔道采用内径70mm、外径77mm的预埋金属波纹管成型，钢绞线采用T双作用千斤顶两端同时张拉，锚具采用夹片式群锚。
主梁安装就位后现浇600mm宽的湿接缝，最后施工混凝土桥面铺装层。
6.基本计算数据基本计算数据见表5-1〖注〗本例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。
f'ck和f'tk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度，则：f'ck = 29.6MPa，f'tk = 2.51MPa。
1.1.2 方案拟定及桥型选择1.桥型选取的基本原则(1) 在符合线路基本走向的同时，力求接线顺畅、路线短捷、桥梁较短、尽量降低工程造价(2)在满足使用功能的前提下，力求桥型结构安全、适用、经济、美观。
同时要根据桥位区的地形、地貌、气象、水文、地质、地震等条件，结合当地施工条件，选用技术先进可靠、施工工艺成熟、便于后期养护的桥型方案。
(3)尽量降低主桥梁体高度，缩短桥长。
2.桥型方案比选根据桥位的通航要求，结合桥位处的地形地貌、地质等条件，我们对简支梁桥、悬臂梁桥、T型刚构桥三种方案进行比选(1)简支梁桥方案采用预应力混凝土箱形截面形式，此结构为静定结构，结构内力不受地基变形及温度变化等的影响，因此对基础的适应性好。
5X40m预应力混凝土简支箱形梁桥设计说明
1.7方案比选
方案一：预应力混凝土空心板桥（ m）
方案二：预应力钢筋混凝土T形简支梁桥（ ）
方案三：预应力混凝土箱型梁桥（ ）
从经济、安全、美观、使用、技术先进、有利于环境保护、可持续发展等原则出发，对比上述三个方案，从而选出最优方案。见表1—3
表1-3 方案比选表
方案类别
比较项目
第一方案
第二方案
第三方案
1131.47
由于该河段有人工修筑的河堤，破坏了原有的摊槽，于是根据河堤部的桩号与标高计算国税面积与睡眠宽度。（见表1—2）
表1-2 过水面积、水面宽度计平均水深（m）
水面宽度（m）
过水面积（m2）
合计
装配式预应力混凝土箱型梁,跨度25m,共四跨。桥梁毕业设计,手算
前言随着金融危机的快速蔓延，世界各国都在采取相应措施来应对这场金融海啸。
我国投资四万亿用于基础设施建设，来拉动内需保持国民经济快速发展。
其中用于公路、铁路和桥梁占大部分，这对于我国桥梁的发展提供了一个难得的大好机会。
随着时代的发展，经济不断进步，人们的交通工具不断升级。
使大多数公路、桥梁已经不能满足交通需求。
该桥位于铁岭至开原段，为拉动当地的经济发展，城乡建设，102国道铁岭至开原段中固镇沙河大桥来进一步缓解交通压力。
便利的交通，为该地区对外开放、加强城乡经济建设、发展横向联系和商品流通提供了十分便利的条件。
使两个经济发达地带连成一体，接受周边地区的经济辐射，加强了两地之间的联系，充分发挥两地资源丰富的优势，实现大流通具有决定性意义。
本设计所要编写的是102国道铁岭至开原段中固镇沙河大桥的上部结构设计方案。
全桥长100米，分4跨，跨径25米，为预应力钢筋混凝土简支箱型梁桥。
桥梁上部结构内力设计和配筋计算是下面进行下部结构设计的前提，对于整座桥梁也是极其重要的部分。
本设计按照相关桥梁规范规定，对主梁尺寸拟定、主梁内力的计算、横隔梁内力的计算、行车道板内力的计算以及配筋的设计进行编制。
在此过程中，主要参考了桥梁工程、结构力学、材料力学、、等相关的国内外书籍和文献。
综合考虑了材料以及结构的强度、刚度、稳定性等综合性能。
充分考虑了桥梁设计的“安全、适用、经济、美观”的原则。
本次设计是大学四年所学理论知识的综合运用，为以后的工作打下良好基础由于本人的能力有限，设计中错误以及考虑疏漏之处在所难免，敬请各位指导老师随时指出，我将努力加以改正和弥补！1 原始资料、设计要求及方案比选1.1 概述本设计所要编写的是102国道铁岭至开原段中固镇沙河大桥的上部结构设计方案。
该桥位于铁岭至开原段，高速公路贯通后，将彻底打通两地屏障，使两个经济发达地带连成一体，接受周边地区的经济辐射，加强了两地与周边地区的联系，充分发挥两地资源丰富的优势，实现大流通具有决定性意义。
多跨简支箱型梁桥设计计算说明-2019年文档资料
多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书第一章桥梁设计概况1 、设计技术标准(1)设计荷载：公路U级；(2)桥梁宽度：净-7m+ 2X 0.5m；( 3)桥梁跨径：32+40+32；( 4)路面横坡：2%；2、结构形式：上部结构为预应力混凝土箱梁；3、材料：混凝土采用C40以上混凝土；钢筋采用热轧R235 HRB235!卩HRB400钢筋；预应力混凝土构件中的箍筋应选用其中的带肋钢筋；按构造配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋；预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线，钢丝；3、地震动参数：地震动峰值加速度0.05g；4、桥址条件：桥址区内场地可划分为可进行建筑的一般地段，场地类别属I类；第二章桥跨布置方案比选及尺寸拟定2.1 方案比选本设计桥梁的形式可考虑拱桥、简支梁桥、连续梁桥三种形式。
从实用、安全、经济、美观、环保以及占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则：（1）实用性。
桥梁必须实用，要有足够的承载力。
能保证行车的畅通、舒适和安全。
既满足当前的需要，又要考虑今后的发展。
要能满足交通运输本身的需要，也要考虑到支援农业等等。
（2）安全性。
桥梁的设计要能满足施工及运营阶段的受力需要，能够保证其耐久性和稳定性以及在特定地区的抗震需求。
（3）经济性。
在社会主义市场经济体制的今天，经济性是不得不考虑的重要因素。
在能够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济，是否以最少的投入获得最好的效果。
（4）美观性。
在桥梁设计中应尽量考虑桥梁的美观性。
桥梁的外形要优美，要与周围环境相适应，合理的轮廓是美观的主要因素。
（5）环保性。
随着经济的发展，生活水平的不断提高，人们对环境保护提出了更高的要求，在建筑领域，一个工程的建设不能以牺牲环境作代价，在保证顺利工的前提下要尽量避免对环境的破坏以实现经济的可持续发展。
应根据上述原则，对桥梁作出综合评估：（1）梁桥：梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。
简支梁桥的设计过程及计算方法讲解
跨中弯矩 M中 = + 0.5M0
h
支点弯矩 M支 = - 0.7M0
当t/h ≥ 1/4时（主梁抗扭能力较小）
跨中弯矩 M中 = + 0.7M0
支点弯矩 M支 = - 0.7M0
t
式中：
t/h——板厚和梁肋高度
h
M0——按简支梁计算的跨中弯矩值,
M0=M0p+M0g; M0p——1m宽简支板条跨中活载引起的弯矩 M0g——1m宽简支板条恒载引起的跨中弯矩
每米宽板条的弯矩：
M
gl02 2
(1
)
1 2
p l02
gl02 2
(1
)
P 4ab1
l02 , (b1
l0时)
M
gl02 2
(1
)
pb1 (l0
b1 ) 2
gl02 2
(1
)
P 2a
(l0
b1 2
),
(b1
l0时)
每米宽板条的剪力：
Q
gl0
(1
)
P 2ab1
l0 (b1
l0时)
Q
gl0
mxmax
M a
~
P a
因此，只需要将车轮荷载平分到有效工作 宽度a（沿纵向）和b1（沿横向）内，即可。
如图所示：
②③①
a’ ax
a
①
P q1 a
②
q2
P a
③ qx
q2
qx
q1
5.1 行车道板的计算
5.1.3 板的有效工作宽度 2.板的有效工作宽度的计算
2） 悬臂板 a = a 1+2b′ = a 2+2H +2b′ (b 2.5m)
跨径32米3跨预应力混凝土简支T型梁桥设计
跨径32米3跨预应力混凝土简支T型梁桥设计前言进入二十一世纪以来，随着我国国民经济的迅速发展和经济的全球化，我国的公路交通有了跨越式的发展。
特别是桥梁建设得到了飞速的发展，桥梁工程无论在建设规模上，还是在科技水平上，均已跻身世界先进行列。
桥梁是公路、铁路和城市道路的重要组成部分，它可以根据跨越建筑物的不同分为跨河桥和跨线桥。
本设计是位于公路的桥，全桥长96米，分3跨，跨径32米，为预应力混凝土简支T型梁桥。
本桥梁结构的设计，分为两个部分，其中上部结构由我完成。
包括原始资料选用，设计原则及江高镇大桥设计方案比选；主梁截面选择；主梁内力计算；配筋验算及附属结构设计及概预算。
桥的计算部分，包括主梁的恒载、活载内力计算，行车道板、横隔梁的设计计算。
还结合相关概预算资料进行了概预算的编制。
在本设计中主要参考了《桥梁工程》、《钢筋混凝土》、《结构力学》、《土木工程概预算》、《材料力学》、《专业英语》等专业性文献。
由于本人的能力有限，本设计不免有知识点错误以及考虑疏漏之处，敬请各位指导老师随时指出，本人将会在以后的工作和学习中努力加以改正和弥补！1原始资料1.1 资料1.1.1概述公路桥，全长96m，3跨预应力混凝土简支T形梁桥。
公路——I级，设计时速80km/h，双向四车道。
1.1.2设计标准、规范及指标1）采用分离式桥面单个宽度：0.5(防撞护栏) +0.75（人行道）+0.5m（左侧路缘带）+2×3.75(行车道)+0.5m（右侧路缘带）+0.2(护栏)=9.95m2）车辆荷载标准：公路—Ⅰ级荷载3）设计抗震基本裂度：八级设防。
1.1.3地质、气候1）地理资料：该地区土质主要分五层：1、人工填筑碎石土 2、砂土 3、粉质粘土 4、粗圆砾土 5、卵石土。
地下水类型为第四系空隙潜水，水位埋深4.0m左右；含水层主要岩性为砾砂，厚3m左右；地表水体为沙河支流，属季节性河流（勘查时无水），设计洪水频率百年一遇。
520m先简支后连续小箱梁计算书
520m先简支后连续小箱梁计算书装配式小箱梁上部结构通用图计算书结构型式：先简支后连续跨径： 20m桥面宽度： 12m荷载等级：公路—Ⅰ级计算资料1.1桥跨布置跨径布置：中跨跨径:20m,边跨跨径:19.92m。
桥梁横断面1.2设计荷载1.3计算材料材料设计参数表2纵梁计算2.1 计算资料边箱线形荷载表汽车荷载冲击系数表2.2 边箱计算结构的静力计算分析采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准线划分结构离散图，按施工步骤划分数个施工阶段和运营阶段进行计算，验算主梁的内力、应力等，计算采用《桥梁博士3.2》进行计算。
结构共划分85个节点、主梁单元84个，永久约束单元6个，临时约束单元7个。
结构离散图2.2.1 持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算-2.53-165.37-1.68e3-1.68e3 1.13e34.99e35.03e35.03e3-3.56e3-5.88e3163.45838.15209.144.38e34.39e34.39e3-106.4-3.51e3-5.88e3-5.88e3371.264.31e34.39e34.39e3-3.26e3-5.88e3135.03838.15257.284.39e34.39e34.4e3-50.28-3.7e3-5.88e3-5.88e3 1.06e34.89e35.03e35.03e3-154.18-162.37-1.68e31.133.58e3持久状况承载能力极限状态抗弯强度图承载能力极限状态特征断面抗弯强度验算表位置(m)最大正弯矩最大负弯矩设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否满足设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否满足 0.3 -2.5 -1680.3 是 -165.4 -1680.3 是 9.92 4985.3 5034.1 是 1128.9 5034.1 是 19.92 163.5 838.1 是 -3561 -5883.6 是29.92 4375.9 4391 是 209.1 4391 是 39.92 -106.4 -5883.6 是 -3515 -5883.6 是 49.92 4309.8 4391 是 371.3 4391 是 59.92 135 838.1 是-3258.5 -5883.6 是 69.92 4379.9 4391 是 257.3 4391 是 79.92 -50.3 -5883.6 是 -3696.5 -5883.6 是 89.92 4892.4 5034.1 是 1064.9 5034.1 是 99.541.13584.5是-162.4-1680.3是2.2.2持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算持久状况承载能力极限状态抗剪强度图承载能力极限状态特征断面抗剪强度验算表（kN）2.2.3持久状况正常使用极限状态验算长期效应组合混凝土正应力包络图短期效应组合混凝土正应力包络图（压应力取标准值组合）短期效应组合混凝土主应力包络图（压应力取标准值组合）持久状况长期效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表2.2.4短暂状况应力验算短暂状况混凝土正应力包络图短暂状况特征断面混凝土正应力最值汇总表2.2.5钢束引伸量计算计算钢束示意图钢束引伸量计算表2.2.6支座反力汇总2.2.7五跨一联边梁计算主要结论(1) 规范强制性条款：持久状况极限状态承载能力验算（见《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.1.6），截面极限状态承载能力均满足要求。
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多跨简支箱型梁桥设计计算说明多跨简支箱型梁桥毕业设计计算说明书第一章桥梁设计概况1、设计技术标准（1）设计荷载：公路Ⅱ级；（2）桥梁宽度：净-7m＋2×0.5m；（3）桥梁跨径：32+40+32；（4）路面横坡：2%；2、结构形式：上部结构为预应力混凝土箱梁；3、材料：混凝土采用C40以上混凝土；钢筋采用热轧R235、HRB235即HRB400钢筋；预应力混凝土构件中的箍筋应选用其中的带肋钢筋；按构造配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋；预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线，钢丝；3、地震动参数：地震动峰值加速度0.05g；4、桥址条件：桥址区内场地可划分为可进行建筑的一般地段，场地类别属Ⅰ类；第二章桥跨布置方案比选及尺寸拟定2.1方案比选本设计桥梁的形式可考虑拱桥、简支梁桥、连续梁桥三种形式。
从实用、安全、经济、美观、环保以及占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则：（1）实用性。
桥梁必须实用，要有足够的承载力。
能保证行车的畅通、舒适和安全。
既满足当前的需要，又要考虑今后的发展。
要能满足交通运输本身的需要，也要考虑到支援农业等等。
（2）安全性。
桥梁的设计要能满足施工及运营阶段的受力需要，能够保证其耐久性和稳定性以及在特定地区的抗震需求。
（3）经济性。
在社会主义市场经济体制的今天，经济性是不得不考虑的重要因素。
在能够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济，是否以最少的投入获得最好的效果。
（4）美观性。
在桥梁设计中应尽量考虑桥梁的美观性。
桥梁的外形要优美，要与周围环境相适应，合理的轮廓是美观的主要因素。
（5）环保性。
随着经济的发展，生活水平的不断提高，人们对环境保护提出了更高的要求，在建筑领域，一个工程的建设不能以牺牲环境作代价，在保证顺利工的前提下要尽量避免对环境的破坏以实现经济的可持续发展。
应根据上述原则，对桥梁作出综合评估：（1）梁桥：梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。
预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。
预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：（a）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；（b）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；（c）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；（d）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；（e）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；（j）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。
简支梁：简支梁可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结构刚度大，具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。
从城市美学效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少。
连续梁：目前我国道路桥梁结构一般考虑简支梁和连续梁结构形式。
简支梁受力明确，因温度变化产生的附加力、特殊力的影响小，设计施工易标准化、简单化。
(2)拱桥：拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。
由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。
如在均布荷载q 的作用下，简直梁的跨中弯矩为ql2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。
由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。
石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。
由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。
对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。
(3)方案比选及截面形状选定:由上述条件可知，根据本设计具体的情况，制作拱桥难度较大，放弃拱桥方案。
简支梁结构简单施工方便，箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。
尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。
最后选定简支梁箱形梁桥。
2.2 主梁尺寸拟定2.2.1 箱梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高跨比通常为1/15 ~ 1/25，本设计的主梁高度采用160cm，其高跨比为 1/20和1/25。
2.2.2 箱梁顶、底、腹板的厚度箱梁顶板主要考虑桥面板手里需要，考虑受力要求外，还要考虑布置预应力钢束到的需要，拟定高度为30cm,腹板厚度考虑布置预应力钢束到的需要和抗剪墙厚度的要求，定为30cm,底板拟定高度为30cm.腹板和顶板接处做成0.15m 0.15m的承托，使箱壁剪力流能顺利传递，避免在转角处产生过大的应力集中。
2.3 横隔梁设置为方便施工，各主梁均不设跨中横隔梁，反设端横隔梁，各主梁之间的横向联系依靠现浇湿接缝来完成。
横截面布置图如下：2.4 主梁全截面几何特征的计算表1 截面几何特性计算表第3章结构内力计算3.1 箱梁自重（一期恒载）由主梁构造，故一期恒载集度有：gi=4.5225×25=109.219KN/m3.2 二期恒载二期恒载由护栏及桥面铺装构成。
g1=2×24⨯0.5／2.5 = 9.6 KN/mg2=（0.06+0.14）/2⨯8⨯24+0.05⨯8⨯23= 28.4KN/mg i =g1+ g2=38 KN/m3.3 恒载内力设X为计算截面至左支承中心的距离，令α=X/L,则箱梁的恒载内力计算见表3—1表3—1 恒载内力计算表计算数据L= 31.40 m L2= 985.96 m2项目giMg=α(1-α) ⨯L2⨯g i/2(KN/m)Vg=（1-2α）⨯L⨯gi/2(KN)跨中四分点四分点支点α0.5 0.25 0.25 0α(1-α)/2 0.125 0.0938（1-2α）/20.25 0.5第一期恒载109.219 13460.7 10100.9 857.4 1714.7 第二期恒载38.0 4683.31 3514.36 298.3 596.6计算数据 L= 39.40m L 2= 1552.36 m 2项目g iM g =α(1-α) ⨯ L 2⨯g i /2(KN/m) V g =（1-2α）⨯L ⨯g i /2(KN) 跨中 四分点 四分点 支点 α 0.5 0.25 0.25 0 α(1-α)/2 0.125 0.0938 （1-2α）/20.25 0.5 第一期恒载 109.219 21193.4 15903.5 1075.8 2151.6 第二期恒载 38.0 7373.715533.23374.3748.63.4 活载内力计算3.4.1 冲击系数和车道折减系数车道荷载的冲击系数22f lπ=均小于1.5HZ 取 0.05μ=。
双车道不考虑汽车荷载折减，所以车道折减系数ξ=1.0 3.4.2 计算活载内力公路——二级车道荷载由均布荷载q k = 0.75⨯10.5=7.875 KN/m 和集中荷载P K =()31.451801800.75214.2505-⨯⎡⎤+⨯=⎢⎥-⎣⎦KN P K =()39.451801800.75238.2505-⨯⎡⎤+⨯=⎢⎥-⎣⎦KN 两部分组成，计算剪力效应时，集中荷载标准值P K 应乘以1.2的系数，即计算剪力时，P /K =1.2 当L=31.4m 时， P K = 1.2⨯214.2=257.04 KN L=39.4m 时， P K = 1.2⨯238.2= 285.84 KN由杠杆原理法计算出荷载横向分布系数c m =1.3053.4.2.1 计算跨中截面最大弯矩及最大剪力211=123.2458l ω=/194.045 ，117.859.854l y ==/m 111(1)() 1.0511.305(7.875123.245214.27.85)3633.9K c kKN Mq y m MP μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=•∑'111(1)() 1.051 1.305(7.875194.045238.29.85)5308.9K c kM KN Mq y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=•∑2111= 3.925 4.925222l ω⨯⨯=/ ，20.5y =m22(1)() 1.051 1.305(7.875 3.925257.040.5)218.5K c kQ KNq y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑'22(1)() 1.051 1.305(7.875 4.925285.840.5)249.0K c kQ KN q y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑3.4.2.2 计算四分点截面最大弯矩及最大剪力图3-1Pk=257.04KN/285.84KN313=92.434145.534216l l ω⨯⨯=/ ， 335.88757.387516l y ==/m 233(1)() 1.051 1.305(7.87592.434214.27.85)3301.5K c kKN Mq y m MP μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=•∑'233(1)() 1.051 1.305(7.875145.534238.29.85)4785.4K c k M KN M q y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=•∑4133=8.8311.08244l ω⨯⨯=/ ，40.75y =m44(1)() 1.051 1.305(7.8758.83257.040.75)359.4K c kQ KNq y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑'44(1)() 1.051 1.305(7.87511.08285.840.75)413.3K c kQ KN q y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑3.4.2.3 计算支点截面最大剪力71=15.719.72lh ω=/，71y =支点剪力图3-33/4四分点截面剪力图3-277(1)() 1.051 1.305(7.87515.7257.041)521.6K c kQ KNq y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑'77(1)() 1.051 1.305(7.87519.7285.841)604.2K c kQ KN q y m P μξω=+⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯=∑3.5 内力组合计算表3—2 内力组合表L=31.4m 时，内力组合表 荷载类别跨中截面 四分点截面支点截面 M V M V V KN*m KNKN*m KN KN 第一期荷载 13460.7 0 10100.9 857.4 1714.7 第二期荷载 4683.3 0 3514.4 298.3 596.6 总荷载 18144.0 0 13615.3 1155.7 2311.3 车道荷载 3633.9 218.5 3301.5 413.3 521.6 恒+活 21777.9 218.5 16916.8 1569.0 2832.9 Sj=1.2恒+1.4活 26860.3 305.9 20960.5 1965.5 3503.8 恒+0.7活 20687.7 153.0 15926.3 1445.0 2676.4 提高后的sj 47548 458.936886.83410.56180.2L=39.4m 时，内力组合表荷载类别跨中截面 四分点截面 支点截面 M V M V V KN*m KNKN*m KN KN 第一期荷载 21193.4 0 15903.5 1075.8 2151.6 第二期荷载 7373.7 0 5533．2 374.3 748.6 总荷载 28567.1 0 21436.7 1450.1 2900.2 车道荷载 5308.9 249.0 4785.4 413.3 604.2 恒+活 33876.0 249.0 26222.1 1863.4 3504.4 Sj=1.2恒+1.4活41713.0 348.6 32413.6 2318.7 4326.1 恒+0.7活 32283.3 174.3 24786.5 1739.4 3323.1 提高后的sj 73996.3 522.957200.14182.17649.2经计算可知，两种不同的跨径受力，跨径大的箱梁需承受较大的力。