6-7m土坡稳定性计算计算书

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土坡稳定性分析计算

土坡稳定性分析计算

土坡稳定性分析的目的和意义
土坡稳定性分析是工程地质和岩土工程领域的重要研究内容 ,其目的是预测和评估土坡在各种工况下的稳定性,为工程 设计和施工提供科学依据。
通过土坡稳定性分析,可以确定土坡的临界高度、安全系数 等参数,为土坡设计、加固和防护提供技术支持,同时也有 助于提高工程的安全性和经济性。
02土坡稳定性分析与其他学科领域的交叉 融合,如环境工程、地理信息科学等,拓展其应用领 域和应用范围。
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土坡稳定性分析计算
• 引言 • 土坡稳定性分析的基本原理 • 土坡稳定性分析的常用方法 • 土坡稳定性分析的步骤与流程 • 工程实例与案例分析 • 结论与展望
01
引言
土坡稳定性问题的重要性
01
土坡是自然和工程地质中常见的 一种现象,其稳定性直接关系到 人民生命财产安全和自然环境的 保护。
02
土坡失稳会导致滑坡、泥石流等 地质灾害,给人类社会和自然环 境带来巨大的损失和破坏。
06
结论与展望
土坡稳定性分析的重要性和应用前景
土坡稳定性分析是岩土工程领域的重要研究内容,对于保障工程安全、防止自然灾 害具有重要意义。
随着城市化进程的加速和基础设施建设的不断推进,土坡稳定性分析的应用前景将 更加广阔,涉及的领域也将更加多样化。
土坡稳定性分析可以为工程设计、施工和监测提供科学依据,提高工程的安全性和 可靠性,降低工程风险。
有限元法
总结词
有限元法是一种基于数值分析方法的土 坡稳定性分析方法,通过将土坡划分为 一系列有限元单元,模拟土坡的应力分 布和变形过程,从而确定土坡的稳定性 。
VS
详细描述
该方法考虑了土坡内部的应力分布和变形 过程,能够模拟复杂的滑裂面形状和分布 ,得到更准确的稳定性分析结果。该方法 适用于各种类型的土坡,包括非均质、不 连续、有节理的土坡。

土坡稳定性分析计算方法

土坡稳定性分析计算方法

⼟坡稳定性分析计算⽅法第五章⼟压⼒和⼟坡稳定(7学时)内容提要1.挡⼟墙的⼟压⼒ 2.朗肯⼟压⼒理论 3.库仑⼟压⼒理论 4.挡⼟结构设计简介 5. ⼟坡的稳定性分析能⼒培养要求1.⽤朗肯理论计算均质⼟的主动⼟压⼒与被动⼟压⼒。

2.⽤朗肯理论计算常见情况下的主动⼟压⼒。

3.⽤库仑理论计算⼟的主动与被动⼟压⼒。

4.会分析挡⼟墙的稳定性,简单挡⼟结构设计。

5.⽆粘性⼟坡的稳定分析。

6.⽤条分法对粘性⼟⼟坡进⾏的稳定分析。

7.会分析⼟坡失稳的原因,提出合理的措施。

教学形式教师主讲、课堂讨论、学⽣讲评、提问答疑、习题分析等第⼀节挡⼟墙的⼟压⼒教学⽬标1.掌握三种⼟压⼒的概念。

2.掌握静⽌⼟压⼒计算。

教学内容设计及安排【基本内容】⼀、挡⼟墙的位移与⼟体的状态⼟压⼒的类型⼟压⼒(kN/m )??→?→?→?如桥墩墙推⼟被动⼟压⼒如⼀般的重⼒式挡⼟墙⼟推墙主动⼟压⼒如地下室侧墙墙不动静⽌⼟压⼒p a E E E 01.静⽌⼟压⼒——挡⼟墙在⼟压⼒作⽤下不发⽣任何变形和位移(移动或转动)墙后填⼟处于弹性平衡状态,作⽤在挡⼟墙背的⼟压⼒。

2.主动⼟压⼒——挡⼟墙在⼟压⼒作⽤下离开⼟体向前位移时,⼟压⼒随之减少。

当位移⾄⼀定数值时,墙后⼟体达到主动极限平衡状态。

此时,作⽤在墙背的⼟压⼒称为主动⼟压⼒。

3.被动⼟压⼒——挡⼟墙在外⼒作⽤下推挤⼟体向后位移时,作⽤在墙上的⼟压⼒随之增加。

当位移⾄⼀定数值时,墙后⼟体达到被动极限平衡状态。

此时,作⽤在墙上的⼟压⼒称为被动⼟压⼒。

【讨论】△a<<△p , E a⼆、⼟压⼒的计算简化处理——作⽤在挡⼟结构物背⾯上的静⽌⼟压⼒可视为天然⼟层⾃重应⼒的⽔平分量。

如图所⽰,在墙后填⼟体中任意深度z处取⼀微⼩单元体,作⽤于单元体⽔平⾯上的应⼒为γz ,则该点的静⽌⼟压⼒,即侧压⼒强度为:p 0=K 0γz (kPa ) K 0——⼟的侧压⼒系数,即静⽌⼟压⼒系数:静⽌⼟压⼒系数的确定⽅法??'采⽤经验值—较适合于砂⼟—-=采⽤经验公式:—较可靠—测定通过侧限条件下的试验sin 10K由上式可知,静⽌⼟压⼒沿墙⾼为三⾓形分布,如图所⽰,取单位墙长计算,则作⽤在墙上的静⽌⼟压⼒为(由⼟压⼒强度沿墙⾼积分得到)E 0=0221K h γ(kN/m )——静⽌⼟压⼒分布图⾯积如图所⽰⼟压⼒作⽤点——距墙底h/3处(可⽤静⼒等效原理求得)静⽌⼟压⼒的应⽤隧道涵洞侧墙底版连成整体)⽔闸、船闸边墙(与闸拱座(没有位移)岩基上的挡⼟墙地下室外墙【讨论】如果墙后有均布荷载q ,怎样求静⽌⼟压⼒?第⼆节朗肯⼟压⼒理论教学⽬标掌握朗肯⼟压⼒理论的原理与假定,并能计算各种情况下的主动、被动⼟压⼒。

第八章 土坡稳定性分析与计算

第八章 土坡稳定性分析与计算
重力Wi 产生的滑动力矩为 M s Wi sin i R 滑动面上抗滑力Ti 产生的抗滑力矩为
O
R
Vi+1
MR
(c l N tan ) T R R
i i i i i
H
i
Wi
Ti
Fs
Ms MR
(c l N tan ) R W sin R
i i i i i i
O i 2 1 -1 -2 0
R b B 3 4 5 6
C
7
计 算 程 序 流 程
计算 mi
Fs Fs
计算
Fs
No
Fs Fs Fs
A
变化圆心 O 和半径 R
Fs 最小
END
3.简化毕肖普法的特点
★假设滑裂面为圆弧; ★假设条块间作用力只有法向力没有切向力 (Vi=0); ★满足整体力矩平衡条件; ★满足各条块力的多边形闭合条件,但不满足条块的 力矩平衡条件; ★满足滑动面上的极限平衡条件。
i
f 土坡稳定 安全系数
(一) 瑞典条分法的基本原理
1、假设圆弧滑动面 确定圆心和半径
2、把滑动土体分成若干条(条分法) 3、取第i条土条进行受力分析
O
R
Vi+1 Hi hi Vi Wi Hi+1 hi+1
i
Ti Ni
瑞典条分法
静定化条件:假设条块两侧的作用 力合力Si,Si+1 大小相等、方向相 反且作用于同一直线上——不考虑 条块间的作用力。 1)根据径向力的静力平衡条件 得
表层滑动
砂土
概述 表层滑动的边 坡稳定分析
天然休止角

无粘性土

毕肖普法计算土坡稳定系数课件

毕肖普法计算土坡稳定系数课件

式(7.5.1)若以有效应力表示,则土条滑动面上的抗剪力为
T i fili cili N i tani (7.5.1)
Ks
Ks
T i fili cli N i tan ,代入上式得
Ks Ks
Ks
N i
1 mi
Wi
X i
uibi
cli Ks
s in i
mi
cosi
tan K
s
sin
i
整个滑动土体对圆心求力矩平衡:此时相邻土条之间侧壁作用力的力矩将互 相低消,而各土条滑面上的法向力的作用线通过圆心。
xi R sini
T i fili cli N i tan
Wi xi T iR 0
Ks Ks
Ks
N i
1 mi
Wi
X i
uibi
cli Ks
s in i
WiR sini

s
如此反复迭代,直至前后两次的Ks非常接近为止。通常只要迭代3-4次就可满足工程精度要求。
注意:
N i
1 mi
Wi
X i
uibi
cli Ks
s in i
(1) 对于为θi负值的那些土条,要注意会不会使 mi 趋近于
零。如果是这样,简化毕肖普条分法就不能使用,因为此时
Ni 会趋于无限大,这显然是不合理的。当任一土条的 mi 小于或等于0.2时,计算就会产生较大的误差,此时最好采用
(若令Xi 0, 所产生的误差仅为1%)
计算时:
(1)首先假定Ks
1 ,按式(7.6.4):mi
cosi
tan K
s
sin
i
,计算mi;
(2)按式(7.6.7):Ks

第七章 土坡稳定计算

第七章  土坡稳定计算

第七章 土坡稳定计算
第一节 条分法的基本概念
第 i 条土的作用力
条分法中的力和求解条件
未知量:5n-2个
求解条件(方程):共3n个 Wi 如土条极薄

Xi+1
Q
Ei zi Xi
Ei+1 zi+1 Ni
土条底部合力作用点
未知量减少n个
近似认为作用于土条底部中点
Ti

未知量仍多n-2个
第七章 土坡稳定计算
一、瑞典圆弧滑动法基本概念
如经土条底部中点M等势线与地下水面交于N:
若地下水面平行滑裂面 土条很薄
bi li cos i
hwi cili bi ( h1i m h2i w cos2 ) cos itgi i Fs bi ( h1i m h2i ) sin i
第二节
最简单的条分法:瑞典圆弧滑动法
二、最危险滑弧位置的确定 张天宝对土坡最危险滑弧位置变化规律的分析: 坡高和坡比一定时,最危险的滑弧位置的变化规律: ⑴滑弧圆心横坐标X随S的增加而增加 理想砂土:最危险滑面与坡面重合的平面 纯粘性土:最危险滑弧在无限深处 ⑵最危险滑弧圆心位置随s变化的轨迹:
Ni
共n个 1个
未知数合计=2n+3(n-1)+1=5n-2
第七章 土坡稳定计算
第一节 条分法的基本概念
第 i 条土的作用力
条分法中的力和求解条件
未知量:5n-2个 求解条件(方程):。 水平向静力平衡条件: Xi+1 Wi x=0 共n个 Ei+1 Ei 垂直向静力平衡条件: Q zi+1 zi y=0 共n个 Xi 力矩平衡条件: Ti Ni M0 =0 共n个 共3n个 未知数的数目超过了方程的数目 是一个高次超静定问题

深基坑边坡稳定性计算书模板

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完美WORD 格式土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算,由于该计算过程是大量的重复计算,故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果,省略了重复计算过程。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算,假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体,还假定不考虑土条两侧上的作用力。

一、参数信息:条分方法:瑞典条分法;考虑地下水位影响;基坑外侧水位到坑顶的距离(m):1.56;基坑内侧水位到坑顶的距离(m):14.000;放坡参数:序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数0 3.50 3.50 2.00 0.001 4.50 4.50 3.00 0.002 6.20 6.20 3.00 0.00荷载参数:土层参数:专业知识分享序号土名称土厚度(m)坑壁土的重度γ(kN/m3)坑壁土的内摩擦角φ(°)粘聚力(kPa)饱容重(kN/m3)1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。

自然界匀质土坡失去稳定,滑动面呈曲面,通常滑动面接近圆弧,可将滑裂面近似成圆弧计算。

将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条,从土条中任意取出第i条,不考虑其侧面上的作用力时,该土条上存在着:1、土条自重,2、作用于土条弧面上的法向反力,3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数,考虑安全储备的大小,按照《规范》要求,安全系数要满足>=1.3的要求。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数,考虑安全储备的大小,按照《规范》要求,安全系数要满足>=1.3的要求。

三、计算公式:式子中:Fs --土坡稳定安全系数;c --土层的粘聚力;li--第i条土条的圆弧长度;γ --土层的计算重度;θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角;φ --土层的内摩擦角;bi --第i条土的宽度;hi --第i条土的平均高度;h1i ――第i条土水位以上的高度;h2i ――第i条土水位以下的高度;γ' ――第i条土的平均重度的浮重度;q ――第i条土条土上的均布荷载;其中,根据几何关系,求得hi为:式子中:r --土坡滑动圆弧的半径;l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度;α ---土坡与水平面的夹角;h1i的计算公式当h1i ≥ hi 时,取h1i = hi;当h1i ≤0时,取h1i = 0;h2i的计算公式:h2i = hi-h1i;hw ――土坡外地下水位深度;li 的几何关系为:四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式,通过循环计算,求得最小的安全系数Fs:计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第1步 1.391 45.259-0.038 8.449 8.449示意图如下:计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第2步 1.321 52.516 -0.028 18.947 18.947示意图如下:计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第3步 1.325 55.011 0.279 26.296 26.298示意图如下:计算结论如下:第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.391>1.30 满足要求![标高 -5.000 m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [标高 -10.000 m]第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.325>1.30 满足要求! [标高 -13.000 m]附图一基坑平面布置图附图二基坑开挖平面示意图附图三基坑开挖断面图附进度表浓密池及泵房施工进度计划。

土坡稳定计算

土坡稳定计算

度2.125121410Hh h 2211=⨯+⨯=⋅ψ+⋅ψ=ψ32211m/KN 16.18518.18418Hh h =⨯+⨯=⋅γ+⋅γ=γ土 坡 稳 定 计 算 书一. 计算参数由于地质资料无填土的力学参数,所以填土的力学参数(C 、ψ、 γ )根据以往经验取。

土钉间排距S v 、S h 为1.2m 。

填土:C 1=10Kpa ψ1=10度 h 1=4m γ1=18KN/m 3粉质粘土:C 2=26Kpa ψ2=21度 h 2=1m γ2=18.8KN/m 3C 、ψ、γ值取各土层的参数C i 、ψi 、γI 按其厚度h I 加权的平均值。

二. 局部稳定验算1.土钉抗拉断裂极限状态验算施工荷载:q=10KN/m 2 p=γ·z ·K a -2C ·K a +q=18.16×5×0.651-2×13.2×0.651 +10 =47.81KN/m 2p=p(H-0.95)2H =47.81×(5-0.95)2×5=19.36KN/m 2Kpa2.135126410Hh C h C C 2211=⨯+⨯=⋅+⋅=5.142.12.136.1915cos 101.380310S S p cos f A 3hv y >=⨯⨯︒⨯⨯⨯=⋅⋅α⋅⋅-满足要求 2.注浆钉包裹体锚固极限状态验算 界面粘结强度根据经验取τ=40Kpa破裂面以外土钉有效粘结强度L a 经计算为L a =6.38m 钉孔周长D 为:D=πd=3.14×0.1=0.314满足要求 三. 整体稳定验算 1.抗滑动验算把被土钉加固的原位土体视为刚性的重力式挡土墙,墙高取H=5m ,墙厚B=1112α=1112×9×cos15°=8.0m=(8×1.2×5×18.16+8×1.2×10)tg12.2+13.2×8×1.2 =334.5KN抗滑动安全系数K H =F t E a =334.5116.16>1.5 满足要求 2.抗倾覆稳定验算=(5×8×1.2×18.16+10×8×1.2)×825.17.22.12.136.1915cos 38.6314.040S S p cos L D P T hv a i >=⨯⨯︒⨯⨯⨯=⋅⋅α⋅⋅⋅τ=vv v t S B C tg )q S B H S S B (F ⋅⋅+ψ⋅⋅=γ⋅⋅⋅⋅=KN16.1162.1536.19S H p E v a =⨯⨯=⋅⋅=2B )S B q S B H (M v v G ⋅⋅⋅+γ⋅⋅⋅==3870KN ·m抗倾覆安全系数K 。

土方边坡计算计算书

土方边坡计算计算书

土方边坡计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编着中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编着人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。

本工程基坑壁需进行放坡,以保证边坡稳定和施工操作安全。

基坑挖方安全边坡按以下方法计算。

一、参数信息:坑壁土类型:淤泥质二坑壁土的重度γ(kN/m3):坑壁土的内摩擦角φ(°):坑壁土粘聚力c(kN/m2):基坑开挖深度h (m):二、挖方安全边坡计算:挖方安全边坡按以下公式计算:h=2×c×sinθ×cosφ/(γ×sin2((θ-φ)/2))其中θ- -土方边坡角度(°)解得,sinθ=则,θ= °> φ=°,为陡坡坡度:1 / tanθ =本工程的基坑壁最大土方坡度为1:(垂直:水平)。

土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编着中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编着人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算,由于该计算过程是大量的重复计算,故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果,省略了重复计算过程。

本计算书采用毕肖普法进行分析计算,假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体,还同时考虑了土条两侧面的作用力。

一、参数信息:条分方法:毕肖普法;条分块数:4;不考虑地下水位影响;放坡参数:序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数1荷载参数:序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m)1 局布 1 4土层参数:序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 饱容重(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 淤泥质二2 粘性土二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。

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6-7m土坡稳定性计算书
本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算,由于该计算过程是大量的重复计算,故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果,省略了重复计算过程。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算,假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体,还假定不考虑土条两侧上的作用力。

一、参数信息:
条分方法:瑞典条分法;
条分块数:50;
不考虑地下水位影响;
放坡参数:
序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)
1
2
荷载参数:
序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b
1(m) 宽度b
(m)
1 满布 -- --
土层参数:
土厚度(m)土的重度γ(kN/m3)22
土的内摩擦角φ(°)45粘聚力C(kPa)30
极限摩擦阻力(kPa)60饱和重度γ
sat
(kN/m3)22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。

自然界匀质土坡失去稳定,滑动面呈曲面,通常滑动面接近圆弧,可将滑裂面近似成圆弧计算。

将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条,从土条中任意取出第i条,不考虑其侧面上的作用力时,该土条上存在着:
1、土条自重,
2、作用于土条弧面上的法向反力,
3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数,考虑安全储备的大小,按照《规范》要求,安全系数要满足≥的要求。

三、计算公式:
F
s =∑{c
i
l
i
+[(γh
1i
+γ'h
2i
)b
i
+qb
i
]cosθ
i
tanφ
i
}/∑[(γh
1i

'h
2i )b
i
+qb
i
]sinθ
i
式子中:
F
s
--土坡稳定安全系数;
c
i
--土层的粘聚力;
l
i
--第i条土条的圆弧长度;
γ --土层的计算重度;
θ
i
--第i条土中线处法线与铅直线的夹角;
φ
i
--土层的内摩擦角;
b
i
--第i条土的宽度;
h
i
--第i条土的平均高度;
h
1i
--第i条土水位以上的高度;
h
2i
--第i条土水位以下的高度;
γ' --第i条土的平均重度的浮重度;
q --第i条土条土上的均布荷载;
其中,根据几何关系,求得h
i
为:
h
i =(r2-[×b
i
-l
]2)1/2-[r+l
-×b
i
]tanα
式子中:
r --土坡滑动圆弧的半径;
l
--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度;
α --土坡与水平面的夹角;
h
1i
的计算公式
h
1i =h
w
-{(r-h
i
/cosθ
i
)×cosθ
i
-[rsin(β+α)-H]}
当h
1i
≥ h
i
时,取h
1i
= h
i

当h
1i ≤0时,取h
1i
= 0;
h
2i
的计算公式:
h
2i = h
i
-h
1i

h
w
--土坡外地下水位深度;
l
i
的几何关系为:
l
i ={arccos[((i-1)×b
i
-l
)/r]-arccos[(i×b
i
-l
)/r]×2×r×π}/360
θ
i =90-arccos[(×b
i
-l
)/r]
四、计算安全系数:
将数据各参数代入上面的公式,通过循环计算,求得最小的安全系数Fs:
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
第1步
示意图如下:
计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
第2步
示意图如下:
--------------------------------------------------------------------------------------
计算结论如下:
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= > 满足要求! [标高 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= > 满足要求! [标高 m]。

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