正激式电源原理设计课件
束，那么绝对条件就是： tr≦Toff 可见Rr过大，复位电压Vr将迅速上升，复位要在很短的时间
内完成，同时取Vr=Vin。
2019/9/16
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2019/9/16
采用变压器绕组复位电路
上述RDC复位电路，由于变压器存储的能量全部 被电阻Rr所消耗，结果成了无用功。采用复位 绕组N3，可以实现能量的回收。
由于复位绕组N3的端电压被嵌位为输入电压Vin， 那么初级绕组Np产生复位电压Vr为： Vr=Np×Vin/Nr 只要减少复位绕组的匝数，即可使Vr上升， 从而在很短的时间tr内完成变压器复位。
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正激式电路工作原理2
储存在电感上的能量必须在功率开关关断后下一次开 启前泄放掉，以便使磁通复位。N3即为去磁绕组，一 般N3=N1。
如果设计一个36V至72V直流输入、5V/6A输出的模块电 源，当去磁绕组与初级绕组的匝比为1时，Udsr=72V＋ 72V=144V。选用反峰Uds为200V的IRF630场效应管，仅 有50V的裕量用于承受异常时和叠加在此电压上的尖峰 脉冲。场效应管的Rds与允许的Udsr成反比，如IRF630 的Rds是0.4Ω,而耐压为100V的同系列产品IRF530N为 0.11Ω。很显然，对宽范围输入的电源设计选用高耐 压的场效应管（最高输入直流电压Uimax×2使用）仅 仅是为了对付高端输入有点不太经济。
正激式电源概述
一般DC/DC模块电源，功率级一般从几瓦到几 十瓦，输出电压从几伏至上百伏，对于几十瓦 的电源，一般以低压大电流为主，有5V/10A、 5V/6A、3.3V/8A等规格，效率一般在80％左右 （具体视输出电压大小可以按要求设计）。因 为模块电源要求MTBF（平均无故障时间） 1000000小时以上，所以要尽量避免使用电解电 容，最好使用陶瓷电容。陶瓷电容容量不大， 具有非常好的高频特性。此外，DC/DC模块电 源的厚度要求小于12.7mm，所以对变压器的要 求高，磁芯必须具有扁平的形状和在高频情况 下具有较小的损耗因子 。
2019/9/16
输出滤波器的计算
扼流圈的计算： ΔIL=（Voutmin-（Vd+Vout））Tonmax/L
变压器的次级匝数计算： Ns=（Voutmin×Tonmax）×104/（Bmax×Ae）
Bmax：最大工作磁通密度，取Bsat/2=Bmax； Ae：磁芯有效截面积，mm2； 变压器的初级匝数计算：
Np=（Vinmin×Tonmax） ×104 /（Bmax×Ae）
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变压器的参数计算3
Vout：输出电压，一般是给定值； VL：输出电感压降，一般取0.2V； VD：输出整流二极管压降，0.5~0.8V；
2019/9/16
变压器的参数计算2
变压器的匝比计算： 一般要把交流换算成直流才计算： Vinmin（dc)=Vacmin×1.4×0.9
所以变压器的匝比： N=Voutmin/Vinmin
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变压器复位电路
2019/9/16
变压器复位电路分析
上图中，若开关晶体管Tr1截至，则变压器Np绕组产生反向 电动势，二极管Dr导通，同时对Cr充电，Rr与Cr并联，Cr 上的电荷被Rr消耗。
变压器实现复位的条件是Rr所消耗的功率等于变压器所储 存的能量，设Cr的电压为Vr，则： Vr=√（Rr×f/2Lp）×Vin×Ton
由于MOS管和二极管的耐压条件有限，一般取 Vr=Vin，因此Np=Nr。
2019/9/16
正激式变压器的设计
正激式变压器上与反激式差不多，只是增 加了一组磁芯复位绕组，这里的N3和圆边 绕组匝数相同即可。
正激式变压器输出的特点是： 输出变压器初级和次级的极性相同，
开关管ON期间，向输出一侧传输电能。 次级整流电路采用扼流线圈输入型平
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电路原理的框图
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正激式电路工作原理1
一般正激式 上图所示为单端正激式电路，它犹如带变压
器的Buck型变换器。输出电压UO由N2/N1、占 空比D和输入电压确定，即：
Uo =（Ns/Np）×D×Uin。 当PWM控制器输出正脉冲，功率开关导通， 变压器的初级绕组流过电流，此电流由两部分 组成：第一部分为磁化电流，即流经等效开环 电感上的电流；第二部份是与输出电流等效的 初级电流，它和初次级匝比成反比，和输出电 流成正比。
变压器的电感量计算： L=Np2×AL×106 （uH）
这里的，AL：电感量系数； 磁芯的选择：
AP=Ae×Ac=Pt×106 /2×η×Bmax×d×Km×Kc 这里的，（计算出AP值后，选磁芯时要选用2倍以上才可以） Bmax：最大工作磁通密度，取Bsat/2=Bmax，（T）； Pt：输出功率的平均值，（W）； d：导线的载流能力，（5A/mm2）； Km：窗口的填充系数，0.2~0.4； Kc：磁芯的填充系数，铁氧体为1； 计算出来的AP值，再选用Ae时要稍大一些。
均值整流方式。
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变压器的参数计算1
计算工作周期： T=1/f 这里的，f：开关的工作周期；
最大导通时间： Tonmax=T×Dmax
这里的，对于正激式 ，Dmax：0.4~0.45较好，一般取0.42； 变压器的次级电压计算：
Voutmin=（Vout+VL+VD）×T/Ton Voutmin：次级最小输出电压料选择说明
通常选用的芯材有TDK的PC40/44、PC50或 菲利浦的3F3、3F4，国产的如金宁R2KD、 R2KBD、R2KB1还有南京新康达HP2、HP3等。 形状以罐型为主，因为罐型磁芯具有较好 的屏蔽，EMI中的棘手问题——辐射也就 好解决得多了。同时不能使局部温度太高， 必须均衡放置发热元件，另外还要求较低 的纹波和较高的效率等，所有这些挑战使 得采用正激式必较合适 。
正激电路设计
正激式变压器开关电源输出电压的瞬态控制特性和输出电压负载特性，相对来说比较好，因此，工作比较稳定，输出电压不容易产生抖动，在一些对输出电压参数要求比较高的场合，经常使用。
1-6-1．正激式变压器开关电源工作原理所谓正激式变压器开关电源，是指当变压器的初级线圈正在被直流脉冲电压激励时，变压器的次级线圈正好有功率输出。
图1-17是正激式变压器开关电源的简单工作原理图，图1-17中Ui是开关电源的输入电压，T是开关变压器，K是控制开关，L是储能滤波电感，C是储能滤波电容，D2是续流二极管，D3是削反峰二极管，R是负载电阻。
在图1-17中，需要特别注意的是开关变压器初、次级线圈的同名端。
如果把开关变压器初线圈或次级线圈的同名端弄反，图1-17就不再是正激式变压器开关电源了。
我们从〔1-76〕和〔1-77〕两式可知，改变控制开关K的占空比D，只能改变输出电压〔图1-16-b中正半周〕的平均值Ua ，而输出电压的幅值Up不变。
因此，正激式变压器开关电源用于稳压电源，只能采用电压平均值输出方式。
图1-17中，储能滤波电感L和储能滤波电容C，还有续流二极管D2，就是电压平均值输出滤波电路。
其工作原理与图1-2的串联式开关电源电压滤波输出电路完全相同，这里不再赘述。
关于电压平均值输出滤波电路的详细工作原理，请参看“1-2．串联式开关电源”部分中的“串联式开关电源电压滤波输出电路”内容。
正激式变压器开关电源有一个最大的缺点，就是在控制开关K关断的瞬间开关变压器的初、次线圈绕组都会产生很高的反电动势，这个反电动势是由流过变压器初线圈绕组的励磁电流存储的磁能量产生的。
因此，在图1-17中，为了防止在控制开关K关断瞬间产生反电动势击穿开关器件，在开关变压器中增加一个反电动势能量吸收反馈线圈N3绕组，以及增加了一个削反峰二极管D3。
反馈线圈N3绕组和削反峰二极管D3对于正激式变压器开关电源是十分必要的，一方面，反馈线圈N3绕组产生的感应电动势通过二极管D3可以对反电动势进行限幅，并把限幅能量返回给电源，对电源进行充电；另一方面，流过反馈线圈N3绕组中的电流产生的磁场可以使变压器的铁心退磁，使变压器铁心中的磁场强度恢复到初始状态。
正激式开关电源设计
正激式开关电源设计卢 灿(中国兵器工业第214研究所 蚌埠 233042)摘 要 正激式变换器具有外围电路简单、电压和电流应力小、抗过载能力强、不易饱和、易于集成等许多优点,是中小功率降压式隔离DC /DC 变换器最常使用的拓朴之一。
本文将对其拓朴原理、磁复位电路选择、变换器设计、反馈电路设计、滤波电路设计等几个方面对其进行详细的介绍。
关键词 正激变换器 磁复位 DLC Snubber1 引 言正激式开关电源变换器在中小功率隔离降压型DC /DC 电源模块中有着广泛的应用。
其主变压器只是作为传递能量和电压变换的作用,启动电流﹑输出纹波和所需要的滤波电容均较小。
在开关转换过程中不存储能量,少量的剩余能量,可以通过简单的复位电路设计,就可以保证其在大动态重负载下不会磁饱和,电路工作稳定。
由于其磁芯不需要开气隙,因而漏感较小,具有小的电压尖峰。
另外,其峰值电流也较小,传输能量大,相同的传输功率所需要的磁芯较小,易于集成。
2 工作原理图1 原理框图 如图1所示,变换器由输入滤波、高频变压器、开关控制、吸收和复位电路、输出整流滤波和隔离反馈等六部分组成。
高频变压器和开关控制组成变换器的主体,实现能量的储存和传递以及电压的变换。
隔离反馈控制电路根据输出电压和负载的变化,动态调整变换器开关管的占空比,使输出电压保持稳定。
吸收和输入滤波电路对变换器产生的浪涌电流和尖峰电压进行吸收,以保证电路正常工作和降低纹波对输入和输出的影响。
输出整流滤波电路完成变换器输出能量的存储和第25卷第4期2007年12月 集成电路通讯J ICH EN GD I ANLU TON GXUN Vol .25 No .4Dec .2007输出电压的整型,保证恒定的直流输出。
3 变换器原理如图2所示为变换器原理图,T R1为变压器, V in为输入电压,Vcc是辅助供电电源,CS为电流采样输入端。
D2和D3为整流二极管,其与输出滤波电感和电容一起组成整流滤波电路。
电力电子技术课件：9-3-反激正激
L
EC
u1 O u2 O u3 O uo O i1
V1
i1
V2
i2
V3
i3
VD3 VD2 VD1
u3
u2
L1 L2 L3
u1
a)
io
M
uo
t
t
t
t
44
45
升压式变换器
46
四、具有输入与输出隔离的单管变换器
1. 单端反激(Flyback)变换器: 是 Isolated Buck-boost converter
1
B(Φ)
磁通Φ=BS
H(I)
u=L•di/dt
=N • dΦ/dt
Φ
1) 磁通连续性:Φ不能突变
2) 磁饱和，磁复位
2
(1)电路构成及工作原理 它是由电感变压器（耦合电感）T，晶体管Q，二极管
16
参数选择
17
参数选择
18
参数选择
19
Flyback特点:
简单(T兼作L)，输入电压范围宽， 输入输出电流纹波都大， Q电压应力高
适于小功率应用
解释： 1) 单端；反激 2) Q on/off瞬间的能量守恒和磁通连续 3) 利用伏秒平衡的分析方法
B(Φ)
H(I) CCM,DCM
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作业
补充题： 反激变换器，占空比D=0.3，分别作出CCM、CRM
22
T ON时: D1导通，传递能量 T OFF时: D1截止，磁复位，D3续流 实际上和Buck变换器工作方式类似 设 那么输出电压：
23
变压器的磁复位
在晶体管导通时，输入电流包含负载电流折射分量i2’和磁 化电流分量im
正激式开关电源原理与设计
目录1.概述 (1)1.1基本定义 (1)1.1.1开关电源 (1)1.1.2正激式开关电源 (1)1.2技术指标 (1)1.2.1机械指标 (1)1.2.2环境标准 (1)1.2.3电气标准 (1)1.3目前的研究现状 (2)1.3.1目前存在的问题： (2)1.3.3未来开关电源的技术发展方向: (2)2.正激式变换器拓扑分析 (3)2.1 基本结构 (3)2.2各部分功能简介 (3)2.3.正激式拓扑分析 (4)2.3.1.基本工作过程 (4)2.3.2部分电路参数的确定 (5)3.输入回路的设计 (6)3.1原理电路 (6)3.2.各部分设计中的问题 (6)3.2.1. EMI滤波器 (6)3.2.2. 启动浪涌电流抑制部分 (7)3.2.3.浪涌电压抑制部分 (7)3.2.4.桥式整流 (7)3.2.5.输入滤波电容 (7)4.变压器的设计 (8)4.1变压器概述 (8)4.2开关电源变压器用料介绍 (10)4.3变压器设计 (10)4.3.1.公式计算 (10)4.3.2.绕制方法 (12)5.输出回路的设计 (12)5.1滤波电感L的设计 (13)5.2滤波电容的C设计 (14)6.附加电路。
(14)6.1软启动电路 (14)6.2反馈控制电路 (14)6.3保护电路 (15)6.4功率因数校正 (15)6.5效率改善 (15)7.安规 (15)7.1安规 (15)7.2相关概念 (16)8.设计规范 (17)8.1部份零件电气余量使用标准 (17)8.2.零件摆放问题 (17)8.3.CASE设计问题 (17)8.4.散热片设计问题 (17)8.5.局部电路设计问题 (17)8.5.1.输入部分 (17)8.5.2.整流,滤波部分 (18)8.5.3.初级缓冲部分 (18)8.5.4.变压器部分 (18)8.5.5.开关管部分 (18)8.5.6.控制部分(以PWM IC为例) (18)8.5.7.次级整流波部分 (18)8.5.8.反馈部分 (18)8.5.9.OCP（过流保护）,OVP（过压保护） (18)8.6. 节能要求 (18)8.6.1.空载损耗 (18)8.6.2.效率 (19)8.7.DFX 的基本原则 (19)参考文献 (20)致谢 ..................................................................................................................................... 错误!未定义书签。
《正激变换器的设计》课件
总结词
正激变换器的特点是电路简单、可靠性高、成本低等，广泛 应用于开关电源、适配器、充电器等领域。
详细描述
正激变换器具有电路简单、可靠性高、成本低等优点，因此 在开关电源、适配器、充电器等领域得到广泛应用。它能够 实现输入和输出电压的隔离和变压，同时具有较高的效率和 较低的损耗。
02 正激变换器的设计步骤
通过对电路参数和元件的优化选择， 可以进一步提高正激变换器的效率。
损耗
正激变换器的损耗主要包括开关损耗 、磁性元件损耗和导通损耗。这些损 耗应尽可能降低，以提高整体效率。
温升分析
温度
正激变换器在工作过程中会产生热量，导致温升 。过高的温度会影响变换器的性能和可靠性。
散热
为了控制温升，需要采取有效的散热措施，如自 然散热、强制风冷或液冷等。
选择合适的磁芯和绕组
磁芯材料
01
选择合适的磁芯材料，如铁氧体、硅钢等，以满足工作频率和
磁通密度的要求。
磁芯形状
02
根据实际需求选择合适的磁芯形状，如E型、EE型、罐型等。
绕组线径和匝数
03
根据输入输出电压和电流的大小，计算绕组的匝数和线径，以
确保变压器的电气性能。
计算变压器匝数和线径
匝数计算
根据输入输出电压和磁芯的磁通密度 ，计算绕组的匝数。
、安全认证的要求等方面的内容。
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电路组成
总结词
正激变换器的电路组成包括输入滤波器、开关管、变压器、输出整流器和输出 滤波器等部分。
详细描述
正激变换器的电路组成包括输入滤波器用于抑制电磁干扰，开关管用于控制能 量传输，变压器用于实现电压隔离和变压，输出整流器用于将交流电压转换为 直流电压，以及输出滤波器用于平滑输出电压。
基于fan4800C的正激式开关电源的设计
以采用 直接在 ５ Ｖ与 １ ２ Ｖ的输 出电感上进行 耦合得 出。 ３ ． ３ Ｖ 的输 出电路采 用 的是磁 放大 的设计 ，通过 对磁 放大 器进 行
控制 ， 调 整 它 饱 和 导通 的 伏 秒 积 ， 以达 到 控 制 ３ ． ３ Ｖ 电压 的
输出。
［ １ ］（ 英） 布 朗（ Ｂ ｒ ｏ ｗ ｎ ． Ｍ． ） ． 开关电源设计指南［ Ｍ］ ． 徐德鸿等， 译． 北京： 机械 工业 出版社， ２ ０ ０ ４ ［ ２ ］ 王忠诚， 孙唯真． 基于 Ｌ Ｄ７ ５ ５ ２ Ｂ的绿色开关 电源设计与分
５ ． １ ～５ ． １ ４ ４ Ｖ， ３ ． ３ Ｖ为 ３ ． ３ ２ ４～ ３ ． ３ ４ ４ Ｖ， １ ２ Ｖ为 １ １ ． ８～ １ １ ． ９ ６ Ｖ，
（ ６ ） 变压器绕制 ： 采用“ 三明治” 绕法即“ 初． 次一 初” ， 这样可
以减 少 漏 感 ， 提 高绕 组 间 的耦 合 性 。
２ ． ２ 正激式 变 压器 的设计
变压器是开关 电源的心脏 ，它的设计尤为重要 。本设计 的变压器 ， 参数 如下：
（ １ ） 铁芯材料： 选用Ｔ Ｄ Ｋ公 司 的 Ｅ Ｒ Ｌ ２ ８ Ｐ Ｃ ４ ０ （ Ａ ｅ ＝ ８ １ ． ４ ｍｍ 、
Ａ ｗ ＝ １ ４ ８ ｍｍ２ 、 ＡＬ ＝ ２ ５ ２ ０ ａ ： ２ ５ ％） 。
规格电压波动范围保持在士 ５ ％， 从测试结果来看各输 出都在规
格范围 内。 ３ ． ２ 电磁兼 容测 试 当 电源 模 块 通 过 了各 项 电气 特 性 测 试 后 ， 还 要 考 虑 到 产
２ － ３ 输 出电路 设计
根据负载对输 出电压纹波 以及负载带载能力的要求 ，采
正激式开关电源的设计讲解
7-3正激式开关电源的设计中山市技师学院曷中海由于反激式开关电源中的开关变压器起到储能电感的作用，因此反激式开关变压器类似于电感的设计，但需注意防止磁饱和的问题。
反激式在20〜100W的小功率开关电源方面比较有优势，因其电路简单，控制也比较容易。
而正激式开关电源中的高频变压器只起到传输能量的作用，其开关变压器可按正常的变压器设计方法，但需考虑磁复位、同步整流等问题。
正激式适合50〜250W之低压、大电流的开关电源。
这是二者的重要区别！7.3.1技术指标正激式开关电源的技术指标见表7-7所示。
7.3.2工作频率的确定工作频率对电源体积以及特性影响很大，必须很好选择。
工作频率高时，开关变压器和输出滤波器可小型化，过渡响应速度快。
但主开关元件的热损耗增大、噪声大，而且集成控制器、主开关元件、输出二极管、输出电容及变压器的磁芯、还有电路设计等受到限制。
这里基本工作频率f o选200kHz，则1 1T = 一 = ---------- 3 =5(isf0 200 "O3式中，T为周期，f0为基本工作频率。
7.3.3最大导通时间的确定对于正向激励开关电源，D选为40%〜45%较为适宜。
最大导通时间t O N m ax为t oNmax=T D max ( 7-24)D max是设计电路时的一个重要参数，它对主开关元件、输出二极管的耐压与输出保持时间、变压器以及和输出滤波器的大小、转换效率等都有很大影响。
此处，选D max =45%。
由式(7-24),则有电压V O更小。
图7-26 “等积变形”示意图根据式（7-25）,次级最低输出电压V2min为V2 minV O V L V F Tt oN max0.5 5=I4V 2.25式中，V F取0.5V （肖特基二极管），V L取0.3V。
2•变压器匝比的计算正激式开关电源中的开关变压器只起到传输能量|的作用，是真正意义上的变压器, 绕组的匝比N为V2根据交流输入电压的变动范围160V〜235V，则V I =200V〜350V, V|min=200V ,N =V|min= 200~ 14.3V2 min 14把式（7-25）、（7-25）整合，则变压器的匝比N为V im in D maxN =V O V L V F7.3.5变压器次级输出电压的计算变压器初级的匝数N!与最大工作磁通密度B m （高斯）之间的关系为max V|minB m S 104初、次级(7-26)所以有(7-27)(7-28)式中，S为磁芯的有效截面积（mm2）, B m为最大工作磁通密度。
正激式电源原理设计
电路原理的框图
2019/11/16
正激式电路工作原理1
? 一般正激式 上图所示为单端正激式电路，它犹如带变压器
的Buck型变换器。输出电压 UO由N2/N1、占空 比D和输入电压确定，即：
Uo = （Ns/Np）×D×Uin。 当PWM 控制器输出正脉冲，功率开关导通，
变压器的初级绕组流过电流，此电流由两部分组 成：第一部分为磁化电流，即流经等效开环电感 上的电流；第二部份是与输出电流等效的初级电 流，它和初次级匝比成反比，和输出电流成正比。
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磁性材料选择说明
? 通常选用的芯材有TDK的PC40/44、PC50 或菲利浦的3F3、3F4，国产的如金宁 R2KD、R2KBD、R2KB1还有南京新康达 HP2、HP3等。形状以罐型为主，因为罐 型磁芯具有较好的屏蔽，EMI中的棘手问 题——辐射也就好解决得多了。同时不能 使局部温度太高，必须均衡放置发热元件， 另外还要求较低的纹波和较高的效率等， 所有这些挑战使得采用正激式必较合适 。
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正激式电路工作原理2
? 储存在电感上的能量必须在功率开关关断后下一次开启前 泄放掉，以便使磁通复位。N3即为去磁绕组，一般 N3=N1。
? 如果设计一个36V至72V直流输入、5V/6A输出的模块电 源，当去磁绕组与初级绕组的匝比为1时，Udsr=72V＋ 72V=144V。选用反峰Uds为200V的IRF630场效应管， 仅有50V的裕量用于承受异常时和叠加在此电压上的尖峰 脉冲。场效应管的Rds与允许的Udsr成反比，如IRF630 的Rds是0.4Ω,而耐压为100V的同系列产品IRF530N为 0.11Ω。很显然，对宽范围输入的电源设计选用高耐压的 场效应管（最高输入直流电压Uimax×2使用）仅仅是为 了对付高端输入有点不太经济。
正激式变换器(正激开关电源)的设计实例
正激式变换器(正激开关电源)的设计实例作为功率变压器的一个设计实例，下面我们将设计正激式变换器中的变压器。
显然，这种变压器也不是用于我们的buck变换器中。
现在，我们考虑设计要求：输入电压为直流48V(简便起见，不需要考虑进线电压的波动范围)，输出电压为5V，功率100W，开关频率为250kHz，基本电路图如图所示。
容易得到，输出电流为100W／5V=20A。
这个电流值是比较大的，为了减少绕组电阻，副边的线圈匝数应该尽量取小。
这意味着取变比(原边匝数除以副边匝数)的时候，副边最少匝数取为1。
我们来看看变比为整数时会出现什么问题。
1 匝数比=1：1匝数比=1：1，即原边与副边的匝数相等。
当开关导通时，48V输入电压全部加在变压器的原边。
同样，副边也得到48V的电压(忽略漏感)，并加于续流二极管两端。
实际上，具有低通态电压的肖特基功率二极管其最大阻断电压为45V左右。
48V的电路中，至少要采用电压为60V的器件，如果电压有过冲或者输入电压有波动，那么要求采用更高电压的器件。
二极管的反向阻断电压越高，其通态电压也越高，变换器的效率将会降低。
在低输出电压的变换器中，整流二极管的通态电压是一个常见的问题。
原因很明显：电感中的电流要么流过整流二极管，要么流过续流二极管，无论哪种情况，在二极管中总会产生一个大小为VfI的损耗。
二极管的损耗使变换器效率进一步下降。
这部分功率不在总功率V outI之中。
解决这个问题的唯一方法是采用同步整流器，但是其驱动非常复杂(同样的道理，当输出Vout降到3.3V，甚至更低时，必须使用同步整流器)。
不管怎么样，对于一个高效率的变换器而言，如果不采用同步整流器，1：1的变压器匝数变比不是一个很好的选择(对我们的例子而言)。
2 匝数比=2：1这时原边匝数是副边的2倍，所以加在原边的电压为48V，副边和二极管上的电压为24V，可以使用肖特基功率二极管。
正激式变换器占空比近似为DC=V out／Vsec=5V／24V=21％(忽略肖特基功率二极管的通态电压Vf)。
电源技术课件 第6-3章
⑷ DTC（PIN4）：死区时间控制端。用于设置TL494 的死区时间，该引脚接地时，死区时间最小，可获得 最大的占空比。 ⑸ CT（PIN5）：定时电容，取值在1nF~100nF之间。 ⑹ RT（PIN6）：定时电阻，取值在5~100KΩ之间。 ⑺ GND（PIN7）:地 ⑻ C1（PIN8）：内部输出管Q1的集电极，该端为正 向脉冲输出端。在推挽工作模式下，8脚输出正向脉冲 信号，11脚输出负向脉冲信号，相位相差180，经隔离 放大后分别驱动开关管。在单端工作模式下，可与11 脚并联，以提高TL494的输出能力。
4. 正激式变换器特点
正激式变换器与反激式变换器比较各有优点与 缺点，分别叙述如下：
⑴ 正激式铜损会比较小，这是因为其一次侧与二次 侧的峰值电流较小（由于变压器不需要间隙，所以 电感量较高）。这样变压器温升较低，铁心可以选 得小一些。 ⑵ 由于输出电感器的功能是储存能量供负载使用， 且能满足在最小直流输出电流下保持连续；输出电 容器容量可减小许多，还能实现输出电压足够小的 纹波。
6.7 PWM控制芯片
开关电源的控制电路大多采用脉宽调制技术 （PWM），分为电压型PWM控制器和电流型PWM 控制器。电压型代表芯片为TL494，电流型代表芯片 为UC384X系列，市场上应用比较多的是电压型芯片。
PWM的特征是开关频率固定，通过改变脉冲宽度 的方式来调节占空比D，从而达到调节功率开关管的 导通时间，改变和稳定输出电压的目的。
脉冲宽度调制是一种模拟控制方式，根据相应载 荷的变化来调制功率开关管导通时间，这种方式能 使电源的输出电压在工作条件变化时保持恒定。 PWM控制技术以其控制简单，灵活和动态响应好的 优点而成为电力电子技术最广泛应用的控制方式。
6.7.1 TL494 PWM控制器