模板钢管计算书
模板工程施工方案_计算书
一、工程概况本项目为XX建筑工程，建筑面积XX平方米，建筑高度XX米，结构形式为框架结构。
根据设计要求，本工程模板工程采用钢模板体系，模板工程量较大，施工质量要求高。
二、模板工程材料及设备1. 模板材料：Q345钢模板、铝合金模板、竹胶板等。
2. 支撑材料：Φ48×3.5钢管、扣件、U型卡、钢垫板等。
3. 钢筋材料：HPB300钢筋、HRB400钢筋等。
4. 设备：卷扬机、塔吊、泵车、砂浆搅拌机、电焊机等。
三、模板工程计算1. 模板面积计算（1）梁模板面积：XX平方米（2）板模板面积：XX平方米（3）柱模板面积：XX平方米（4）墙模板面积：XX平方米2. 支撑体系计算（1）梁支撑体系：根据设计要求，梁模板支撑体系采用满堂红支撑体系。
根据梁截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（2）板支撑体系：板模板支撑体系采用双层钢管支撑体系。
根据板厚度和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（3）柱支撑体系：柱模板支撑体系采用十字支撑体系。
根据柱截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
3. 钢筋工程计算（1）梁钢筋工程：根据设计要求，梁钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据梁截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
（2）板钢筋工程：板钢筋采用HPB300钢筋，直径为XXmm。
根据板厚度和配筋要求，计算钢筋工程量。
（3）柱钢筋工程：柱钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据柱截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
四、施工方案1. 施工准备（1）现场场地平整，确保施工安全。
（2）材料设备准备，确保施工顺利进行。
（3）施工人员培训，提高施工技能。
2. 施工顺序（1）梁模板安装：先安装梁模板，然后安装梁钢筋，最后进行混凝土浇筑。
（2）板模板安装：先安装板模板，然后安装板钢筋，最后进行混凝土浇筑。
300 900梁模板计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为6.1m，梁截面 B×D=300mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方45×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.80m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
610图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.90+0.7×1.40×2.00=31.120kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.900×0.450=10.328kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.450×(2×0.900+0.300)/0.300=1.575kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.300×0.450=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×10.328+1.35×1.575)=14.462kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.270=0.238kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；A计算简图0.0002.29变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.90kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.288kN N 2=2.288kN最大弯矩 M = 0.180kN.m 最大变形 V = 0.941mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.180×1000×1000/24300=7.407N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2288.0/(2×450.000×18.000)=0.424N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.941mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.288/0.450=5.085kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×5.09×0.45×0.45=0.103kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×5.085=1.373kN 最大支座力 N=1.1×0.450×5.085=2.517kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm 3；I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.103×106/60750.0=1.70N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1373/(2×45×90)=0.509N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.968kN/m 最大变形 v =0.677×3.968×450.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.042mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
恒智天成安全计算软件梁模板(工具式钢管立柱支撑)计算书
恒智天成安全计算软件梁模板(工具式钢管立柱支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。
模板支撑体系剖面图插销直径12mm；插销孔径15mm；钢插销抗剪强度设计值为125N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根Ф48×3.5钢管；间距(mm)：150,400；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50×100矩形木楞；间距(mm)：400；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,400；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；根数：3；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
2区10.98米高12mm厚楼板扣件钢管模板支架计算书讲解
二区10.98米高12mm厚楼板扣件钢管模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。
模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40×90mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取0.80。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
钢管计算手册
模板扣件式钢管支架计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距m：1.1；立杆纵距m：1.1；横杆步距m：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距mm：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度m:1；模板支架计算高度m：4.27；采用的钢管mm：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重kN/m2：0.35；钢筋自重kN/m3：1；混凝土自重kN/m3：24；施工均布荷载标准值kN/m2：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20MnTi；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积mm2：1440.000；楼板的计算宽度m：5.4；楼板的计算跨度m：4；楼板的计算厚度mm：110；施工平均温度℃：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度mm：15；面板弹性模量E N/mm2：9500；面板抗弯强度设计值f m N/mm2：13；木材品种：松木；木材弹性模量E N/mm2：10000；木材抗弯强度设计值f m N/mm2：17；木材抗剪强度设计值f v N/mm2：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载.计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯验算公式：σ=M/W<fσ --面板的弯曲应力计算值N/mm2；M--面板的最大弯距N.mm；W--面板的净截面抵抗矩,公式：W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度计算式：W=1100×152/6=41250mm3；f--面板的抗弯强度设计值N/mm2；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M=0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线,包括：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×1.1×0.11≈3.02kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×1.1≈0.38kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×1.1=2.2kN/m；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×3.02+0.38+1.4×2.2≈7.17kN/m计算跨度板底支撑间距：l=40mm；面板的最大弯距M=0.1×7.17×402=1147.52N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：σ=1147.52/41250≈0.03N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ=0.03N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式：ω=0.677×q×l4/100×E×Iq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=q1+q2=3.02+0.38=3.41kN/m；l--计算跨度板底支撑间距：l=40 mm；E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I=bh3/12计算式：I=40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×3.41×404/100×9500×11250=0 mm；面板的最大容许挠度值：ω=l/250=40/250=0.16mm；结论：面板的最大挠度计算值ω=0mm小于面板的最大容许挠度值ω=0.16mm,满足要求四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木,按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=B b B h2/6计算式：W=40×902/6=54000mm3；公式：I=B b B h3/12计算式：I=40×903/12=2430000mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×0.04×0.11=0.11kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×0.04≈0.01kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×0.04=0.08kN；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×0.11+0.01+1.4×0.08≈0.26kN/m2.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M=q×l2/8最大弯距M=ql2/8=0.26×1.12/8≈0.04kN.m；最大支座力N=ql=0.26×1.1≈0.29kN；梁底支撑最大应力计算值σ=M/W=39446/54000≈0.73N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值f=17N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73N/mm2小于板底支撑的抗弯强度设计值17N/mm2,满足要求3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V=q×l/2最大剪力：V=0.26×1.1/2≈0.14kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ=3×V/2×b×h n≤f vb--板底支撑方木截面宽度h n--板底支撑方木截面高度板底支撑受剪应力计算值：τ=3×143.44/2×40×90≈0.06N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值T=1.7N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06N/mm2小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：公式：ω=5×q×l4/384×E×I最大挠度计算值：ω=5×0.26×11004/384×10000×2430000≈0.2 mm；最大允许挠度ω=1100/250=4.4mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2mm小于板底支撑的最大允许挠度4.4mm,满足要求五、水平支撑钢管计算支撑板底支撑水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力,P=0.29kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算剪力图kN支撑钢管计算变形图mm最大弯矩M max=0.87kN.m；最大剪力V max=4.74kN；最大变形ωmax=3.2508mm；最大支座力R max=8.68kN；最大应力σ=M/W=867.98/4490≈193.31N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31N/mm2小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ=2×V/π×r2-π×r-d2≤f vr--水平支撑钢管截面半径t--水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ=2×4739.11/3.14×242-3.14×24-32≈22.35N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35N/mm2,小于水平支撑钢管允许抗剪强度125N/mm2,满足要求水平支撑钢管允许挠度：ω=1100/150≈7.33与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508mm,小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10mm,满足要求六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的扣件承载力取值为6kN.水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5:R≤RcRc --扣件抗滑承载力设计值,取6kN；R--水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=8.68kN；扣件数量计算：8.68/6≈2七、模板支架立杆承受的荷载标准值轴力立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载.1扣件传递的荷载kN：N G1=R=8.68kN；2模板支架的自重kN：N G2={4.27+1.1/2+1.1/2×4.27\1.8+1}×0.033+5×0.0135≈0.32kN；N=N G1+1.2×N G2=8.68+1.2×0.32≈9.06kN；八、立杆的稳定性计算按下式计算其稳定性：公式：σ=N/φ×A0N--立杆的轴心压力设计值：N＝9.06kN；φ --轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径cm：i=10.78；A0--立杆净截面面积cm2：A0=4.24；W--立杆净截面抵抗矩mm3：W=4490；σ --钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；f--钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00N/mm2；l o--计算长度m,支架高度未超过4米参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算l o=h+2ah--立杆步距m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,由于模板的搭设方式决定了该值为0；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=1800mm；长细比λ=L o/i=1800/15.9≈113；由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=9061.42/0.496×424≈43.09N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算σ=43.09N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。
轮扣式梁模板钢管支撑架计算书
轮扣式梁模板钢管支撑架计算书(梁板共用立杆BJ) 一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《建筑工程轮扣式钢管脚手架安全技术规程》DB11/T 1871-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:混凝土梁和架体计算参数：梁截面宽度0.4m，截面高度0.6m，梁两侧楼板厚度0.2m。
梁底承重架支设方式：顶托支撑-梁底次龙骨平行梁跨度方向，梁底按照均匀布置计算。
支撑架搭设高度6.0m，架体纵向宽度8.0m，横向宽度8.0m，立杆梁跨度方向间距0.9m，脚手架步距1.8m，脚手架顶层步距1.2m。
梁两侧板底立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m。
扫地杆高度0.3m，立杆顶端悬臂长度0.3m。
顶托梁材料选择为木方: 100×100mm。
次龙骨材料选择为木方: 50×100mm。
立杆钢管选择：φ48.3×3.6mm,立杆钢管材质选用Q235。
水平杆钢管选择：φ48.3×3.2mm,水平杆钢管材质选用Q235。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。
荷载计算参数：模板自重0.50kN/m2，混凝土和钢筋自重25.5kN/m3，施工均布荷载标准值2.5kN/m2。
钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/m2，抗弯强度17N/m2，弹性模量9000N/m2。
基本风压为0.3kN/m2，风荷载体型系数为1.0，风荷载高度变化系数为1.28。
地基参数：地基承载力特征值为170.0kN/m2，基础底面面积为0.25m2，地基承载力调整系数为0.4。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
模板钢管计算书．模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息脚手架参数1.；立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8水平钢管；支模架类型：方木；板底支撑材料：40；板底支撑间距(mm) ：(m):1；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 4.27；模板支架计算高度(m)：3；采用的钢管(mm)：Ф48×6；扣件抗滑力系数：荷载参数2.2；模板自重(kN/m：) 0.353；钢筋自重(kN/m) ：13混凝土自重(kN/m；)：242施工均布荷载标准值(kN/m2)：；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；C30楼板混凝土强度等级：；；每层标准施工天数：82：1440.000；每平米楼板截面的钢筋面积(mm)5.4；：楼板的计算宽度(m)；：(m) 4楼板的计算跨度；110 ：(mm)楼板的计算厚度．；℃施工平均温度()：15材料参数4.面板类型：胶合面板；；：面板厚度(mm)152；面板弹性模量E(N/mm)：95002f面板抗弯强度设计值(N/mm；)：13m木材品种：松木；2；(N/mm)：10000木材弹性模量E2；：17f 木材抗弯强度设计值(N/mm)m2)：1.7；(N/mm木材抗剪强度设计值f v三、板模板面板的验算．需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑混凝土、钢筋、,面板为受弯结构模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。
计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯验算/fW < 公式：σ= M2(N/mm--面板的弯曲应力计算值σ)；；面板的最大弯距M--(N.mm)面板的净截面抵抗矩，W--2/6bh=公式：W：面板截面厚度b：面板截面宽度，h32/6=41250 mm= 1100×15；计算式：W2；(N/mm)[f] --面板的抗弯强度设计值按以下公式计算面板跨中弯矩：2lq公式：M =0.1××作用在模板上的压力线，包括：q--钢筋混凝土板自重(kN/m)：(1)0.11；≈3.02 kN/m= (24+1)×q1.1×1(kN/m)：(2)模板的自重线荷载；0.38 kN/m = 0.35×q1.1≈2(kN)：活荷载为施工荷载标准值(3)q；1.1=2.2 kN/m = 2×3．7.17 kN/m = 1.2×q(q+q)+1.4×2.2≈q= 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4×3 12= 40 mm；)：l 计算跨度(板底支撑间距2面板的最大弯距M=1147.52 N.mm；= 0.1×7.17×402经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=1147.52/ 41250≈0.03 N/mm；2面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm；小于面板的抗弯强度设计值= 0.03 N/mm2 结论：面板的受弯应力计算值σ，满足要求！[f]= 13 N/mm2挠度验算2.最大挠度按以下公式计算：4 ) E×l = 0.677×q×I/(100×公式：ω作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q--；q = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m q = q+21；l)：= 40 mm板底支撑间距l--计算跨度(2E = 9500 N/mm；E--面板材质的弹性模量：I--面板的截面惯性矩：3公式：/12I =bh43 /12=11250 mm = 40×计算式：I15；面板的最大挠度计算值：440ω= 0.677×3.41×/(100×9500×11250)=0 mm；；[面板的最大容许挠度值：ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm]= ωω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[结论：面板的最大挠度计算值，满足要求！0.16 mm四、板底支撑的计算分别W本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩为：2B/6=公式：W B hb23；W 计算式：= 40×90/6=54000 mm3/12B=公式：I B hb4 390/12=2430000 mm；计算式：I = 40×板底支撑楞计算简图 1.荷载的计算：(kN/m)：(1)钢筋混凝土板自重= (24+1)×q0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：≈q= 0.35×0.040.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：；q = 2×0.04=0.08 kN30.26 kN/m ≈= 1.2×qq = 1.2×(+q)+1.4×q(0.11+ 0.01)+1.4×0.08321强度验算：2.最大弯矩计算公式如下：2/8l= q×公式：M22/8 = 0.26×1.1 /8 = ql≈0.04 kN.m；最大弯距M0.29 kN N = ql = 0.26×1.1≈；最大支座力2 / 54000；≈Wσ梁底支撑最大应力计算值= M / = 394460.73 N/mm2]= 17N/mm；梁底支撑的抗弯强度设计值[f小于板底支撑的抗弯强度设0.73 N/mm2 结论：板底支撑的最大应力计算值为计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：/2×lV 公式：= q最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：f) ×h≤/(2×公式：τ= 3×Vb vn b--板底支撑方木截面宽度h板底支撑方木截面高度--n板底支撑受剪应力计算值：20.06 N/mm≈143.44/(2 ×40×90)τ= 3 ×；2] = 1.7 N/mm；[梁底支撑抗剪强度设计值T小于板底支撑的抗剪强度设计板底支撑的受剪应力计算值结论：0.06 N/mm2!，满足要求1.7 N/mm2值 4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：4 ) ×I×公式：ω= 5×qlE/(384×最大挠度计算值：41100 0.26×ω= 5×；2430000)≈0.2 mm /(384×10000×ω]= 1100 / 250=4.4 mm；最大允许挠度[4.4 小于板底支撑的最大允许挠度结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm!mm,满足要求五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；；= 0.29 kN P取板底支撑传递力，P集中荷载支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)(kN)支撑钢管计算剪力图(mm) 支撑钢管计算变形图；最大弯矩M = 0.87 kN.m max；最大剪力V = 4.74 kN max；最大变形ω= 3.2508 mm max；最大支座力R = 8.68 kN max2；≈/W= 867.98/ 4490193.31 N/mm Mσ最大应力=2；]=205 N/mm f[ 水平支撑钢管的抗弯强度设计值小于水平支撑钢管的抗193.31 N/mm2 水平支撑钢管的最大受弯应力计算值! 205 N/mm2,满足要求弯强度设计值水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：22r公式：τ= 2×V/[π×d-π×(r-)f] ≤v水平支撑钢管截面半径r--水平支撑钢管截面壁厚t --水平支撑最大剪应力计算值：222244739.11/(3.14 ×τ= 2 ×22.35 N/mm；-3.14×(24-3))≈小于水平支撑钢管允许抗，22.35 N/mm2结论：水平支撑钢管的最大受剪应力!剪强度满足要求125 N/mm2,10mm7.33 与；[水平支撑钢管允许挠度：ω]= 1100/150≈10 ，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm! 满足要求mm,:六、扣件抗滑移的计算该工程实际的扣件承载旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按规范表5.1.7,直角、。
力取值为6 kN5.2.5): 规范水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(Rc≤R6 kN；Rc--扣件抗滑承载力设计值,取水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；R--；R计算中取最大支座反力，根据前面计算结果得到R= 8.68 kN≈2扣件数量计算：8.68/6)、模板支架立杆承受的荷载标准值七(轴力立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载。
(kN)：扣件传递的荷载(1)N = R = 8.68 kN；G1：(kN)模板支架的自重(2)0.0135≈0.32 kN；= {4.27+ (1.1/2+1.1/2)×N[(4.27\1.8)+1 ]}×0.033+ 5×G2；0.32≈9.06 kN = 8.68+1.2 ×N = N+1.2×N G1G2、立杆的稳定性计算八按下式计算其稳定性：)φ×AN公式：σ= /(0＝9.06 kN；N--立杆的轴心压力设计值：Nl轴心受压立杆的稳定系数，由长细比φ--查表得到；/i o= 10.78；计算立杆的截面回转半径(cm)：i i --2；)：A A--立杆净截面面积(cm = 4.24003；)：W(mm W--立杆净截面抵抗矩= 44902( N/mm --钢管立杆轴心受压应力计算值σ)；2；f[f] --钢管立杆抗压强度设计值：[] =205.00 N/mm米参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，4--l计算长度(m),支架高度未超过o按下式计算l=h+2a o；立杆步距(m)h--由于模板--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a0；的搭设方式决定了该值为上式的计算结果：；立杆计算长度Lo = 1800mm 113 = 1800 / 15.9≈；/λ长细比= Li o；φ/由长细比li 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496o2；= 9061.42 /(0.496×；σ424)≈43.09 N/mm钢管立杆受压应力计算值小于钢管立杆抗压强度的设计= 43.09 N/mm2 σ结论：钢管立杆稳定性计算值[f] = 205.00 N/mm2，满足要求！。