默克莱水电站调压井测量控制点布设优化方案
默克莱水电站调压井测量控制点布设优化方案
发表时间：2019-04-15T11:31:33.203Z 来源：《防护工程》2018年第36期作者：吴俊江
[导读] 埃塞饿比亚默克莱水电站调压井井底与压力钢管相连，井顶距压力钢管高差有110米，距离较大。
中国葛洲坝集团第一工程有限公司湖北宜昌 443002
摘要：埃塞饿比亚默克莱水电站调压井井顶开挖必须保证足够的相对精度。
根据工程特点，分析比较了几种测量控制点布设方案的优缺点。
最后选定的方案完全满足施工要求。
关键词：调压井；加密控制网；精度分析；方案优化
埃塞饿比亚默克莱水电站调压井井底与压力钢管相连，井顶距压力钢管高差有110米，距离较大。
依施工测量规范调压井与压力钢管相对误差应≤±10mm。
且其间有砼浇筑、机电设备和金属结构安装等施工项目，对测量精度要求非常更高，精度指标≤±(2~10)mm。
但在调压井施工区域附近没有首级控制点，在布设测量加密控制点时就要选择最优方案，力求控制点的点位中误差最小，满足施工需求。
施工布置略图如图1。
图2
由于施工现场附近无首级控制网点，但在施工现场300米处有已知的首级控制网A、B两点。
见图2。
故可利用A、B两点交会出加密点P。
加密测站点P的布测方法有若干种——极坐标法、边角后方交会法、前方交会法。
现对各种方法的优缺点分析如下，以选出最优方案。
极坐标法，布置如图3。
极坐标法测设测站点的精度估算公式为：
图3
此种方法的操作方法简便，精度估算公式也较为简单。
但从公式中可以看出测站点P的点位中误差MP的大小主要受S（测距边边长）、ms（测距中误差）和mβ（水平角观测中误差）的影响。
而S（测距边边长）由于受施工现场的限制不会变化太大，可视为定值。
ms （测距中误差）和mβ（水平角观测中误差）的数值由实施观测的仪器的鉴定结果确定，也可视为定值。
即MP的大小已基本确定，在现有条件下（地形确定、仪器确定）用测量手段已无法确定MP的最小值。
故此种方法不予采用。
边角后方交会法，布置如图4。
边角后方交会法测设测站点的精度估算公式为：
式中：
MP——测站点的点位中误差，（m）
β—— 以测边为起始方向顺时针观测另一已知点方向的右角，（°）
ms——测距中误差，（m）
S——测距边边长（平距），（m）
mβ——水平角观测中误差，（"）
K——已知点间边长S0与所测边长S的比值
P——常数，P=206265"
图5
此种方法操作较繁琐，需架设两站。
但由于精度估算公式较为简单，易通过对公式的求导而求得MP的极值（最小值）。
虽然公式中的a、b为不定值，但现场中a、b几乎相等可视为a=b，同时可依三角关系把a、b转化为有关γ的函数关系，以利于对公式求导。
故采用此方法测设测站点。
所谓的优化方案就是求目标函数的极大值和极小值的问题。
现通过对前方交会法测设测站点的精度估算公式求导得出γ在什么情况下使得MP为最小值。
如图5可知：
a=S×SINβ2/SINγ b= S×SINβ1/SINγ
此结果说明当γ角等于或接近于109°28′时，测站点P点位中误差最小。
针对此结果在确定测站点P的具体位置和坐标时，有意识的使得γ角最接近于109°28′。
以求得最精确值。
实践证明，采用此优化方案以后，此测站点的坐标值与压力钢管的闭合差x=-3.3mm Y=3.7mm。
满足了施工对精度的需求。
结论
面还是有差异的。
要根据实际情况分别分析各种方法的精度，选取最优的布设方案。
参考文献
[1]《数字测图原理与方法》高井祥中国矿业大学出版社.。
基于Kriging替代模型的地下水污染监测井网优化设计
基于Kriging替代模型的地下水污染监测井网优化设计范越;卢文喜;欧阳琦;常振波;李孟南;罗建男【期刊名称】《中国环境科学》【年(卷),期】2017(037)010【摘要】采用模拟-优化方法进行地下水污染监测井网的优化设计,建立的优化模型以最大化覆盖高污染区域为目标,且综合考虑了各时段污染质的运移情况.为减小计算负荷,研究中引入Kriging方法建立模拟模型的替代模型,来代替模拟模型与优化模型进行耦合.最后通过一个假想案例评估替代模型的拟合精度和优化模型的性能.结果表明:替代模型的输出结果相对误差均小于0.5％,拟合精度较高;通过计算优化模型得到的最优布设方案污染质检出浓度和为3.37mg/L,检出率为85％,远高于随机布设方案.说明该方法能够以较小的计算量实现最大化覆盖高污染区域的目标.本次研究为监测井的布设提供了一种稳定可靠的优化方法.【总页数】7页(P3800-3806)【作者】范越;卢文喜;欧阳琦;常振波;李孟南;罗建男【作者单位】吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012;吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012;吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012;吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012;吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012;吉林大学,地下水与资源环境教育部重点实验室,吉林长春130012;吉林大学环境与资源学院,吉林长春130012【正文语种】中文【中图分类】X523【相关文献】1.基于MAROS平台的地下水污染监测网优化设计 [J], 郭永丽;张文静;滕彦国2.地下水污染监测网多目标优化设计模型及进化求解 [J], 骆乾坤;吴剑锋;林锦;祝晓彬;吴吉春3.基于Kriging替代模型的水声传播损失不确定性量化研究 [J], ZHANG Lilun;GUO Xianpeng;WANG Dezhi;WANG Yongxian;WU Yanqun4.某垃圾填埋场地下水质监测井网优化设计——基于模拟优化法 [J], 罗建男;李多强;范越;沈兆麟;王鹤;季叶飞5.基于Kriging插值方法改善地下水数值模型的精度 [J], 冯忠伦;刁维杰;焦裕飞;曹滨;王维;林洪孝;王刚因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
乌弄龙水电站泄洪闸门远程控制精度优化
云南水力发电YUNNAN WATER POWER201第37卷第3 期0 引言乌弄龙水电站位于云南省迪庆州维西县巴迪乡境内的澜沧江上游河段上，是澜沧江干流水电基地上游河段规划“一库七级”梯级电站中的第2级电站，上邻古水水电站，下接里底水电站。
电站枢纽为二等大（2）型工程，电站以发电为主，水库正常蓄水位1 906m，为日调节水库，电站装机容量99×104kW，年发电量44.60×108kW·h。
枢纽建筑物主要由碾压混凝土重力坝、电站进水口、地下厂房系统、泄洪表孔以及冲沙泄洪底孔等组成。
地下厂房布置在右岸，装机4台，单机容量247.5MW。
电站的泄洪闸门一共有5道，3道为泄洪表孔闸门，2道为冲沙泄洪底孔闸门。
由于电站水库是日调节水库，尤其在汛期，需要频繁对闸门进行操作已到达调节水位的目的。
因此在电站建设初期，闸门控制系统就是以远程控制的方式和现地控制并存的方式进行建设。
这不仅保证了水库调度应用、防洪度汛的要求，也保障人民生命及财产安全［1］。
最重要的是远程控制模式的实现增强了电站自动化控制的水平，提高了效率，极大的降低了运维人员的工作量，不需要再跑到现地闸门操作室进行操作［2］。
闸门远程控制系统由计算机监控系统和视频监控系统两部分组成，通过对计算机监控系统的优化，达到提高闸门控制精度的目的。
乌弄龙水电站泄洪闸门远程控制精度优化宗和刚（华能澜沧江水电股份有限公司乌弄龙·里底水电厂，云南 迪庆 674606）摘 要：无人值班，少人值守是水电站建设追求的目标。
尤其是许多新建的大中型水电站，在建设初期就以这个目标去建设，很多系统都实现了远程控制。
以乌弄龙水电站泄洪闸门远程控制系统为例，介绍了该系统的远程控制原理，详细讲解了对闸门远程控制系统精度进行优化的方法，通过试验得到的数据去分析优化后的实际效果。
关键词：泄洪闸门；远程控制；控制原理；精度优化；中图分类号：TV736；TV34 文献标识码：B 文章编号：1006-3951(2021)03-0201-04 DOI：10.3969/j.issn.1006-3951.2021.03.051收稿日期：2020-07-09作者简介：宗和刚（1988-），男，云南昆明人，工程师, 主要从事水电站监控系统研究工作。
察汗乌苏水电站调压井测量控制点布设优化方案
察汗乌苏水电站调压井测量控制点布设优化方案
吴俊江;马成祥
【期刊名称】《葛洲坝集团科技》
【年(卷),期】2009(000)002
【摘要】察汗乌苏水电站调压井井顶开挖与井底开挖必须保证足够的相对精度。
根据工程特点，分析比较了几种测量控制点布测方法的优缺点，最后选定的方案完全满足施工要求。
【总页数】3页(P42-44)
【作者】吴俊江;马成祥
【作者单位】葛洲坝集团第一工程有限公司工程师,湖北宜昌443134;葛洲坝集团第一工程有限公司助理工程师,湖北宜昌443134
【正文语种】中文
【中图分类】TV523
【相关文献】
1.察汗乌苏水电站调压井开挖施工安全技术措施 [J], 李明世
2.大型调压井“先导后扩”爆破开挖技术——以新疆察汗乌苏水电站工程调压井施工为例 [J], 张发红
3.察汗乌苏水电站压油装置的增容改造与应用 [J], 王海;赵文利;姚邦葛
4.察汗乌苏水电站机组无功功率波动分析及处理 [J], 王文昕
5.察汗乌苏水电站事故配压阀压力内泄分析及处理 [J], 胡文东;姚帮葛;王海
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
采矿工程井下工程测量工作的优化研究赵海
采矿工程井下工程测量工作的优化研究赵海发布时间：2023-06-17T09:12:58.212Z 来源：《小城镇建设》2023年4期作者：赵海[导读] 随着采矿工程井下工程测量工作的完善，有更多可靠的测量技术和测量方法得到了应用，但目前仍需要注重加强测量工作的优化，这样可以使井下测量工作获得更好的效果。
******************摘要：随着采矿工程井下工程测量工作的完善，有更多可靠的测量技术和测量方法得到了应用，但目前仍需要注重加强测量工作的优化，这样可以使井下测量工作获得更好的效果。
关键词：采矿工程；井下测量；测量工作1、引言矿山测量是矿山建设与生产时期全部测量工作的总称。
由于矿山测量研究的对象和任务是对于矿山的井筒、巷道、采场、工作面、台阶、剖面等的定位与描述。
因此，它与地形测量相比，在测量对象、工作条件以及精度分布等方面具有不同的特点。
矿山测量主要包括：建立矿区地面控制网、矿区地形图的测绘、矿山施工测量、地表移动沉降观测和矿体几何图绘制等。
其中，矿山施工测量是矿山建设和开采过程中为各种工程的施工所进行的测量工作，即地面上的土建工程测量、井下控制测量和施工测量、竖井定向测量和竖井导人高程测量、竖井贯通测量。
在施工建造过程中和运营管理阶段，还需定期进行岩层与地表移动沉降观测、巷道及井身各部位及其相关建筑物及辅助建筑物的沉降观测和位移观测，以及为矿区的复耕进行测量服务等[1]。
矿山包括煤矿、金属矿、非金属矿、建材矿和化学矿等等。
矿山测量是矿山建设时期和生产时期的重要一环。
由于矿山测量工作涉及地面和井下，不但要为矿山生产建设服务，也要为安全生产提供信息，以供领导对安全生产做出决策。
矿山测量的任何疏忽或粗率都会影响生产或有可能导致严重事故发生。
因此，矿山测量在矿山开采中的责任与作用都是很大的[2]。
它的主要任务是：（1）建立矿区地面控制网和测绘1：500～1：5000的地形图和矿图；（2）进行矿区地面与井下各种工程的施工测量和竣工验收测量；（3）测绘和编制各种采掘工程图及矿体几何图；（4）进行岩层与地表移动的观测及研究；为留设保护矿柱和安全开采提供资料；（5）参加采矿计划的编制，并对资源利用及生产情况进行检查和监督。
某水电站调压室竖井开挖专项措施
一、工程概况某水电站调压井布置于水洛河左岸，该调压室为埋藏式，井筒为圆形断面，开挖内径23m，调压井井身最小水平埋深100~120m，穹顶上覆岩体厚约120m。
由招投标文件可知：井筒围岩风化微弱，一般属微风化~新鲜，完整性较好，围岩以Ⅲ类为主，少量Ⅱ类，具备较好的成井条件。
调压井穹顶高程1892.17m，井筒底部高程为1827.60m，底板厚3.0m，井高64.57m，井筒采用钢筋混凝土衬砌，衬厚1.5～2.0m。
设计最高涌浪水位1874.571m，最低涌浪水位1834.151m，水位最大变幅40.42m。
初期支护按设图纸：系统锚杆采用φ28/25mm 钢筋，锚杆长度8/4m，间排距4m，钢筋网采用φ8mm，钢筋网间距20×20布置。
二、施工进度计划根据总进度计划，各施工工序进度安排如下：1、调压井穹顶开挖： 2009年08月28日～2009年09月28日2、锁口处理： 2009年09月29日～2009年10月08日3、中导洞钻孔： 2008年10月09日～2009年11月19日4、中导洞二次扩挖： 2009年11月20日～2009年12月04日5、井身段扩挖： 2009年12月05日～2010年03月24日6、井身初期支护： 2009年12月12日～2010年04月04日调压井开挖及初期支护于2010年4月04日结束，总工期为7个月，共218天。
三、施工规划及施工程序调压室施工在竖井开挖前，由人工搭设脚手架从调交洞底板部位1882.6m高程处向上按球面扩挖至穹顶高程1892.17m处，支护跟进扩挖成型面，待穹顶部位扩挖支护完毕后，再从高程1882.6m处向下开挖1m深至高程1881.6m，进行井口锁口砼的施工，同期进行反井钻机基础处理和供水池的施工。
待调压井底部引水隧洞开挖及临时支护完成后进行导井施工，沿竖井中心线布置LM200型反井钻机自上而下形成Φ216mm导孔，导孔完成后，在竖井底部安装Φ1200mm 扩孔钻头，自下而上扩挖溜碴井，扩孔采用清水冷却钻具。
齐热哈塔尔水电站调压井无盖重固结灌浆技术的应用
５ ． ２ 材 料
５ ． ２ １ 水 泥
钻头 和金 刚石钻 头钻 进 。钻 孔过 程 中，遇 岩 层 、岩性 变
化 ，发 生 掉 钻 、塌 孑 Ｌ 、钻 速 变 化 、 回 水 变 色 、失 水 、涌
（ １ ）主要施 工材 料采用 ４ ２ ． ５级普通 硅酸盐 水泥 ，水 灰 比采用 ３： １ 、２： １ 、１：１ 、０ ． ５：１四个 比级 。 （ ２ ）水 泥细 度要 求 通过 ８ ０ ｇ ｍ方孑 Ｌ 筛 的筛 余 量不 大
到 了很 好 的应 用 ，它 具 有 工 程 造 价 适 中 、 可 提 高 基 础 稳
量 ，根据 涌水情 况 ，选用 缩短 段 长 ，提高 灌浆 压力 、进 行纯压式灌浆 、屏浆 、闭浆及待凝等措施 。
灌 浆 工作 应 连 续 进 行 ， 当 因 故 中 断 时 ，应 尽 快 恢 复
灌浆 。恢复灌浆 时使用 开灌 水 灰 比的浆液 灌 注 ，如注 入 率与 中断前相 近 ，可改 用 中断前 水灰 比的浆液 灌 注，如
方 法 等 。记 录 表 格 符 合 有 关 标 准 ，并 经 过 监 理 人 批 准 。
资料成果等进行综合 评定 。
（ ２ ） 单点 压 水 检 查 孔 的 数 量 不 少 于灌 浆 孔 总 数 的
５ ，检 查 结 束 后 进 行 灌 浆 和 封孔 。
（ ３ ）压水试 验在 灌 浆结 束 ３ ｄ或 ７ ｄ后进 行 ，岩体 波 速 、全孔壁数 字成 像在 灌浆 结束 １ ４ ｄ后进 行 ，静 弹性 模 量检查在该 部位 灌浆结束 ２ ８ ｄ后进行 。
合格后 方可使用 ，施 工 中并 抽样 检查 ，用 比重计 对 配制 好 的浆 液密度进 行测 量控 制 ，做 到 每罐 一测 ，并 由专人 记 录所 加水 、灰 和浆液 密度 等数 据 ，符合要 求 后方 可进
小型水电站施工阶段调压室的优化及水力过渡过程复核
规划设计
小型水电站施工阶段调压室的优化及水力过渡过程复核
龙 斌，杨 珉
（贵州新中水工程有限公司，贵州 贵阳 33""$-）
摘 要：小型水电站工程在施工阶段，业主单位为了减少工程量及控制工程投资，往往提出对引水系统进行优化，如 减小调压室段面面积；这样增加了电站水力过渡过程计算的难度，但是可通过优化导叶关闭规律和增加机组转动惯量，使 水电站水力过渡过程计算满足要求，以达到节省工程投资的目的。表 - 个。
关键词：水电站；调压室；水力过渡过程；导叶关闭规律
!引言
水电站在实际运行中，不可避免因突发事故甩 负荷而停机或电站增减负荷等变化，而这些负荷变 化都将造成引水系统水压波动和机组转速的变化， 影响电站正常安全及稳定运行。因此研究并确定引 水系统结 构 类 型 及 结 构 尺 寸 和 机 组 的 特 性 尤 为 重 要。通过水电站过渡过程计算，分析水电站在突甩 负荷或负荷变化时，机组转速的变化、引水系统中 的压力变化及其极值，选定水轮机导叶合理的关闭 规律，优化机组转动惯量和引水系统设计方案，可 为电站设计提供理论依据，优化电站工程量，节约 成本。
· -4 ·
规划设计
89:33 ;<2=> ?>@A= &#%,#$%&， ’$!() #$%*+,
抗式调压室时，调压室直径可为!"# $，阻抗孔直径 %"! $，并进行水电站水力过渡过程计算，复核水电 站负荷变化时的涌波变化和蜗壳压力上升和机组转 速上升值。
! 直线关闭规律的过渡过程计算
在初步设计阶段，根据设计手册的经验公式， 初步估算机组的转动惯量为&&# ’" $&。通过导叶关闭 规律的分析计算，电站机组在额定负荷下，关闭时 间为! (，最大蜗壳压力为)*"+& $，最大转速升高率 为 !#",- ，尾水管最低压力为 . +"%& $；调压室最 高涌波水位),,"*& $，最低涌波水位)/!"** $，导叶 采用直线关闭能够满足水电站调保计算的要求。
朱集东煤矿井下测量控制系统优化
朱集东煤矿井下测量控制系统优化摘要：朱集东煤矿井下现有两套测量控制系统分别为-906m水平测量控制系统与-985m水平测量控制系统，由于两套测量控制系统存在较大的的系统差，导致跨系统贯通工程误差较大，因此决定对井下控制测量系统进行优化。
1.前言朱集东煤矿是采用两个水平进行开采井工煤矿，矿井设计年产量400万吨，随着矿井开采的不断推进，主要巷道压力显现日趋明显，巷道变形严重导致测量控制点发生位移甚至被破坏，难以保证测量点的精度。
2.原有测量控制系统及存在的问题2.1原有的测量控制系统朱集东煤矿井下现有两套测量控制系统：一套是以副井下口T2-FNE0为起算方位，以FNE0的三维坐标为起算数据沿-906m水平东西延伸的测量控制系统；另一套是以矸石井下口TS1-TS2为起算方位，以TS2的三维坐标为起算数据沿-985m水平东西延伸的测量控制系统；中间通过-906m~-965m联络巷加以连接。
（测量控制系统图见附图1）2.2存在问题-906m水平测量控制系统与-985m水平测量控制系统虽然中间通过-906m~-965m联络巷将控制系统连接起来，但是由于该巷道坡度大导致对中误差和观测误差较大，短边较多难以形成高精度的测量控制网。
随着巷道的不断扩展导致误差不断累积最终使得两个测量系统形成了一个较大的系统差，如东二胶带机大巷与-885m东部13-1煤底板矸石胶带机大巷的轨皮联巷贯通后联测发现两系统的平面、高程差值分别达到0.36m和0.32m。
使得矿测量工作较为被动，为提高贯通精度，使测量工作变被动为主动，优化矿井的测量控制系统势在必行。
3.井下测量控制系统优化3.1测量控制系统方案的设计通过对井下主要巷道破坏情况的调查和顶板岩性的分析，最终选定了两处地方布设两组控制点：一组位于-965m东翼轨道大巷的 FE76-FE73；另一组位于-885m东部13-1煤底板矸石胶带机大巷GX33-GX32，与原来的一组控制点（位于-906m水平的T2-FNE0）连接起来形成一个闭合导线使得测量控制网增加了一个检核条件，确保了测量控制系统的精度。
阿尔塔什水利枢纽工程调压井穹顶方案优化研究
［收稿日期］２０１９－１０－１２ ［作者简介］陆振尚（１９７７－），男，广西梧州人，高级工程师，从事水利水电工程土建工作。
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２０１９年 第 １１期 （第 ４７卷）
黑 龙 江 水 利 科 技 ＨｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇＨｙｄｒａｕｌｉｃＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｎｏ１１２０１９ （ＴｏｔａｌＮｏ４７）
０ 引 言
阿尔塔什水利枢纽工程的发电引水洞调压井穹 顶跨度 ２３ｍ，井高度 １１０５６ｍ，在国内该穹顶跨度也 算较大。调 压 井 穹 顶 顶 部 为 球 冠 型，采 用 锚 杆、锚 索、喷射混 凝 土 初 期 支 护 及 混 凝 土 衬 砌。 按 照 正 常 的方案，首先调压井开挖及初期支护施工完成，然后 才进行 竖 井 混 凝 土 衬 砌，最 后 进 行 顶 部 穹 顶 部 分 １５ｍ厚度的 混 凝 土 衬 砌。 调 压 井 球 冠 穹 顶 部 分 混 凝土衬砌荷 载 重、跨 度 大，底 部 竖 井 净 空 较 高，混 凝 土衬砌的施 工 支 撑 难 度 非 常 大、安 全 风 险 极 高。 根 据现场实际情况，研究提出了“球冠开挖完成后先行 浇筑穹顶混 凝 土，最 后 进 行 竖 井 开 挖 及 衬 砌 ”的 方 案，为了更进 一 步 了 解 后 期 开 挖 与 支 护 方 式 对 穹 顶 变形的影响 情 况，通 过 模 拟 调 压 井 穹 顶 施 工 过 程 进 行力学分析，以便得到穹顶应力应变分布区域，根据 规范中规定 的 变 形 量 判 断 穹 顶 稳 定 性，评 价 开 挖 顺 序对围岩顶部变形及锚杆、预应力锚索的影响，评价 穹顶结 构 的 受 力 情 况，为 开 挖 衬 砌 设 计 方 案 提 供 参考［１］。
根据原设 计 的 支 护 方 式，穹 顶 混 凝 土 需 在 井 筒 混凝土浇筑完成后才能浇筑，穹顶跨度Байду номын сангаас、设计混凝 土厚度达 １５ｍ，留到最后施工需要从调压井底部开 始搭设承重 排 架，或 者 搭 设 大 跨 度 桁 架。 高 排 架 或 大跨度桁架支撑混凝土浇 筑 方 案，其 特 点 有：大 跨 度、超深结构、异 形 球 冠 穹 顶，对 混 凝 土 支 撑 方 案 是
默勒三矿主井与风井贯通测量误差控制
默 勒 三 矿 主 井 与风 井贯 通测 量 误 差控 制
冯 超 ｔ白兆祥 ２ ，
（． １ 陕西能源职业技术学 院地质测量系； ． ２青海西海煤 电有限责任公司）
摘
要 ： 绍了贯通测量在矿 山测绘 中的应用及制定 的原则 、 差预计 和测 量实例 ， 介 误 以及对 贯通 测量所遇到 的各种疑难 问题的分析研
米水准测量 的高差中误差 Ｆ￣ ０２ ／ ＝ ００ ８ 井下三角 ＝ ５ ／、 ± ．１ｍ。
高程测量误差： 据 《 根 煤矿 测 量 规 程 》 有 关 规 定 每 千 米 三 角 高 的 程 的 高差 中误 差 的 允 许 限 差 为 ｌＯ ｍ， 以每 千 米 三 角 高程 的 Ｏｍ 所 高 差 中误 差 ｍａ ￣ ． ０ ｒ＝ ０ ５ ｍ。 Ａ ０
ｋ 的 高差 中误 差 为 ｍ ｌ ２ ／ｘ １ ｍｍ ￣ ｒ ｍ ｈ ￣ ０２ ２／ ＝ ２ ： ７ ｍ。 ａ
（） ７ 导入 高程 误 差 ： 据 《 矿 பைடு நூலகம் 量 规 程》 有 关 规 定 ， 程 根 煤 的 高
中型井巷贯通 ， 分别从 ３ ０ ｍ运输大巷和 １２采 区运输下 山同 ００ ０ 时掘进 ， 相向贯通 ， 其相遇 点在 ３ ０ ｍ运输大巷煤仓上 口， ００ 导线 累计 长 度达 ２０ ０ ０多 米 。 导 线 布 设 要 通 过 立 井 ４０ ３ ｍ， 斜 井 ４ ５ 坡度 ２ ｏ暗立井 １０ 运输机下 山 ２ 。 ２ ｍ， ５， ６ ｍ， ５ 。相遇点在运输
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ＭＢ ＋Ｂ ／ ２＝／６ ５ ｘ ＝ 、∑ Ｒ ￣２２ ￣ ｍ ｙ ５０６
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一０ ６ ＝＿ ｍ ±０ ０
⑦ 量 边 引起 的误 差
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