抗滑桩设计计算书
桩身内力计算书
1 抗滑桩推力及桩身内力计算书3.1、已知资料3.1.1抗滑桩设于滑坡前缘的抗滑部分：如图8—12所示。
设桩处的滑坡推力E 1=418。
13kN/m,滑体厚度h 1=6.5m ； 桩前土体厚度h 2=4m,剩余抗滑力Ep=200kN/m 。
E 1和E p 均按矩形分布.该处滑面近水平，故不考虑滑坡推力的垂直分力。
由于桩前土体较薄，故仍按悬臂桩计算。
3。
1。
2滑体特征滑体表层为黄土覆盖,下为风化严重类似砂土状的砂砾岩夹页岩。
滑床为风化严重的砂砾岩夹页岩，当作比较好的土层考虑。
各层指标如下: 滑体：容重γ1=19。
2kN/m 3, 内摩擦角φ1=35°，c=5。
4kPa ；滑床：容重γ2=20。
5kN/m 3,内摩擦角φ2= 53°,c=100kPa.地基系数的比例系数选用m=125000kN/m 4。
3。
1.3抗滑桩采用200级钢筋混凝土 断面为矩形： d= 2。
0m, B=1.8m2max h2 桩间距:L= 5m混凝土的弹性模量：E w =2。
7×107kN/m 2； 混凝土的容重： γw = 25kN/m 3； 桩截面积：F=d ·B= 2×1.8=3。
6m 2; 桩截面模量： 223111.82 1.266WBd m ==⨯⨯= 桩截面惯性矩: 33411 1.82 1.21212I Bd m ==⨯⨯=相对刚度系数： EI=0.8E w I=0。
8×2.7×107×1.2=2.592×107kN ·m 2 桩的计算宽度:B p = B+1=1.8+1=2。
8m 3.1.4桩的变形系数α115()0.2667H P m B m E Iα-⋅===⋅ （4.9) 设桩埋入滑面以下的长度 h= 6m ，则αh = 0. 2667×6=1.60＜2.5 应按刚性桩计算3。
2、桩侧应力（土抗力)和桩身内力计算 3。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书（最新版）目录1.引言2.抗滑桩的概念与原理3.抗滑桩的设计与计算方法4.抗滑桩的工程应用5.结论正文1.引言随着我国基础设施建设的快速发展，抗滑桩作为一种重要的基础工程结构，在桥梁、隧道、港口等工程中得到了广泛应用。
为了确保抗滑桩的安全、稳定和经济性，对其进行科学合理的设计与计算至关重要。
本文将对抗滑桩的计算书进行探讨，以期为抗滑桩的设计与计算提供参考。
2.抗滑桩的概念与原理抗滑桩，又称抗拔桩，是一种用于防止土体滑动、倾覆的基础工程结构。
其主要原理是利用桩身与周围土体的摩擦力和桩底土体的支撑力，使桩身具有足够的抗拔能力，从而保证工程结构的稳定性。
3.抗滑桩的设计与计算方法抗滑桩的设计与计算主要包括以下几个方面：(1) 确定抗滑桩的类型和尺寸：根据工程地质条件、荷载特性等因素，选择合适的抗滑桩类型（如预制混凝土抗滑桩、钢管抗滑桩等），并确定其尺寸。
(2) 计算抗滑桩的轴向荷载：根据工程结构的荷载特性，计算抗滑桩所承受的轴向荷载。
(3) 计算抗滑桩的摩擦力和桩底支撑力：根据土体的物理力学性质，计算抗滑桩与周围土体之间的摩擦力和桩底土体的支撑力。
(4) 计算抗滑桩的抗拔能力：综合考虑轴向荷载、摩擦力和桩底支撑力，计算抗滑桩的抗拔能力。
(5) 校核抗滑桩的安全性：将抗滑桩的抗拔能力与实际工程中可能产生的最大荷载进行对比，以确保抗滑桩的安全性。
4.抗滑桩的工程应用抗滑桩在我国的基础工程建设中具有广泛的应用，如跨海大桥、山体隧道、港口码头等。
通过合理的抗滑桩设计与计算，可以有效保障工程结构的稳定性和安全性。
5.结论抗滑桩计算书是确保抗滑桩安全、稳定和经济性的重要依据。
本文对抗滑桩的概念、原理、设计与计算方法以及工程应用进行了探讨，为抗滑桩的设计与计算提供了参考。
抗滑桩设计计算书
抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。
名 称 地层 代号 状 态承载力值σο（MPa ） 桩周土极限摩阻力（MPa ） 基底摩擦系数（μ）含碎石粉质粘土 Q 4dl+el 稍密强风化泥岩 T 2b 破碎 / 弱风化泥岩T 2b完整/3.1.3 滑坡推力安全系数 1.15st F =计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。
抗滑桩计算书
------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:桩总长: 16.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.000(m)桩高: 1.500(m)桩间距: 4.000(m)嵌入段土层数: 1桩底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)1 50.000 18.000 10.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)桩前滑动土层厚: 8.000(m)锚索参数:锚索道数: 0锚索竖向间距水平刚度道号 (m) (MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级: C30桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)桩纵筋级别: HRB335桩箍筋级别: HPB235桩箍筋间距: 200(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)坡线与滑坡推力:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m)1 3.000 2.0002 5.000 0.000地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力 500.000(kN/m)桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB 50010--2002》注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.200============================================================= ========第 1 种情况: 滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后: 上部=200.000(kN/m) 下部=200.000(kN/m)桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=8.000(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
抗滑桩本科毕业设计计算书(K法)
抗滑桩本科毕业设计计算书(K 法)抗滑桩本科毕业设计计算书1、滑坡推力的计算 (1)1.1 计算原理 (1)1.2 推力的计算 (4)1.3 剩余抗滑力的计算 (5)2、抗滑桩的设计与计算 (7)2.1 治理方案的拟定 (7)2.2 1-1剖面计算 (7)2.2.1 桩的参数选取 (7)2.2.2 受荷段内力计算 (8)2.2.3 锚固段内力计算 (10)2.2.4 桩身内力图 (12)2.2.5 桩侧应力验算 (14)2.3 2-2剖面计算 (16)2.3.1 桩的参数选取 (16)2.3.2 受荷段内力计算 (17)2.3.3 锚固段内力计算 (18)2.3.4 桩身内力图 (21)2.3.5 桩侧应力验算 (22)2.4抗滑桩的配筋计算 (25)2.4.1 正截面受弯计算 (25)2.4.2 斜截面受剪计算 (26)2.5 排水工程设计 (27)附录抗滑桩设计理正验算书 (28)1-1剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (28)2-2剖面滑坡剩余下滑力理正计算 (37)1-1剖面抗滑桩配筋理正计算 (46)2-2剖面抗滑桩配筋理正计算 (60)1、滑坡推力的计算1.1 计算原理作用于抗滑桩上的滑坡推力，与滑坡的厚度、滑坡的性质、桩的位置、间距以及滑动面的形状等条件有关。
一般先运用工程地质法的各种方法，对滑坡的稳定性进行分析，然后运用力学方法进行计算。
计算时，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大体一致的一部分滑体，看作一个计算单元，并在其中选择一个或几个顺滑坡主轴方向的地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质的不同，把整个断面上的滑体适当划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截面上的剩余下滑力。
目前，由于还没有完全弄清桩间土拱对滑坡推力的影响，通常是假定每根桩所承受的滑坡推力，等于桩距范围之内的滑坡推力。
关于滑坡推力的计算，本文采用的是传递系数法，又称不平衡力传递法。
传递系数法是一种平面分析法，其计算过程有如下假定：（1）危险滑动面的形状、位置已知，不可压缩并做整体滑动，不考虑条块之间的挤压变形，并且其滑动面是组倾角已知的线段构成的一条折线。
(完整版)抗滑桩设计计算书
目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平.设计路中线在现有公路右侧约100m.设计为大拐回头弯.设计路线起止里程为K96+030～K96+155.全长125m.设计路面净宽7.50m.设计为二级公路.设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m～741.70m.设计起止路面高程为724.608m～729.148m.K96+080-K96+100为填方.最大填方为4.65m.最小填方为1.133m。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=20.7kN/m3.φ1=18.6°.C1=36kPa饱和工况：γ2=21.3kN/m3.φ2=15.5°.C2=29kPa3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土.场地内均有分布.无法采取样品测试.采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa.饱和抗压强度17.30 Mpa.天然密度2.564g/cm3,比重2.724.空隙度8.25%.属软化岩石.软质岩石。
抗滑桩计算书
抗滑桩计算书摘要：1.引言2.抗滑桩的概念和分类3.抗滑桩的计算方法和公式4.抗滑桩的设计要点和注意事项5.抗滑桩的应用实例6.结论正文：1.引言随着我国基础设施建设的快速发展，抗滑桩作为一种重要的基础工程结构，在桥梁、隧道、港口等工程中得到了广泛应用。
为了保证抗滑桩的安全、稳定和经济性，对其进行科学合理的计算分析至关重要。
本文旨在介绍抗滑桩的计算方法和设计要点，以供相关工程技术人员参考。
2.抗滑桩的概念和分类抗滑桩，又称抗拔桩，是一种用于防止地基土体滑动、沉降的加固措施。
根据桩的材料和形式，抗滑桩可分为以下几类：（1）按照桩的材料分类：有钢管桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩等；（2）按照桩的形式分类：有预制桩、灌注桩、沉管桩、挖孔桩等。
3.抗滑桩的计算方法和公式抗滑桩的计算主要包括以下几个方面：（1）抗滑桩的轴向抗压承载力：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算；（2）抗滑桩的抗拔承载力：主要考虑桩身与周围土体之间的摩擦力、桩身与桩底土体之间的嵌固力等，采用相应的公式计算；（3）抗滑桩的弯矩和挠度：根据桩的材料、截面尺寸、桩身长度等因素，采用相应的公式计算。
4.抗滑桩的设计要点和注意事项（1）选择合适的桩型和材料：根据工程地质条件、荷载特性、施工条件等因素综合考虑；（2）确定合理的桩长和截面尺寸：桩长要满足抗滑稳定性要求，截面尺寸要满足抗压、抗拔、抗弯等强度要求；（3）合理布置桩位和桩距：桩位要满足承载力均匀分布，桩距要满足桩身间的土体稳定要求；（4）确保桩身与桩底的嵌固：桩底处理要平整、密实，桩身与桩底土体之间的嵌固力要满足设计要求；（5）考虑桩身与周围土体的摩擦系数：摩擦系数要结合实际工程地质条件确定，对桩的抗滑稳定性影响较大。
5.抗滑桩的应用实例抗滑桩在我国桥梁、隧道、港口等基础设施建设中得到了广泛应用，如某跨海大桥工程中，采用钢管桩作为抗滑桩，成功解决了软土地基的抗滑稳定性问题，保证了桥梁的安全稳定。
抗滑桩设计计算说明书样本
抗滑桩设计计算说明书目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，，设计为二级公路，%,～，～，K96+080-K96+100为填方，，。
二、计算依据1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）；4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）；5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）；6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）；8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）；9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数物理力学指标：天然工况：γ1=，φ1=°，C1=36kPa饱和工况：γ2=，φ2=°，C2=29kPa岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：，Mpa，,，%，属软化岩石，软质岩石。
表1 各岩土层设计参数建议值表名地层状承载力值桩周土极基底摩称代号态σο（MPa）限摩阻力（MPa）擦系数（μ）含碎石粉质粘土Q4dl+el稍密0.130.160.40强风化泥岩T2b 破碎0.6/0.50弱风化泥岩T2b 完整 1.60/0.60滑坡推力安全系数1.15 stF计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。
计算剖面计算方法采用折线形滑动面稳定性计算（传递系数法） 传递系数公式：111cos()tan sin()i i i i i i ααϕαα---ψ=---第i 条块的剩余下滑力公式：1sin tan cos i st i i i i i i i i iE F W W c l E αϕα-=--+ψ计算结果（详见附页）滑坡推力计算结果基岩界面 工况 条块编号 剩余下滑力 工况条块编号 剩余下滑力 天然状态1 -73.15饱和状态 1 24.95 2 -31.08 2 6.67 3 -101.283 -4.58 418.524103.835 52.66 5 209.22 6 91.12 6 368.117 97.57 7 401.798 127.38 8 551.249 125.689 606.61 填土界面 天然状态1 -84.15 饱和状态 1 -53.65 2 -260.4 2 -196.08 3 -255.53 -201.964 222.02 4 294.745 108.455 268.716 191.69 6 382.07 7 -195.45 7 33.19 8-66.068217.33稳定性评价根据计算结果得知斜坡在公路填筑后自然状态下Fs=，饱和状态下Fs=，因此斜坡在公路填筑后在自然状态下为基本稳定状态，饱和状态下处于不稳定状态。
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目录1工程概况2计算依据3滑坡稳定性分析及推力计算3.1计算参数3.2计算工况3.3计算剖面3.4计算方法3.5计算结果3.6稳定性评价4抗滑结构计算5工程量计算、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+03旷K96+155全长125m设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡 3.50%,地面高程为720.846m〜741.70m,设计起止路面高程为724.608m〜729.148m, K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m,最小填方为1.133m。
二、计算依据1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004);2. 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002);3. 《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002);4. 《室外排水设计技术规范》(GB 50108-2001);5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001);6. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB 50086-2001);8. 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004);9. 相关教材、专著及手册。
三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1计算参数3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3，© 1=18.6 °，C=36kPa饱和工况：Y=21.3kN/m3，©=15.5 °, Q=29kPa3.1.2岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa,饱和抗压强度17.30 Mpa天然密度2.564g/cm3,比重2.724，空隙度8.25%,属软化岩石，软质岩石。
表1各岩土层设计参数建议值表3.1.3滑坡推力安全系数F st =1-153.2计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算3.3计算剖面韦 h 可 4 \3.4计算方法采用折线形滑动面稳定性计算（传递系数法）传递系数公式：？i4 =cos（〉2 - ：\）-tan ； sin（：r -二）第i条块的剩余下滑力公式：巳下酗亦卄如才心汀一砧飞厂3.5计算结果（详见附页）滑坡推力计算结果3.6稳定性评价根据计算结果得知斜坡在公路填筑后自然状态下Fs=1.18，饱和状态下Fs=0.95，因此斜坡在公路填筑后在自然状态下为基本稳定状态，饱和状态下处于不稳定状态。
可能诱发滑坡灾害发生，需要进行支挡。
四、抗滑结构计算1、抗滑桩设计计算1.1设计资料：物理力学指标：天然工况：丫i=20.7kN/m3，© 1=18.6 °，G=36kPa饱和工况：丫2=21.3kN/m3，© 2=15.5 °，C2=29kPa 根据岩性及地层情况，由于在滑面以上还存在有筑填土层约7.7m和含碎石粉质粘土( Q 4dl+el)层厚约为1.1m ，所以滑面以上土层厚度约 h ' =8.8m,查取相关规范可知取该土层的抗滑地基系数 为m=10000KN m 4，则滑面处的地基系 数采用 A=10000X 8.8=88000KN/m 3泥岩(T 2b )由强风化泥岩厚为 2.20m 和弱风化泥岩厚为0.70m 组成,桩的 埋长为6m 强风化泥岩取抗滑地基系数为mi =80000KN/m 4，弱风化泥岩取抗滑地基系数m2=100000KN/m 4。
根据多层土的地基系数的取值可得 桩附近的滑体厚度为 8.8m ，该处的滑坡推力 P=607kN/m 桩前剩余抗滑力E=0kN/m 。
抗滑桩采用C30钢筋混凝土，其弹性模量E^=30X 106 KPa ，桩断面为b x h=2mx3m1 2 2w = —bh 2 =3m 2的矩形，截面S=6m ，截面模量 6 ，截面对桩中心惯性矩 I =^bh 3 =4.5m 4 12，相对刚度系数EI = 0.85 E h I = 114750000m,桩的中心距l =6m ，桩的计算宽度B p =b+1=3m 桩的埋深为la =6n 。
1.2采用K 法计算桩身的内力(1) 计算桩的刚度64由查表可知地基系数C=°.°8 10 KN/m桩的变形系数0 =』坐 =0.151m )EI桩的换算深度为ala =0.151 X 6=0.906<1故按刚性桩计算。
(2) 计算外力每根桩承受的水平推力2gh im 2(2h| d)h 280000 (2 2.2 3.8) 3.8(2.2 3.8)2二 87044KN / m 4F =607>C0S26 >6=3273.4KNF 3273.4 ,T = ― = -------- =371.93KN / m则h 8.8滑坡推力按矩形分布；如右图滑面处的剪力Q0=3273.4KN滑面处弯矩M=3273.4 X 4.4=14403KN/m(3) 滑面至旋转中心的距离l a ~2A(3M0 +2Q°la ) + mla(4M。
+3Ql a )1y。
匕=2[3A(2M°+Q°l a ) + mla(3M。
+2Q°la )]612 88000 (3 14403 2 3273.4 6) 87044 6 (4 14403 3 3273.4 6)1 "2 3 88000(2 14403 3273.4 6) 87044 6 (3 14403 2 3273.4 6)1=4.0475m(4) 桩的转角,12 3A 2M。
Q°l a mh 3M。
2Q°l a- B p l a3色A(A + mla ) + m2l a2]12||3 88000 2 14403 3273.4 6 87044 6 3 14403 2 3273.4 6- 3 汉6’ E 汇88000 汉(88000 + 87044 汉6 )+870442汉621=0.001739 rad(5) 桩身内力及桩侧抗力桩侧抗力二y = y0- y牡[A ■ my= (4.0475 -y) 0.001739 (88000 87044 y)= 619.397 459.6361y-151.3695 y2桩侧抗力最大点位置459.6361 —2"51.3695y =0 , y =1.5183m因为八y0 ,所以桩身各点的剪力-3 -71 12 Q y -Q oAB p y2y°—yB p m y 3y 。
-2y61= 3273.4 -爼 88000 3 0.001739 y (2 4.0475 - y)-21 2-3 87044 0.001739y (3 4.0475 -2y)Q y =3273.4-1858.19y-689.454y 1 2 +151.37y 3当Qy =0时，即可找出弯矩最大是的y 值。
经试算求得y=1.309m 时，M 最大。
桩身各点的弯矩1 2 1 3M y=M ° Q °y —$B p A y 3y ° - y —^B p my 2y ° - y1 2=14403 3273.4 y 3 88000 0.001739 y (3 4.0475-y)- 丄 3 87044 0.001739 y 3(2 4.0475 - y) 12M y -14403 3273.4y -929.096y 2 -229.818y 3 37.84y 4桩侧抗力、剪力、弯矩计算结果如下图所示:桩侧抗力图1 ---------- 1 ---------- 1 ---------- 1 ---------- > ------ 0—■ -2500 -2000 -1500 -1000 -500 0-2__ J1500剪力图桩侧抗力为0的一点即为剪力最大点，求得当埋深：y=4.0475m时y=0所以最大剪力为Q max=5505.52KN剪力为0的一点即为弯矩最大点，求得当埋深：y=1.309m时Q y=0所以最大弯矩为M max=16691.5KN m1.3抗滑桩结构设计抗滑桩受滑坡推力和锚固地层抗力作用，在荷载作用下产生弯曲转动，为了防止桩体由于荷载作用而产生过大变形与破坏，桩身需要配纵向受力钢筋以抵消弯矩，配置箍筋以抵抗剪力。
桩身结构设计计算参考《混凝土结构设计规范》（GB5001 —2002），按受弯构件考虑。
1 ）桩身截面配置纵向受力钢筋（控制截面受弯）根据前述抗滑桩内力计算结果，取控制截面1-1所受弯矩进行计算。
按混凝土结构正截面受弯承载力计算模式，计算受力钢筋，计算可按单筋截面考虑，经简化的计算如图Io抗滑桩总长约为15m计算可按两个控制截面考虑配筋。
控制截面I -I取桩身最大弯矩截面若结构重要系数取1.0，贝U控制截面I -I处的设计弯矩为M max=16691.5KNm 混凝土保护层厚度取80mm若为单排布，则桩截面有效高度h0% 2900mm 由力的平衡条件得：! f c bx = f y A s由力矩平衡条件得x M = ： i f c bx（h o ）2联立上述两式求解，得A MA S =xf y（h0 -才式中，x为截面受压区高度，可按下式求得,/~2~2 2-1 f c bh^ <1 f c bh0 - 2 f c bMx =f c b式中，M为设计弯矩（KN.m；As为受拉钢筋截面积；«1为混凝土受压区等效矩形应力图系数，当混凝土强度等级不高于C50时，：-1取1.0 ；f c为混凝土轴心抗压强度设计值（KPa ；f y为钢筋的抗力强度设计值（KPa）;b为桩截面宽度（m）;h。
为截面有效高度（m）；a 为受拉钢筋的混凝土保护层厚度（m ）。
22采用C30混凝土，f c=14.3N/mm, f t J.43N/mm，纵向受力钢筋选用HRB400 级（III 级），f y=360N/mm ，箍筋及架立钢筋选用HPB300（l 级），2f y =270N /mm ，则其他参数如上所述。
A.计算I - I 截面受力钢筋截面积混凝土受压区高度■ 2 2~2 2f c bh 。
±1% 仁 b h ° -2 f c bMx =f c b1.0 14.3 2000 2900 _ ”1.014.320002900 -2 14.3 2000 16691.5 10x =14.3 700082940000 _ 76969408.21 5591.24mm x =28600 I 208.76mm取x 的值为208.76mmI - I 截面受力钢筋截面积选用21根①32mn 的HRB40（钢筋截面面积为 As=16890.3mm 2满足要求， 可采取3根一束，共7束布置于受拉侧。