Tb1

合集下载

板式楼梯TB-1

板式楼梯TB-1计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:TB-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2430 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.50kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c= 3.00×104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s= 3.60×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm考虑支座嵌固作用四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2700 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 2.43＋(0.20＋0.20)/2 = 2.63 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8742. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.27)*1.70 = 2.64 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.874＋0.15/2) = 4.73 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.874 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.64＋4.73＋0.46＋0.50 = 8.34 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.34＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.70 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.34＋1.40*1*2.50 = 13.50 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.70 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 18.02 kN右端支座反力: R r = 18.02 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.32 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.32 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 18.02*1.32－13.70*1.322/2= 11.85 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8*M max= 0.80*11.85 = 9.48 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.125757 配筋率：ρ= 0.004995纵筋(1号)计算面积：A s = 374.65 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 374.65 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：374.65 mm2采用方案：f10@200实配面积： 393 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：374.65 mm2采用方案：f10@200实配面积： 393 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d8@200实配面积： 251 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.34 + 2.500)*2.632/8= 9.370 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk + ψq*q qk)*L02/8= (8.34 + 0.50*2.500)*2.632/8= 8.289 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 9.370×106/(0.87*75*393)= 365.668 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 393/50000= 0.785%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.785%*365.668)= 0.6454) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 3.60×105/(3.00×104)= 12.0005) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 393/(1000*75)= 0.524%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1)= 3.60×105*393*752/[1.15*0.645+0.2+6*12.000*0.524%/(1+3.5*0.0)]= 6.030×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 9.370/(8.289*(2.0-1)+9.370)*6.030×102= 3.199×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.34+2.500)*2.634/(384*3.199×102)= 11.101 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.63/200=13.150 mmf max=11.101mm<f0=13.150mm，满足规范要求.七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.34 + 2.500)*2.632/8= 9.370 kN*m2.带肋钢筋,所以取值V i=1.03.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 9.370×106/(0.87*75.00*393)= 365.668 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 393/50000= 0.785%因为ρte < 1.000%，所以取ρte = 1.000%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.000%*365.668)= 0.7437.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/200= 58.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 5*102/(5*1.0*10)= 109.计算最大裂缝宽度ωmax =αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*e/t) (混凝土规范式 8.1.2－1) = 2.1*0.743*365.668/3.6×1*(1.9*20+0.08*10/1.000%)= 0.1869 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

TB1板式楼梯计算书

板式楼梯计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、设计示意图二、基本资料1．设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）2．几何参数楼梯类型: 板式C型楼梯( /￣)约束条件: 两端简支斜梯段水平投影长度: L1 = 3000 mm楼梯上部平台水平段长度: L2 = 1800 mm梯段净跨: L n = L1 + L2 = 3000 + 1800 = 4800 mm楼梯高度: H = 1800 mm 楼梯宽度: W = 1600 mm踏步高度: h = 163 mm 踏步宽度: b = 300 mm楼梯级数: n = 11（级）梯段板厚: C = 180 mm面层厚度: C2 = 30 mm上部平台梯梁宽度: b1 = 240 mm下部平台梯梁宽度: b2 = 240 mm3．荷载参数楼梯混凝土容重: γb = 26.00 kN/m3楼梯面层容重: γc1 = 26.00 kN/m3楼梯栏杆自重: q f = 1.00 kN/m楼梯均布活荷载标准值: q = 3.50 kN/m2可变荷载组合值系数: ψc = 0.70可变荷载准永久值系数: ψq = 0.404．材料参数混凝土强度等级: C30混凝土抗压强度设计值: f c = 14.30 N/mm2混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2混凝土抗拉强度设计值: f t= 1.43 N/mm2混凝土弹性模量: E c = 3.00 × 104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) f y = 360.00 N/mm2钢筋弹性模量: E s = 200000 N/mm2受拉纵筋合力点到斜梯段板底边的距离: a s = 15 mm三、荷载计算过程1．楼梯几何参数梯段板与水平方向夹角余弦值: cosα = = 0.88斜梯段的计算跨度: L0 = Min{L n + (b1 + b2)/2,1.05L n} = Min{4800 + (240 + 240) / 2,1.05 × 4800} = Min{5040,5040} = 5040 mm梯段板的平均厚度: T = (h + C / cosα × 2) / 2 = (163 + 180 / 0.88 × 2) / 2= 286 mm2．荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 L1段梯板自重gk1' = γb ×T / 1000 = 26.00 × 286 / 1000 = 7.45 kN/m2gk1 = gk1' ×L1 / L n = 7.45 × 3000 / 4800 = 4.65 kN/m22.1.2 L2段梯板自重gk2' = γb ×C / 1000 = 26.00 × 180 / 1000 = 4.68 kN/m2gk2 = gk2' ×L2 / L n = 4.68 × 1800 / 4800 = 1.75 kN/m22.1.3 L1段梯板面层自重gk3' = γc1 ×C2 × (H + L1) / L1 / 1000 = 26.00 × 30 × (1800 + 3000) / 3000 / 1000 = 1.25 kN/m2gk3 = gk3' ×L1 / L n = 1.25 × 3000 / 4800 = 0.78 kN/m22.1.4 L2段梯板面层自重gk4' = γc1 ×C2 / 1000 = 26.00 × 30 / 1000 = 0.78 kN/m2gk4 = gk4' ×L2 / L n = 0.78 × 1800 / 4800 = 0.29 kN/m22.1.5 将栏杆自重由线荷载折算成面荷载gk6 = q f / W × 1000 = 1.00 / 1600 × 1000 = 0.63 kN/m2永久荷载标准值gk = gk1 + gk2 + gk3 + gk4 + gk6 = 4.65 + 1.75 + 0.78 + 0.29 + 0.63 = 8.11 kN/m22.2 均布荷载设计值由活荷载控制的梯段斜板荷载设计值: p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 8.11 + 1.4 × 3.50 = 14.63 kN/m2由恒荷载控制的梯段斜板荷载设计值: p D = 1.35gk + 1.4ψc q = 1.35 × 8.11+ 1.4 × 0.70 × 3.50 = 14.37 kN/m2最不利的梯段斜板荷载设计值: p = Max{p L,p D} = Max{14.63,14.37}= 14.63 kN/m2四、正截面承载能力计算1．斜梯段配筋计算h0 = T - a s = 180 - 15 = 165 mm跨中最大弯矩, M max = × 10-6= 46.44 kN·m1) 相对界限受压区高度ξbεcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5 = 0.0035 > 0.0033取εcu = 0.0033按规范公式(7.1.4-1)ξb =2) 受压区高度x按规范公式(7.2.1-1), = 0, = 0M< ξb h0 = 0.52 × 165 = 85.41mm, 按计算不需要配置受压钢筋3) 受拉钢筋截面积A s按规范公式(7.2.1-2)α1f c bx = f y A s得A s = = 835mm24) 验算配筋率0.46% < ρmax = 2.06% 不超筋ρmin = 0.200% < ρ满足最小配筋率要求梯段中间截面实际配置受拉钢筋为C16@100, 每米宽板实际配筋面积为2011mm2五、斜截面承载能力验算V = 0.5pL0 = 0.5 × 14.63 × 5040 / 1000 = 36.9 kN1) 复核截面条件按规范公式(7.5.1)0.25βc f c bh0 = 0.25 × 1.00 × 14.30 × 1000 × 140 = 500.5 × 103 NV = 36.9 kN < 500.5 kN, 截面尺寸满足要求2) 验算构造配筋条件按规范公式(7.5.7-2) 取λ = 3= = 87.6 × 103 N > V = 36.9kN斜截面承载力满足要求六、跨中挠度验算1．荷载效应的标准组合值p k = gk + q = 8.11 + 3.50 = 11.61 kN/mM k = × 10-6= 36.85 kN·m2．荷载效应的准永久组合值p q = gk + ψq q = 8.11 + 0.40 × 3.50 = 9.51 kN/mM q = × 10-6= 30.18 kN·m3．挠度验算1) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ:由规范公式（8.1.3-3）, 纵向受拉钢筋的应力: σsk == = 127.68 N/mm2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积: A te = 0.5bh= 0.5 × 1000 × 180 = 90000 mm2按规范公式（8.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率: ρte == 22.3402 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2按规范公式（8.1.2-2）, ψ = 1.1 - 0.65= 0.642) 钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: αEαE = = 6.673) 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: γf'对于矩形截面, γf' = 0.004) 纵向受拉钢筋配筋率: ρρ = = 0.0121865) 受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（8.2.3-1）, B s == = 7679.09 kN·m26) 考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: θ根据混凝土结构设计规范8.2.5条规定:ρ' = 0, 取θ = 2.007) 受弯构件的长期刚度: B根据规范公式（8.2.2）, 可得B == = 4221.47 kN·m28) 跨中挠度: ff = = 23.10 mm9) 容许挠度:因计算跨度L0小于7000mm, 所以容许挠度[L0] = = 25.00 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。

梁板式楼梯 TB-1 计算结果

1板式楼梯： TB-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2楼梯类型：板式 A 型（╱），支座条件：两端弹性1.1.3踏步段水平净长 L sn＝ 3000mm，梯板净跨度 L n＝ L sn＝ 3000mm，梯板净宽度 B ＝ 1800mm1.1.4低端支座宽度 d l＝ 200mm，高端支座宽度 d h＝ 200mm计算跨度 L0＝ Min{L n + (d l + d h) / 2, 1.05L n} ＝ Min{3200, 3150} ＝ 3150mm 1.1.5梯板厚度 h1＝ 120mm1.1.6踏步段总高度 H s＝ 1667mm，楼梯踏步级数 n ＝ 111.1.7线性恒荷标准值 P k＝ 1kN/m；均布活荷标准值 q k＝ 3.5kN/m ，ψc＝ 0.7 1.1.8面层厚度 c1＝ 25mm，面层容重γc2＝ 20kN/m ；顶棚厚度 c2＝ 20mm，顶棚容重γc2＝ 18kN/m ；楼梯自重容重γb＝ 25kN/m1.1.9混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm ， f t＝ 1.271N/mm ，f tk＝ 1.779N/mm ， E c＝ 27871N/mm1.1.10钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 210N/mm ， E s＝ 210000N/mm ；当纵筋直径不小于 12mm 时，取 f y＝ 300N/mm 、E s＝ 200000N/mm ；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm1.2楼梯几何参数1.2.1踏步高度 h s＝ H s / n ＝ 1667/11 ＝ 151.5mm踏步宽度 b s＝ L sn / (n - 1) ＝ 3000/(11-1) ＝ 300mm踏步段斜板的倾角α ＝ ArcTan(h s / b s) ＝ ArcTan(151.5/300) ＝ 26.8°踏步段斜板的长度 L x＝ L sn / Cosα ＝ 3000/Cos26.8°＝ 3361mm1.2.2踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 120/Cos26.8°＝ 134mm踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h1') / 2 ＝ (152+2*134)/2 ＝ 210mm1.2.3梯板有效高度 h10＝ h1 - a s＝ 120-20 ＝ 100mm1.3均布永久荷载标准值1.3.1梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1＝ P k / B ＝ 1/1.8 ＝ 0.56kN/m1.3.2梯板自重 g k2＝γb·T ＝ 25*0.21 ＝ 5.26kN/m1.3.3踏步段梯板面层自重g k3＝γc1·c1·(n - 1)(h s + b s) / L n＝ 20*0.025*(11-1)*(0.152+0.3)/3 ＝ 0.75kN/m1.3.4梯板顶棚自重 g k4' ＝γc2·c2＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/mg k4＝ g k4'·L x / L n＝ 0.36*3.361/3 ＝ 0.40kN/m1.3.5均布荷载标准值汇总 g k＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4＝ 6.97kN/m1.4均布荷载的基本组合值由可变荷载控制的 Q(L) ＝γG·g k+ γQ·q k＝ 1.2*6.97+1.4*3.5 ＝ 13.26kN/m由永久荷载控制的 Q(D) ＝γG1·g k+ γQ·ψc· q k＝ 1.35*6.97+1.4*0.7*3.5＝ 12.84kN/m最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{13.26, 12.84} ＝ 13.26kN/m1.5梯板的支座反力永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 10.45kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 5.25kN/m最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 19.89kN/m1.6梯板斜截面受剪承载力计算V ≤ 0.7·βh·f t·b·h0V ＝ 0.5·Q·L n·Cosα ＝ 0.5*13.26*3*Cos26.8°＝ 17.8kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.1 ＝ 89.0kN ≥ V ＝ 17.8kN，满足要求。

DTD5与TB1-1型冻土对比及DTD5型的安装维护与故障排除

DTD5与TB1-1型冻土对比及DTD5型的安装维护与故障排除摘要：冻土观测是我国气象台站的基本任务之一。

为了解DTD5与TB1-1型冻土设备在仪器性能方面的差异,结合和田市气象局安装DTD5型冻土设备运行以来，在使用DTD5与TB1-1型冻土对比观测期间对冻土检测，以及遇到DTD5型冻土设备出现故障时的原因分析，及时正确的排除故障，能更好的为冻土观测提供重要科学依据。

关键词：DTD5；TB1-1；对比；维护；故障排除引言冻土(frozen soil)被定义为含有水分的土壤因温度下降到0℃或0℃以下而呈冻结状态，分为多年冻土和季节冻土，和田属于季节冻土，一般出现在11月-次年2月。

做好DTD5与TB1-1型冻土设备的对比分析，及DTD5型冻土的维护与故障排除，对今后冻土观测数据的完整性、准确性具有重要意义。

1 TB1-1与DTD5型冻土设备工作原理对比：TB1-1型冻土由外管和内管组成。

外管为标有0cm刻度的硬橡胶管，内管为一根有厘米(cm)刻度的软橡皮管(管内有固定冰用的铁链)，低端封闭，顶端与短金属管、木棒及铁盖相连。

内管中注入自来水至0刻度线处,根据软橡皮管中液体的冻结情况来表示土壤冻结层次及深度。

DTD5型冻土是根据含有水分土壤利用水做感应介质，水相变成冰后电阻发生改变，每1cm设置一个电极，通过测量水的相态，建立数学模型，根据每层电极检测阻值大小，判别土壤冻融状态计算出土壤冻结层次及其上限和下限。

2 TB1-1与DTD5型冻土设备测量方式对比：TB1-1型冻土属于人工观测，需要每天定时将深达1.5米的注水软胶管提至地面，观测频次为每天1次，用手摸测软管中水的冻结情况判断冻土层次和深度。

该观测方式较为原始，劳动强度大，且内管提取、摸测过程中易产生断折，加上受观测人员的主观感知程度影响，冻土观测结果存在人为误差。

DTD5型冻土属于自动观测，实现了由人工到自动观测方式的转变，观测频次提高到每分钟1次，避免了当日其他时段出现冻土变化漏测的情况；DTD5型冻土原理、构造与TB1-1型冻土器接近，在历史观测资料中数据延续性好。

突发事件报警系统方案-TB-1-语音自定义

突发事件紧急报警系统方案一、概述突发事件紧急报警系统是用于工厂、店铺、学校、医院等值班人员发生突发事件时，触发紧急紧急报警状况的装置。

该系统由报警分机、值班主机和电脑组成（见示意图），各个报警分机和值班主机用无线传输的方式工作。

二、组成联动报警系统的设备及功能1、报警分机：安装于各工厂、店铺、学校、医院等需要紧急报警的位置，报警分机上设触发按钮，当有警情发生时，值班人员可按下分机上的按钮,报警分机即用无线的传输方式向值班主机发出报警信息。

2、值班主机该值班主机用于接收各个报警点的报警分机发送来的报警信息。

用LED数码显示报警分机的地址号报警时间，用警笛声及处置方案。

主机能存储180次的报警信息以备查询。

主机设有RS232口可接入电脑管理软件/LED显示屏和联动输出口可接入警灯或警号等联动设备。

3、中继器无线报警中继器用来转发报警分机的无线信号，能有效地增加传输距离，补偿因复杂环境对传输信号的衰减，提高报警系统的可靠性。

注：主机可添加室外天线来增强主机的接收能力。

技术支持：135 **** ****三、系统的联动报警流程示意图无线紧急按钮说明书概述：YT—AN03无线紧急按钮用于突事件处理，并将该信息通过无线传输的方式传给报警器主机。

采用无线传输，电源供应一体化设计，用单片微处理芯片智能处理，芯片预编不重复数字码与报警控制器(主机)对码确认，可完全杜绝与邻近同系统串扰误报。

功能介绍：·紧急按钮与报警控制器（主机）对码确认，完全杜绝与邻近同系统串扰误报。

·使用单片微处理芯片设计，性能更优越。

·小巧外型，外置拉杆发射天线。

·可与本公司所有电脑监控通用报警主机等配套。

技术指标：·发射报警距离：≥2000米、（无高大障碍物环境）·电源消耗：监控状态：≤0.3mA报警状态：≤900mA（直流）·使用条件：温度：－30℃ ~ +50℃湿度：≤85%使用电源：220V交流使用方法·拉起天线杆，交流电源线插入市电，·发射机通电后红指示灯亮，进入工作状态，此时若有人员在被监护场所走动，安动无线紧急按钮，接收机收到信号在2秒内报警，并显示发射机的地址编号。

TB-1

TB-1板式楼梯计算书一、构件编号:TB-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2080 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 110 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.50kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 15.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 21.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1667 m踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 2.08＋(0.20＋0.20)/2 = 2.28 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8422. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.17/0.26)*1.50 = 2.46 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.11/0.842＋0.17/2) = 5.35 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.842 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.46＋5.35＋0.48＋0.20 = 8.49 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.49＋1.40*0.7*1*3.50 = 14.89 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.49＋1.40*1*3.50 = 15.08 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.08 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 17.20 kN右端支座反力: R r = 17.20 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.14 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.14 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 17.20*1.14－15.08*1.142/2= 9.80 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.090639 配筋率：ρ= 0.003600纵筋(1号)计算面积：A s = 320.44 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*320.44 = 80.11 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：320.44 mm2采用方案：10@150实配面积： 524 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：80.11 mm2采用方案：12@200实配面积： 565 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：8@200实配面积： 251 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.49 + 3.500)*2.282/8= 7.789 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk + ψq*q qk)*L02/8= (8.49 + 0.50*3.500)*2.282/8= 6.652 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 7.789*106/(0.87*89*524)= 192.116 N/mmσsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 6.652*106/(0.87*89*524)= 164.068 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*110= 55000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 524/55000= 0.952%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.952%*192.116)= 0.386ψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.952%*164.068)= 0.2644) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 524/(1000*89)= 0.588%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sk = E s*As*h02/[1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*524*892/[1.15*0.386+0.2+6*6.667*0.588%/(1+3.5*0.0)] = 9.439*102 kN*m2B sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*524*892/[1.15*0.264+0.2+6*6.667*0.588%/(1+3.5*0.0)] = 11.234*102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B sk混规(7.2.2-1)= 7.789/(6.652*(2.0-1)+7.789)*9.439*102= 5.091*102 kN*m2Bq = B sq/θ混规(7.2.2-2)= 11.234/2.000*102= 5.617*102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(5.091,5.617= 5.091*102 kN*m25.计算受弯构件挠度f maxk = 5*(q gk+Ψq*q qk)*L04/(384*Bk)= 5*(8.49+0.5*3.500)*2.284/(384*5.091*102)= 4.142 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.28/200=11.400 mmf max=4.142mm≤f0=11.400mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+ψM qk= (q gk + ψq qk)*L02/8= (8.49 + 0.50*3.500)*2.282/8= 6.652 kN*m2.带肋钢筋,所以取值V i=1.03.C = 154.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 6.652*106/(0.87*89.00*524)= 164.068 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*110= 55000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 524/55000= 0.952%因为ρte < 1.000%，所以取ρte = 1.000%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.000%*164.068)= 0.3047.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/150= 68.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 6*102/(6*1.0*10)= 109.计算最大裂缝宽度ωmax =αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1) = 1.9*0.304*164.068/2.0*105*(1.9*15+0.08*10/1.000%) = 0.0514 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

人防TB1板式楼梯计算书

板式楼梯计算书一、构件编号:TB-1(核6)二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3360 mm 楼梯高度: H = 1950 mm梯板厚: t = 250 mm 踏步数: n = 13(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 350 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 350 mm3.荷载标准值：人防荷载：q = 60.00kN/m2面层荷载：q m = 3.00kN/m2栏杆荷载：q f = 1.00kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.30 人防荷载分项系数: γQ = 1.00准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C35 f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.20 N/mm2E c = 3.15*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.36＋(0.35＋0.35)/2 = 3.71 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8812. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.28)*3.00 = 4.61 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.25/0.881＋0.15/2) = 8.97 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.881 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 4.61＋8.97＋0.45＋1.00 = 15.03 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*15.03＋1.00*0.7*1*60.00 = 62.29 kN/m人防荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*15.03＋1.00*1*60.00 = 79.53 kN/m 荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 79.53 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 147.54 kN右端支座反力: R r = 147.54 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.86 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.86 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 147.54*1.86－79.53*1.862/2= 136.84 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.177633 配筋率：ρ= 0.008240纵筋(1号)计算面积：A s = 1854.05 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*1854.05 = 463.51 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：1854.05 mm2采用方案：16@100实配面积：2011 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：463.51 mm2采用方案：10@160实配面积： 491 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：6@250实配面积： 113 mm2。

诺瓦科技无线LED控制卡LED多媒体播放器TB1详细参数说明书

2.1 Powerful Processing Capability ................................................................................................................... 3 2.2 Omnidirectional Control Plan ....................................................................................................................... 3 2.3 Wi-Fi AP Connection .................................................................................................................................... 4
Trademark
is a trademark of Xi'an NovaStar Tech Co., Ltd.
Statement You are welcome to use the product of Xi'an NovaStar Tech Co., Ltd. (hereinafter referred to as NovaStar). This document is intended to help you understand and use the product. For accuracy and reliability, NovaStar may make improvements and/or changes to this document at any time and without notice. If you experience any problems in use or have any suggestions, please contact us via contact info given in document. We will do our best to solve any issues, as well as evaluate and implement any suggestions.

TB1[1]1交通运输

TB 中华人民共和国铁道行业标准TB/T 1.1－1995 铁道车辆标记一般规则1995—05—23 发布1995—12—01 实施中华人民共和国铁道部发布铁道车辆标记一般规则1. 主题内容与适用范围本标准规定了铁道车辆应涂打的车辆标记和应安装的车辆标记铭牌。

本标准适用于铁道部所属铁道车辆。

也适用于在铁路上编组运用的工矿企业自备铁道车辆和军方所属铁道车辆以及地方铁路铁道车辆。

2. 引用标准TB 1838 铁道车辆用路徽标记TB 1888 铁道客货车车型和车号规则TB／T 2435 铁路货车车种车型车号编码3. 标记的构成货车的共同标记车辆的共同标记客车的共同标记车辆标记货车的特殊标记车辆的特殊标记客车的特殊标记4. 总则4.1. 车辆的产权、制造、运用和检修等标记均应按本标准的规定。

4.2. 车辆1、4 位的标记应一致，2、3 位的标记应一致。

4.3. 车辆厂、段修后各标记均应按本标准的规定重新涂打。

4.4. 车辆标记的尺寸应按本标准各条文的规定涂打。

受现车结构限制时，应参照本标准规定允许根据现车实际确定。

4.5. 车辆各种标记应按本标准各条文规定位置涂打。

受现车结构限制时，应参照结构类似车型，根据现车结构来确定。

涂打位置应以美观、整齐，清晰为原则。

4.6. 车辆重要零、部件要求刻印、铸字或涂打的各种制造、检修、检验等标记应按其技术要求或有关规程执行。

4.7. 车辆标记除另有规定外，一律使用油漆涂打。

标记处颜色和标记颜色一般应符合表1 的规定。

允许采用表1 规定之外的标记处颜色。

如采用表1 规定之外的标记处颜色，则应采用与标记处颜色反差较大的标记颜色。

1 表1 标记处颜色标记颜色绿或蓝淡黄白、黄、银白或灰黑黑白4.8. 客车无脚蹬时，按规定涂打或安装在脚蹬上的标记可改涂打或安装在端梁或端墙下缘靠侧墙处。

4.9. 货车无侧梁时，按规定涂打在侧梁上的标记可改涂打在侧墙下缘。

4.10. 配属和检修等标记中铁道部所属各厂、段的简称应按铁道部的有关规定。

Taurus系列多媒体播放器 TB1规格书-V1.3.0

5 软件结构........................................................................................................................................10
5.1 系统软件 .................................................................................................................................................... 10 5.2 相关配置软件 ............................................................................................................................................. 10
taurus系列多媒体播放器t1规格书产品规格wwwnovastarledcn11天线天线延长线taurus系列多媒体播放器t1规格书音视频解码规格wwwnovastarledcn12音视频解码规格71图片711解码器类别编解码尺寸格式备注jpegjfiffileformat10248x48pixels8176x8176pixlesjpgjpeg不支持非隔行扫描支持srgbjpeg支持adobergbjpegbmpbmp无限制bmpgifgif无限制gifpngpng无限制pngwebpwebp无限制webp712编码器类别编解码尺寸最大数据速率格式备注jpegjpegbaseline96x32pixels8176x8176pixles90mpixelssecondjfiffileformat102taurus系列多媒体播放器t1规格书音视频解码规格wwwnovastarledcn1372音频721解码器类别编解码通道比特率采样率格式备注mpegmpeg1225audiolayer1238kbps320kbpscbr和vbr8khz48khzmp1mp2mp3windowsmediaaudiowmaversion441789wmapro8kbps320kbps8khz48khzwma不支持wmapro无损和mbrwavmsadpcmimaadpcmpcm8khz48khzwav支持4bitmsadpcm和imaadpcmoggq1q108khz48khzoggogaflaccompresslevel8khz48khzflacaacadifatdsheaderaaclcaacheaaceld518khz48khzaacm4aamramrnbamrwbamrnb475122kbps8khzamrwb6602385kbps16kh8khz16khz3gpmidimiditype01dlsversion12xmfmobilexmfrtttlrtxotaimelodyxmfmxmfrtttlrtxotaimy722编码器类别编解码通道比特率采样率格式备注amramrnb475kbps122kbps8khz16khz3gpptaurus系列多媒体播放器t1规格书音视频解码规格wwwnovastarledcn14类别编解码通道比特率采样率格式备注amrwbcbraacaacadtslc475kbps60kbpscbr8khz4

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

ＮＨｚ一的对称伸缩振动峰３３．６ｍ－移２９２ｃ１到３１．６ｃ１近，对称伸缩振动峰３１４ｍ－附反３２．９ｍ也移到３６．２附近。配体中、３２１ｃ３７２。
０Ｄ，．，．，．，．，．，．，．，．，．，．。化学计量比将混合溶液逐渐滴人邻氨基苯甲．０１０２０３０４０５０６０７０８０９１０按酸的乙醇溶液中，氢氧化钠水溶液调节ｐ值达到５６保持温度７ — ８不断搅拌，液中用Ｈ — ，５ｏＣ，溶
１引言
稀土与有机芳香羧酸配合物的发光研究具有十分重要的理论意义和应用价值ｎ］。文献［］４报道在一系列苯甲酸衍生物与铽的配合物中，氨基苯甲酸与铽的配合物的荧光性能为最强。于荧邻基光惰性掺杂离子的荧光增强效应能够提高配合物中心离子的发光强度，们以邻氨基苯甲酸铽为我基础，制了具有高发光强度的铽系列固态配合物，现掺杂Ｉ计、研发ｒａＹ计、 ¨离子都能增强铽离子Ｇｄ的发射强度，中以Ｇｄ为最好。本文报道了一系列掺杂Ｇｄ的邻氨基苯甲酸铽的光致发光特其件件
Ｔ卜ｄＡ（－邻氨基苯甲酸，ｂＧ３Ａ－一０１ — ）固体配合物的光谱分析和荧光增强
周忠诚① 舒万艮王正祥
（南大学化学化Ｔ学院中长沙市４０８）１０３
摘
要
合成了一系列组成为Ｔｂ…ＧｄＡ（。Ａ＝邻氨基苯甲酸，ｏ１ｏ的固体配合物。用红外光谱和荧ｚ＝一．）利光光谱研究了配合物的结构和荧光性质。红外光谱的结果表明。杂配合物的结构与未掺杂的邻氨基苯掺甲酸铽相似。荧光光谱的结果显示。 ” 对Ｔｂ的发光有明显的增敏作用，对荧光增敏的机理进行了Ｇｄ ” 并
① 联系人，电话：０３）８９１（）（７１８７７４宅）Ｅｍａｌｚｚｏｌ８２３ｎｔ（７１８２７３办；０３）８９５（； — ｉｃｈｕ０＠６．ｅ：作者简介：周忠诚（９２）男．１７一。湖南省新化县人，中南大学博士研究生。从事稀土有机配合物发光材料的研究。
美国ＮＥＸＵＳ４０红外光谱仪，一７日本日立Ｆ２０一５０型荧光分光光度计。２２配合物的合成．
分别量取一定量的Ｔｂ。Ｇｄ。合均匀，ＧｄＣＩ和ＣＩ混使件在混合后溶液中的摩尔分数ｚ分别为
维普资讯
第１９卷，５期第２００２年９月
光
谱
实
验
室 Leabharlann Ｖｏ１．１９，ＮＯ．５Ｓｅｅｂｒ，２００２ｐｔｍｅ
ＣｉｓＪｕｎｌｆＳｅｔｏｃｐａｏａｏｙｈｎｅｏｒａｐｃｒｓｏｙＬｂｒｔｒｅｏ
逐渐析出沉淀，续反应３趁热过滤，去离子水和无水乙醇反复洗涤到无氯离子为止，后置继ｈ，用然于８ ‘ 箱中恒温干燥得产品。产物的组成经等离子发射光谱和元素分析确认为Ｔｂ…ＧｄＡ。０Ｃ烘
探讨。
关键词
铽，合物，氨基苯甲酸，杂，光。配邻掺荧
文献标识码：Ａ文章编号：０４８３（０２０ —５９ｏ１０ — １８２０）５０６一４
中图分类号：５．２０６７３０６７３；５．３
性。
２实验部分
２１试剂与仪器．ＴｂＯ，ＧｄＯａ于９．，、ｚ大９９邻氨基苯甲酸及其他试剂为分析纯。氯化稀土由稀土氧化物溶于盐酸，稀释并用Ｎａ经ＯＨ调至ｐ值至５而制得。Ｈ
收稿日期：０２０ — ９２０ —３１
维普资讯
光谱实验室
第１９卷
（Ａ一邻氨基苯甲酸，Ｏ１Ｏ。 — 一．）
３结果与讨论
３１红外光谱．
所有混合稀土配合物的红外光谱均相似，明它们具有相似的结构，与配体相比较有明显的表但不同。本文仅给出邻氨基苯甲酸铽及Ｇｄ摩尔分数为０５时各配合物的红外光谱。见图１。的．。与邻氨基苯甲酸相比，成配合物后形