螺旋输送机计算
螺旋输送机计算书(手册)
螺旋输送机计算书（查手册）螺旋输送机的生产率（t/h）的计算公式为：Q=4.7×10-3×Ψ×βO×k2×g×ρ×n×D3式中Q-输送机的生产率（t/h）；Ψ—料槽的填充系数，由表10-30选取；βO —倾斜向上输送时对输送量的影响系数，由经验公式βO=1-0.02β求得，其中β为输送机对水平的倾斜角，一般β≤20º；k2—螺旋螺距与直径之比例系数，对于倾斜布置的输送机，输送磨磋性的物料时，取k2=0.8，反之，取k2=1；ρ—被输送物料的堆积密度（kg/m3）;n—螺旋转速（r/min）；g—重力加速度，g=9.8m/s2；D—螺旋直径（m）。
螺旋最大许用转速经验公式：n man =A/D1/2式中D-螺旋直径（m）；A-经验系数，由表10-31查得。
附一：表10-30各种物料的堆积密度ρ、阻力系数λ、填充系数ψ：物料名称ρ(t/m3) λψ块矾0.88 1.90 0.45硫酸铝0.83 1.40 0.45小苏打（碳酸氢钠）0.77 0.80 0.45小麦0.67 0.70 0.45铝土矿粉(干燥) 1.00 2.40 0.45蓖麻豆(整粒带壳) 0.58 0.70 0.45硼砂(细粒) 0.80 0.90 0.45咖啡(烤豆) 0.40 0.50 0.45玉米0.72 0.50 0.45棉籽(干燥，除尘的) 0.50 0.80 0.45漂白土(烧过) 0.64 2.70 0.45碎石灰石0.88 2.70 0.45奶粉0.53 0.70 0.45高梁(谷) 0.69 0.50 0.45高梁粉0.54 0.70 0.45燕麦0.42 0.50 0.45磷酸肥0.96 1.90 0.45米(去糠) 0.48 0.50 0.45稻谷0.75 0.50 0.45皂粉0.37 1.20 0.45淀粉0.61 1.40 0.45向日葵籽0.46 0.70 0.45尿素(小颗粒) 0.72 1.60 0.45黑麦0.75 0.50 0.45小麦(芽) 0.37 0.50 0.45豌豆0.77 0.70 0.45无烟煤(粒度小于12mm) 0.88 1.40 0.45 石墨片0.64 0.70 0.45细矾0.77 0.81 0.33硼矾0.27 1.90 0.33氢氧化铝0.86 1.80 0.33硝酸铵0.83 1.40 0.33大麦粉0.45 0.50 0.33大麦芽0.50 0.50 0.33骨灰0.72 2.20 0.33骨粉0.88 2.30 0.33糠、麸0.29 0.70 0.33咖啡(速溶) 0.30 0.50 0.33电石1.28 2.70 0.33磷酸钙0.72 2.20 0.33苛性苏打1.41 2.40 0.33苛性苏打片0.75 2.00 0.33无烟煤(洗过的碎煤) 0.96 1.40 0.33烟煤0.75 1.20 0.33褐煤0.66 1.40 0.33细粉软木0.16 0.70 0.33颗粒软木0.22 0.70 0.33玉米粉0.50 0.70 0.33棉籽饼(粉碎的) 0.67 1.40 0.33棉籽(干燥，未除尘) 0.35 1.20 0.33鱼粉0.61 1.40 0.33面粉0.59 0.80 0.33石墨粉0.45 0.70 0.33石膏粉(焙烧过) 1.12 2.70 0.33红铅(细粉) 1.44 1.60 0.33生石灰粉1.01 0.80 0.33熟石灰粉0.58 0.80 0.33燕麦粉0.56 0.70 0.33花生仁0.64 0.50 0.33聚苯乙烯(粒) 0.64 0.50 0.33聚苯乙烯(粉) 0.40 1.40 0.33土豆粉0.77 0.70 0.33糙米0.54 0.80 0.33松香(粒度小于12mm) 1.00 2.00 0.33橡胶(粒) 0.85 2.00 0.33皂片0.32 0.80 0.33皂粒0.40 0.80 0.33磷酸钠0.88 1.20 0.33大豆饼0.67 1.40 0.33大豆粉0.46 1.10 0.33糖(粉) 0.88 1.10 0.33精制糖(干粒) 0.85 1.50 0.33精制糖(湿粒) 0.96 2.30 0.33烟草(碎屑) 0.32 1.10 0.33木屑粉0.42 0.50 0.33氧化锌(重) 0.53 1.40 0.33氧化锌(轻) 0.21 1.40 0.33水泥1.13 1.90 0.33充气水泥1.00 1.90 0.33煤渣0.64 2.40 0.33冰晶石(粉末) 1.33 2.70 0.33硅藻土0.22 2.20 0.33烟道灰0.85 4.70 0.33飞灰0.61 2.70 0.33煤灰0.61 2.70 0.33氧化铁(颜料) 0.40 1.40 0.33石灰石粉1.20 2.40 0.33云母(粉) 0.22 1.40 0.33花生(有壳，未清洁) 0.29 0.90 0.33磷酸钾0.82 1.40 0.33硝酸钾(粒度小于12mm) 1.22 1.60 0.33 粗盐0.85 1.40 0.33细盐1.20 2.30 0.33芝麻0.54 0.80 0.33大豆(整粒) 0.77 1.40 0.33滑石粉0.88 1.10 0.33散煤(干、粒度小于12mm) 0.64 4.10 0.33 散煤(干、粒度小于75mm) 0.61 3.40 0.33 散煤(湿、粒度小于12mm) 0.77 4.10 0.33 散煤(湿、粒度小于75mm) 0.77 5.40 0.33 焙烧土1.44 3.20 0.33壤土(干，松散) 1.22 1.60 0.33矾土0.93 2.40 0.15氧化铝1.44 2.40 0.15石棉(矿物) 1.30 1.60 0.15玄武石1.49 2.40 0.15硼1.20 1.40 0.15金刚砂1.60 4.10 0.15碎焦碳0.48 1.60 0.15焦碳(松散) 0.48 1.60 0.15碎玻璃(粉末) 1.60 2.70 0.15玻璃(原料) 1.44 3.40 0.15化岗石1.36 3.40 0.15大理石(粉碎的) 1.41 2.70 0.15石英砂(粉) 1.20 2.30 0.15石英砂(粒) 1.36 2.70 0.15河砂(干) 1.60 2.30 0.15型砂(筛过) 1.52 3.50 0.15炉渣(干，粒) 1.01 3.00附二：表10-31各种散颗粒物料的经验系数A值。
浅谈螺旋输送机的设计与计算
浅谈螺旋输送机的设计与计算1、螺旋输送机的结构与功能螺旋输送机主要是由螺旋轴、筒体和前后闸门结构组成。
螺旋轴的旋转可以将盾构机土仓土料输送到皮带机上运输出去。
在应急或者维修情况下，螺旋轴可以缩回，前泥门关闭，这样可以对土仓保压。
螺旋输送机的功能主要有：1）输送土仓土料；2）调节螺旋轴的旋转速度，对土仓挖掘面保压，保证掘进过程的安全。
2、螺旋输送机的理论输送能力螺旋输送机的理论上的出渣能力可以通过以下公式进行计算：Q=π4×D2-d2×P-t×n×60，容积率η=100%。
而在掘进过程中，实际的最大出土量可用以下公式进行计算：（假定是在最大掘进速度下）Q1=π4×Ds2×ν×60。
式中：D-螺旋输送机的内径；d-螺旋输送机中心轴的直径；p-螺距；t-螺旋输送机螺旋叶片厚度；n-螺旋输送机的最高转速、盾构机开挖直径、盾构机的最高推进速度。
盾构机此次提供的的计算参数为：D=0.8m；d=276mm；P=640mm；t=40mm；n=16rpm、6.3m、0.08m/min。
计算结果：螺旋输送机的理论输送能力Q=280m^3/h （η=100%）、盾构机在最高掘进速度下的理论出渣量：Q1（100%）=150m3/h、Q1（130%）=195m3/h，得到安全系数为1.43。
3、螺旋输送机的驱动扭矩计算在计算螺旋输送机驱动单元的输出扭矩的时候，我们考虑到驱动装置需满足如下几个阻力扭矩：T1：将渣土移过螺旋叶片表面时产生的剪切力的扭矩；T2：渣土潜在移动所需的扭矩；T3：渣土在螺旋槽内表面之间的径向摩擦系数所需的扭矩；T4：克服渣土与螺旋轴表面的摩擦力扭矩；T5：克服渣土与螺旋叶面的摩擦力扭矩；T6：机械阻力扭矩；计算T1：图1是以推导的形式表示的螺旋叶片表面的说明简图。
在此，Ws：螺旋轴向力；F：螺旋扭矩；F1：螺旋叶片表面产生的摩擦力；：螺旋超前角度。
螺旋机设计计算指南
螺旋输送机设计计算1 螺旋输送机输送量按下式计算：Q = 60 π D2 S n ϕ r C / 4 （t / h）式中：G—螺旋输送机的输送能力（t / h）D—螺旋叶片直径（ｍ）S—螺距（ｍ）对于实体螺旋,S = 0.8D；对于带式螺旋,S = Dn—螺旋转速（r / min ）ϕ—物料填充系数（见表1）r—物料容积密度（t / m3）C—螺旋输送机的倾钭度系数（见表2）说明：容积密度值仅供计算螺旋输送机输送量时参考。
螺旋轴的转速随输送能力、螺旋直径及输送物料的特性而不同,为了保证在一定输送量下,物料不因受太大的切向力而被抛起,螺旋轴转速有一定极限,一般可按下面的经验公式计算：n = K2 / √ D （r / min）式中：n—螺旋轴的极限转速（r / min）D—螺旋叶片直径（m）K2 —物料特性系数（见表1）上述公式计算出的转速应圆整。
2 螺旋输送机轴功率螺旋输送机轴功率按下式计算：N0 = GL（ξCOSβ± Sinβ）K3 / 367即：N0 = G K3（ξ Ln ± H）/ 367 （Kw）式中：N0 —螺旋输送机计算轴功率（Kw）G —螺旋输送机计算输送量（t / h）K3—功率储备系数K3 = 1.2～1.4ξ—物料的阻力系数（见表1）Ln —螺旋输送机的水平投影长度（m）H —螺旋输送机的垂直投影长度（m）当向上输送时,取＋号；向下输送时,取－号。
所需电动机功率：N = N0 / η（Kw）式中：N —输送机所需电动机功率（Kw）η—驱动装置的传动效率（η = 0.94）双管螺旋喂料机双管螺旋喂料机的输送能力按下式计算：Q = 30 π n ϕ（D2－d2）（S－δ）（m3 / h）式中：Q —双管螺旋喂料机喂料能力（m3 / h）D —螺旋叶片直径（m）d —螺旋轴的直径（m）S —螺旋叶片的节距（m）δ—螺旋叶片的厚度（m）n —螺旋的转速（r / min）ϕ—物料的填充系数（一般取0.9）短螺距单头螺旋,螺距减少到2 / 3直径称为短螺距,推荐用于倾角超过20︒的倾钭螺旋输送机,甚至可以垂直使用,也常用于螺旋喂料机,较短的螺距可防止流态化的物料产生自流。
水平螺旋输送机计算程序
水平螺旋输送机计算程序水平螺旋输送机是一种常见的输送设备，广泛用于水泥、冶金、化工和煤炭等行业。
它由机壳、螺旋刀片、传动装置和输送管道等组成，通过螺旋刀片的旋转，将物料从一个位置输送到另一个位置。
为了确保输送机的安全高效运行，需要进行相关的计算和设计。
首先，我们需要计算水平螺旋输送机的功率和扭矩，以确定所需的传动装置。
计算公式如下：1.功率计算：输送功率=物料质量流量*提升高度*重力加速度/传送效率其中，物料质量流量是指单位时间内输送的物料质量。
它可以根据物料的密度和螺旋输送机的设计参数计算得出。
提升高度是指物料从输送口到卸料口的垂直高度差。
重力加速度是常量，取9.81m/s^2传送效率是指螺旋输送机的输送效率，它可以根据螺旋刀片的设计参数和物料特性进行估算。
2.扭矩计算：扭矩=输送功率*60/2π/输送机转速其中，转速是指螺旋刀片的旋转速度。
通过计算功率和扭矩，可以选择合适的电机和传动装置，以确保输送机的正常运行。
其次，我们还需要计算输送机的设计参数，以满足物料输送的要求。
主要包括以下几个方面：1.螺旋刀片直径和螺距的选择：螺旋刀片直径和螺距的选择需要考虑物料的特性、物料流量和输送机的转速。
一般来说，螺旋刀片直径越大，输送能力越强；螺旋刀片螺距越大，物料的升运能力越强。
2.输送机长度的确定：输送机长度的确定需要考虑物料的输送距离和卸料口位置。
一般来说，输送机的长度应足够长，以确保物料在输送过程中可以充分混合和升运。
3.输送机的倾角：输送机的倾角是指螺旋刀片与水平面的夹角。
倾角的大小会影响物料的输送能力和卸料口位置。
一般来说，倾角越大，物料的输送能力越强，但同时也会增加对传动装置的要求。
最后，我们还需要进行输送机的结构计算和强度校核，以确保输送机的结构稳定和安全。
通常包括以下几个方面：1.输送机的支撑形式和材料的选择：输送机的支撑形式可以选择为悬挂式或支承式，具体取决于输送机的长度和物料的输送量。
螺旋输送机输送量计算
螺旋输送机选型计算方法1.输送量Q=47β*φ*ρ*D2*S*n(t/h)式中：β——倾斜系数；φ——物料填充系数；ρ——物料容量重(t/m3);D——螺旋叶直径（m），S——螺距（m），n——转速(r/min).填充系数一般为，流动性良好，轻度磨琢性粉状和细粒状物料φ=0.45（如粮食），流动性一般，中等磨琢性物料取φ=0.33（如煤，灰，水泥），极大磨琢性物料取φ=0.15（如炉潭，河砂）。
2.螺旋直径3.由转速及输送量确定最小螺旋直径，并满足下列条件：对输送块状物料螺旋直径D至少应为颗粒最大边长的10倍，如果大颗粒的含量少时，也可选用较小的螺旋直径，但至少应为颗粒最大边长的4倍。
4.5.3.转速6.螺旋机的转速不允话过大，否则被输送的物料受到强离心作用，使输送过程受到影响，参照JB/T7679-95《螺旋输送机》标准每种规格有4种转速供选用。
7.8.4.电机功率9.P=0.9[Q(λ*L+H)/367+D*L/20]10.N=K*P11.P——功率（KW），Q——输送量（t/h）,λ——运行阻力系数，L——螺旋长度（m）,H——螺旋倾斜高度（m）,D——螺旋直径（m）,N——电机功率（KW），K——功率系数。
螺旋输送机的输送量计算有下面的公式计算而来Q=60ψ*β0*r*K*n*D3Q—输送量t/hψ—物料填充系数,见表1β0—倾斜系数,见表2K—螺距与直径比例系数,由选定规格的螺旋输送机计算求值r—物料容重t/m3见表3n—转速r/mind—螺旋直径m螺旋转速乘以单转传输量。
Q=V*M其中：Q----运输量；V----螺旋转数；M----运输单量；。
螺旋输送机选型计算
QL( cos sin ) Q N0 ( Lh H ) 367 367
•
• • • • •
式中 Q——输送机的输送能力（t/h）; ——物料阻力系数； L——输送机长度（m）; Lh——输送机的水平投影长度（m）; H ——输送机的垂直投影高度（m）; ——输送机倾斜角（度）。
KL nj r / min D
三 螺旋直径
Q D K 25 s C
• K为物料综合特性经验系数，见表21-24。 • 如果输送物料块度较大，螺旋直径根据下 式校核； • 对于筛分过的物料 D>=(4-6) dmax ； • 对于未筛分的物料 D >=(8-12)dmax ； dmax 为被输送物料最大直径。
• 标准螺旋直径：150 、200 、250 、 300 、400 、500 、600mm
Q 2 47 D n s SC
• 如果验算出的 仍在表列所推荐的范围 内，则表示圆整的合适。 高于表列数 值上限，则应加大螺旋直径； 如果低于 下限，则应该降低螺旋转速。
• 螺旋输送机功率用于克服诸多阻力，而一般认为 螺旋输送机的功率消耗与输送量及机长成正比， 而把所有损失归入一个总系数内，即阻力系数 。 螺旋轴所需功率可按下式计算：
• 当向上输送时取“+”，向下输送时取“-” • 电动机功率： N0 •
N储备系数，一般 1.2——1.4； ——总传动功率，一般取 • 0.9——0.94。
N • 端轴的许用扭矩通常以许用千瓦转速比 n 表示,
• 为了保证螺旋的扭矩小于许用扭矩，需进行千瓦 转速比验算，应使 N 0 N N0 n n • 如果 n 值超过表中所列数值，需选用大一级直 径的螺旋输送机。
重诺螺旋输送机输送量计算
在对螺旋输送机进行选型是，厂家首先要估算每小时内所能处理的输送量，由于输送的物料不同，单位时间内的输送量也不一样，为了便于用户对输送量进行计算，这里我们列举了一些螺旋输送机及常见物料的基本参数，包括输送机的倾斜度、螺旋直径、转速、电机功率等供用户参考。
螺旋输送机选型计算公式：输送量Q=47β×δ×ρ×D2×S×n(t/h) 式中β---倾斜系数，见表6-2；螺旋输送机倾斜系数表倾斜角0 ≤55＜β≤1010＜β≤1515＜β≤20β 1 0.9 0.8 0.7 0.65δ---物料填充系数；ρ---物料容量重（t/m3），见表6-3；D---螺旋叶直径(m)；n---转速(r/min)；S---螺距(m)；填充系数一般为流动性良好，轻度磨琢性粉状和细粒状物料取δ=0.45（如粮食），流动性一般，中等磨琢性物料取δ=0.33（如煤、灰、水泥），极大磨琢性物料取δ=0.15（如炉渣、河沙）。
1.螺旋直径由转速及输送量确定最小螺旋直径，并满足下列条件：对输送块状物料，螺旋直径D至少应为颗粒最大边长的10倍，如果大颗粒的含量少时，可选用较小的螺旋直径，但至少应为颗粒最大边长的4倍。
2.转速螺旋输送机的转速不允许过大，否则被输送的物料受到强离心作用，使输送过程受到影响，参照JB/T7679-95《螺旋输送机》标准每种规格有4种转速供选用。
，见表6-13.电机功率:P=0.9[Q(Λ×L+H)/367+D×L/20] N=K×P式中：P---功率（KW），Q---输送量（t/h），Λ---运行阻力系数（见表6-3），L---螺旋长度（m），H----螺旋输送机倾斜高度（m），D---螺旋直径（m），N---电机功率（KW），P与K的关系见表螺旋输送机电机功率系数表6-4P（KW）≥5 4 3 2 1 0.6 0.4 0.2 0.1 k 1 1.2 1.4 1.6 2 2.4 2.6 3 4输送物料参数表6-3物料小麦玉米散煤干块散煤干块散煤湿块散煤湿块飞灰烟道灰面粉水泥炉渣干河砂ρ( kg /m 3) 6772640 610 770 7706185591131010 1360δ 0.45.450.330.330.330.33.330.330.30.330.15 0.15Λ.7.54.1 3.4 4.15.42.74.70.81.9 32.7以上的一些数据包括了一些常见物料的输送数据，以及螺旋输送机设计生产时所用到的计算公式。
螺旋输送机的功率计算
螺旋输送机的功率计算
1.螺旋输送机的功率计算公式：
P=F*V*η
2.推动力的计算：
推动力是螺旋输送机推动物料前进所需的力量。
推动力可以通过下面的公式计算：
F=μ*g*m
其中，μ是物料与螺旋叶片的摩擦系数，g是重力加速度，m是物料的质量。
3.输送速度的计算：
输送速度是螺旋输送机单位时间内输送物料的量。
输送速度可以通过下面的公式计算：
V=π*D*n
其中，D是螺旋叶片直径，n是螺旋转速。
4.效率的计算：
效率是螺旋输送机将输入能量转化为输出能量的比率。
螺旋输送机的效率一般在0.8-0.9之间。
以上是螺旋输送机功率计算的基本公式，下面以一个实际案例来演示功率的计算过程。
案例：假设螺旋输送机的螺旋叶片直径为0.6米，转速为60转/分钟，物料质量为500千克，物料与螺旋叶片的摩擦系数为0.4，重力加速度为9.8米/秒²，输送机效率为0.85
1.计算推动力：
F=μ*g*m
F=0.4*9.8*500
F=1960牛顿
2.计算输送速度：
V=π*D*n
V=π*0.6*60
V≈113.1米/分钟
3.计算功率：
P=F*V*η
P=1960*113.1*0.85
P≈195个千瓦
因此，根据以上实例，该螺旋输送机的功率约为195千瓦。
需要注意的是，以上计算公式是基于简化模型的理论估算，实际运行
时会受到多种因素的影响，如物料特性、输送机结构等。
在实际应用中，
根据具体情况可能需要进行更加精确的功率计算。
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1行星齿轮传动的符号在行星齿轮传动中较常用的符号如下。
n ——转速，以每分钟的转数来衡量的角速度，r ／min 。
ω——角速度，以每秒弧度来衡量的角速度，rad ／s 。
a n ——齿轮a 的转速，r ／min 。
b n 一一内齿轮b 的转速，r ／min 。
x n ——转臂x 的转速，r ／min 。
c n ——行星轮c 的转速，r ／min 。
ab i ——a 轮输入，b 轮输出的传动比，即 ab i =±baz z CABi ——在行星齿轮传动中，构件A 相对于构件c 的相对转速与构件B 相对构件C 的相对转速之比值，即C AB i =A CB Cn n n n --xabi ——在行星齿轮传动中，中心轮a 相对于转臂x 的相对转速与内齿轮b 相对于转臂x 的相对转速之比值，即x ab i =a xb xn n n n --根据原始条件可以确定所需用的输入功率为16.5 6.80.980.980.980.98P P KW ===⨯⨯入至此，可以确定所用的电动机的型号 Y160M-6 行星轮数3p n =。
配齿计算2传动比条件在行星齿轮传动中，各轮齿数的选择必须确保实现所给定的传动比p i 的大小。
例如，2z —x(A)型行星传动，其各轮齿数与传动比p i 的关系式为b ax i =1-x ab i =1+baz z 可得b z =（bax i -1）a z若令 Y=a z p i ，则有b z =Y-a z式中 p i ——给定的传动比．且有p i =b ax i ；Y ——系数，必须是个正整数；a z ——中心轮a 的齿数，一般，a z ≥min Z 。
3邻接条件 4同心条件在此讨论的同心条件只适用丁渐开线圆柱齿轮的行星齿轮传动。
所谓同心条件就是出中心轮a 、b(或e)与行星轮c(或d)的所有啮合齿轮副的实际中心距必须相等。
对于2Z —X(A)型行星齿轮传动，其同心条件为accb a a ''= 在一般情况下，齿数a z 和b z 都不是p n 的倍数。
当齿轮a 和b 的轮齿对称线及行星轮1的华而Q1与直线O Ⅰ重合时，行星轮2的平面Q 2与直线O Ⅱ的夹角为C δ如果转臂x 固定，当中心轮a 按逆时方向转过C δ时，则行星轮2按顺时针方向转过C δ角，而内齿轮b 按顺时针方向转过C δ角。
当p n 个行星轮在中心轮周围均匀分布时，则两相邻行星轮间的中心角为2pn π。
现设已知中小轮a 和b 的节圆直径ad '和b d '，其齿距为a b p p p ==。
在中心角2p n π内，中心轮a 和b 具有的弧长分别为 a p d n π' 和 b pd n π'对于弧长a pd n π'，一般应包含若干个整数倍的齿距p 和一个剩余弧段(a ap δγ'-)。
同理，对于弧长b pd n π'，也应包含有若干个整数倍的齿距p 和一个剩余弧段b bδγ'。
可得 12()a ab b a b p p z z nc c pδγδγ''-++=++显然，等式左边等于整数。
要使等式右边也等于整数，其必要和充分的条件是a ab b δγδγ''= 公式表明：两中心轮a 和b 的齿数和(a b z z +)应为行星轮数p n 的倍数， 就是2Z —X(A)型行星传动的安装条件。
5 2Z-X(A)型行星传动据2Z-X(A)型行星齿轮传动的传动比公式1bp az i p z =-= 式中——P 是行星齿轮的特性参数。
应该指出：在对b 轮齿数b z 进行圆整后，此时实际的p 值与给定的p 值稍有变化，但必须控制在其传动比误差范围内。
一般其传动比误差p pi i i i -∆=≤4％。
据同心条件可求得行星轮c 的齿数为222p b a c a i z z z z --== 显然，由上式所求得的c z 适用于非变位的或高度变位的行星齿轮传动。
如果采用角度变位的传动时，行星轮c 的齿数c z 应按如下公式计算，即2b ac c z z z z -'=+∆ 当(b a z z -)为偶数时，可取齿数修正量为a z ∆＝-1。
此时，通过角度变位后，既不增 大该行星传动的径向尺寸，又可以改善传动性能。
综合上述公式．则可得2Z —X(A)型传功的配齿比例关系式为2:::::(1):2p p a b c a a p a a pi i z z z c z z i z z n -=-最后，再按公式(3—7)校核其邻接条件。
根据给定的行星齿轮传动的传动比p i 的大小和中心轮a 的齿数a z 及行星轮个数p n ，由表3—2可查得2Z —X(A)型行星齿轮传动的传动比p i 及其各轮齿数。
根据以上步骤可以确定其齿数及传动比如下：a z 17、c z 67、b z 151、bax i 9.88。
参数计算6标准直齿圆柱齿轮的基本参数模数——分度圆上的齿距p 与圆周率π(无理数)的比值，即 pm π=模数m 是齿轮的一个基本参数，其单位为mm(毫米)。
因齿距p m π=，若模数m 增大，则齿轮的齿距p 就增大；齿轮的轮齿及各部分尺寸均相应地增大。
为了齿轮的设计、制造和测量等工作的标准化，模数m 的数值已经标准化。
渐开线圆柱齿轮模数可参见GB1357-1987。
在此应该指出，由于在齿轮的不同圆周上，其齿距不相同，故其模数也是不同的；只有分度圆上的模数m 是标准值。
因齿轮分度圆的周长为 d zp π=，即可得pd z π= ；两式联立可得齿轮的分度圆直径d mz =齿项高系数*a h ——按GBl356—1988规定：正常齿*a h =1，短齿*a h =0．80。
顶隙系数*c ——按GBl357—1988规定：正常齿*c ＝0．25，短齿*c ＝0．3。
一对渐开线圆柱直齿轮的正确啮合条件是：两齿轮的模数m 相等，分度圆压力角α相等，即12m m m == 12ααα== 齿轮的模数的确定，由公式初算得12.1 1.71m K ===mm根据所设计的题目要求，选定模数 2.5m mm =。
表5-2受力分析及强度计算7行星齿轮传动的受力分析在已知原动机(电动机等)的名义功率P 和同步转速n 的条件下，其输入件所传递的转矩A T 可按下式计算，即119550A P T n = （N ·m ） 式中 1p ———输入件所传递的名义功率，kw ； 1n ———输入件的转速，r ／min 。
在圆柱齿轮传动中，若忽略齿面间的摩擦力的影响，其法向作用力n F 可分解为如下的三个分力，即 切向力112000t T F d = (N) 径向力tan cos t nr F F αβ=(N)轴向力 tan a t F F β= (N) 法向力n F 与切向力t F 的关系式为 cos cos tn nF F βα=⨯（N ）对于直齿圆柱齿轮传动，由于轮齿的螺旋角0β=，法面压力角n αα=，故其轴向力a F =0，则可得切向力 112000t T F d =(N) 径向力 tan r t F F α= (N) 法向力 cos tn F F α=(N) 式中 1T ——啮合齿轮副中小齿轮传递的转矩，N ·m ；β——斜齿轮分度圆上的螺旋角，(°)； 1d ——小齿轮分度圆直径，mm ； α——分度圆压力角，通常α＝20°。
8行星齿轮传动首先应计算输入件中心轮a 在每一套中(即在每个功率分流上)所承受的输入转矩为1119550a p p T P T n n n == 式中 a T ——中心轮a 所传递的转矩，N ·m ；p n ——行星轮数目。
按照上述提示进行受力分析计算，则可得行星轮c 作用于中心轮a 的切向力为111 6.89550955022.329703a p p T P T N m n n n ====⋅⨯ 20001050.17aca p aT F N n d ==' 1050.17ac ca F F N =-=- 1050.17bc ac F F N ==- 22100.34xc ac F F N =-=-31052100.34661.607x p x cx T n r F N m ==⨯⨯=⋅ 1050.17cb bc F F N =-= 594.662000bb p cb d T n F N m '=⨯=⋅ 9 行星轮支承上和基本构件轴上的作用力。
圆柱中心轮与行星轮相啮合时，行星轮上的切向力ic F 可按如下公式计算，即2000iic p i T F n d ='（N ） 例如，在2Z —X(A)型行星齿轮传动中，中心轮a 作用于行星轮c 上的切向力ac F公式(6—10)计算，即 2000aac p aT F n d -=' （N ） 对于钢制行星轮c ，其材料密度637.810/kg mm ρ-=⨯；行星轮的相对体积 24xc cd V b πλ=将ρ和x c V 的关系式代入公式，则可得2Z —X(A)型传动行星轮的离心力LF 为11226.3710L c xx F d bn r λ-=⨯ 式中 c d ——行星轮c 的分度圆直径，mm ； b ——行星轮的宽度，mm ；λ——行星轮的折算系数．相对于转臂x 转动的行星轮及其轴承的质量直径为 c d 、宽度为b 的实心钢制圆柱体质量之比值的系数。
当滚动轴承安装在行星轮内时，0.5~0.7λ=；当滚动轴承安装转臂x 内时，1~1.3λ= 。
10箱体的结构及各个尺寸的计算数值如下：（1）箱体的材料为 HT200，采用铸造，机体的结构采用卧式不剖分机体（2）尺寸系数 334002171.4710001000D B K δ+⨯+=== 式中 D ——机体内壁直径 B ——机体宽度故 其K δ值在1.25~1.6之间，壁厚δ大于10~13。
根据实际情况取δ为12mm 。
机体壁厚 δ=12mm 前机盖厚度 110mm δ= 后机盖厚度 212mm δ=机体法兰凸缘厚度 311.2515d mm δ== 加强筋厚度 412mm δ= 加强筋斜度 2α=︒机体和机盖紧固螺栓直径 112d mm = 轴承端盖螺栓直径 210.810d d mm == 地脚螺栓直径1216d mm =≥= 机体底座凸缘厚度 (1~1.5)24h d mm == 地脚螺栓孔的位置12 1.2(5~8)26(5~8)22c d mm c d mm=+==+=11螺旋周长的计算螺旋外周长：1.318()L m === 螺旋内周长：10.47234()L m === 0.40.04()25252d D r m ====⨯⨯ 0.420.2()22D D R R m =⇒=== 0.20.040.16()R c r c R r m =+⇒=-=-= 12螺旋机的输送量根据所给的原始条件可以计算出螺旋机的输送量Q ； 因为是水平布置的H=0、β=0 。