第16 同步发电机的不对称运行
10.同步电机不对称负载运行
由于短路初瞬电流不能跃变， 由于短路初瞬电流不能跃变，故B相电流中必定有一个 非周期的自由分量， 非周期的自由分量，使得
同步发电机的不对称运行
故有 同理可得 综上所述， 综上所述，非周期分量为
同步发电机的不对称运行
图6-70表示突然短路后整个励磁电流的波形 70表示突然短路后整个励磁电流的波形
同步发电机的不对称运行
同步发电机的三相突然短路
短路电流的周期分量
由于定子绕组的电抗远大于电阻， 由于定子绕组的电抗远大于电阻，电枢反应基本为纯 直轴的去磁性电枢反应。 直轴的去磁性电枢反应。 突然短路时，突然出现直轴去磁性电枢反应， 突然短路时，突然出现直轴去磁性电枢反应，将在励 磁绕组内产生感应电流。根据换路定律， 磁绕组内产生感应电流。根据换路定律，在短路的初始 瞬间，励磁绕组的励磁不能跃变。 瞬间，励磁绕组的励磁不能跃变。
无阻尼绕组时突然短路电流的表达式
电枢短路电流中应当有周期分量和非周期分量两个分量， 电枢短路电流中应当有周期分量和非周期分量两个分量，即
A相短路电流也可以写成
将上式中 θ 0 的换成 相和C B相和C相得短路电流
(θ 0 + 120° )
和
(θ 0 − 120° )
，可得
同步发电机的不对称运行
阻尼绕组对三相突然短路过程的影响
图6-69表示 X d 的等效电路 69表示 '
同步发电机的不对称运行
短路电流的周期分量为
同步发电机的不对称运行
短路电流中的非周期分量中,对A相而言，满足短路初始 短路电流中的非周期分量中 相而言， 非周期分量 瞬间电流不能跃变的换路条件，所以A相电流中没有非周 瞬间电流不能跃变的换路条件，所以A 期的自由分量;对B,C两相来说，情况不同，以B相为例有 期的自由分量; B,C两相来说，情况不同， 两相来说
发电机不对称运行危害及处理
圆园20年第7期一、概述同步发电机是根据三相电流对称的情况下能够长期运行设计的,但实际中不对称运行情况也是经常遇到的,如电气机车或单相电炉负载、发电机主开关合断时三相不同期或非全相、系统中的两相或单相接地短路、发电机线圈匝间短路或开路,都会导致发电机运行状态破坏,导致三相电压电流不对称,最终影响发电机及系统用户的安全运行,如处理不及时将会造成发电机转子严重损坏。
负序电流的危害不能直接监视,值班员一般重视不够,不能迅速进行处理,对发电机转子造成危害。
二、不对称运行对发电机的危害以汽轮发电机为例,发电机不对称运行时,定子电流中的负序分量,产生与转子的旋转方向相反的旋转磁场,将使转子上的各个部件诸如大齿、小齿、槽楔、护环、励磁绕组及阻尼绕组,切割负序磁场,产生频率为100Hz 的感应电流。
由于交流电的集肤效应,感应电流只能在转子表面的薄层中流过,这些电流不仅流过转子本体,还流过护环、心环以及转子的槽楔与齿,并流经槽楔与齿与护环的许多接触面。
由于这些接触面的电阻很高,发热尤其严重,后果不堪设想。
其次是负序电流引起附加转距产生振动。
这些危害值班员监视不到,有些运行值班员不能深刻了解,重视不够,使负序电流作用时间过长,造成严重后果。
例如某厂1985年3月18日,300MW 机组在解列时,主变压器高压侧开关一相未断开,持续9分钟,负序电流达34%,结果转子大齿表面严重过热,部分槽楔移位,护环内表面过热。
某厂1985年9月2日,50MW 机组并网时,主变压器高压侧开关一相未合上,持续3分钟,负序电流达84%,结果转子两端槽楔全部熔化甩出,护环与转子熔焊在一起。
有的处理时间竟长达20多分钟,有的值班员只将静子电流降至额定就完事了,无视“负荷过负荷”信号的存在,认为降负荷过多会受到考核不敢降,只解除看到的危害,这都是对危害了解不够产生的结果。
那么负序电流多少才对发电机产生危害呢?三、限制不对称运行的标准理解规程规定并严格执行,将标准记在心中,并坚定执行。
cha16 同步发电机的异常运行分析及
一、相序阻抗和等效电路 同步发电机不对称运行时，电机中包括正序分量、 负序和零序分量。不计饱和，三相不对称运行时可 采用对称分量法将不对称电压和不对称电流分解为 分解成正序、负序和零序三个对成系统，在不同相 序中取其中一相的等效电路分析。 （一） 正序阻抗 转子通入励磁电流正向同步旋转时，电枢绕组中所 产生的正序三相对称电流所遇到的阻抗。对于隐极 电机：Z+=r++jx+=ra+jxs。对于凸极电机，由于气隙 不均匀，仍用双反应理论，数值大小决定于正序旋 转磁场与转子的相对位置，有xd及xq间之分，当发 生三相对称稳态短路，忽略的电枢电阻，电枢反应 磁场在直轴，x+=xd（不饱合）
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
架设输电线路时，三相导线必须采用同材质、同截面积的导 线（对380／220 V供电系统，最好4根导线都采用同材质、 同截面积的导线）。线路中导线的接头，应设法均匀分布在 三相导线之中，不应全部集中在某一相上。认真做好线路器 材（如绝缘子等）的选购、检测及安装工作，提高线路的架 设质量，确保线路具有必须具备的绝缘水平。 加强对线路的运行管理，杜绝、防止、减少线路在运行中发 生单相接地、两相短路事故。一旦发生以上不对称短路事故， 能够尽早发现及时排除。 当然， 发电机处在完全对称平衡的工况下运行也是难以实 现的，但满足如下几条原则是可以做到的：发电机转子的任 何一点温度不得超过允许值；机械振动不得超过允许值；任 何一相定子电流均不得超过其额定值。为此，有关规程明文 作出规定：水轮发电机三相电流的不平衡程度必须满足：三 相电流之差，最大不得超过其额定值的20％
负序电抗x_与发电机外电路情况有关
(1)若发电机出线端直接外加负序电压，略去r则:
同步发电机的不对称运行
02
CHAPTER
不对称运行对发电机的影响
对发电机效率的影响
总结词
不对称运行会导致同步发电机的 效率降低。
详细描述
在不对称运行状态下，同步发电 机的磁场和电流分布不均匀，导 致转子和定子之间的摩擦增加， 从而降低发电机的效率。
对发电机性能的影响
总结词
不对称运行会影响同步发电机的性能 。
详细描述
预防性维护
实施预防性维护措施，提 前发现并解决潜在问题。
更新配件
及时更新易损件和关键配 件，降低因部件损坏导致 的不对称运行风险。
04
CHAPTER
案例分析
某电厂的发电机不对称运行案例
案例概述
某电厂的发电机在运行过程中出 现了不对称运行的情况，导致了
一系列的问题。
问题分析
该案例中，发电机的不对称运行导 致了转子应力增加、温度升高、振 动加剧等问题，严重影响了发电靠性。
03
解决措施
针对这些问题，核电站采取了一系列措施，包括加强设备监测和维护、
优化发电机的设计和制造工艺等，以提高发电机的可靠性和稳定性。
某风力发电场的发电机不对称运行案例
案例概述
某风力发电场的发电机在运行过程中出现了不对称运行的 情况，影响了风力发电的正常运行。
问题分析
该案例中，发电机的不对称运行导致了转矩波动、振动等 问题，进而影响了发电机的效率和寿命。
解决措施
针对这些问题，风力发电场采取了一系列措施，包括优化 风力发电机组的控制策略、加强设备维护和检修等，以提 高发电机的稳定性和可靠性。
05
CHAPTER
结论
发电机不对称运行的后果和影响
电压波形畸变
不对称运行会导致发电机输出 的电压波形发生畸变，影响电
同步发电机的不对称运行和突然短路
04
同步发电机的不对称运行和突然 短路的预防与控制
预防措施
定期检查
对同步发电机的各项性能进行定期检查，确 保其正常运行。
安装保护装置
在同步发电机上安装相应的保护装置，以防 止不对称运行和突然短路的发生。
维护保养
按照制造商的推荐，对同步发电机进行适当 的维护和保养，以延长其使用寿命。
监控运行状态
对同步发电机的运行状态进行实时监控，及 时发现并处理异常情况。
对称运行和突然短路的未来研究方向
深入研究对称运行的理论 基础
进一步探讨对称运行的原理和 机制，提高对电力系统稳定性 的认识和理解。
开发高效的短路保护装置
针对突然短路故障，研究和发 展更为快速、准确的短路保护 装置，以减少短路对设备和系 统的冲击。
智能化监控和管理
利用先进的传感器、通信和人 工智能技术，实现对电力系统 的实时监控和智能管理，提高 系统应对突发事件的响应速度 和处置能力。
对称运行
在电力系统中，同步发电机以对称的方式运行，意味着各相的电压、电流和功率等参数在大小和相位上都是相等 的。这种对称运行状态是电力系统稳定和可靠供电的前提条件。
突然短路
突然短路是指同步发电机在正常运行过程中，由于某种原因（如设备故障、人为误操作等），电路中出现非正常 连接，导致电流瞬间激增，破坏了原有的对称运行状态。突然短路是电力系统中最危险的故障之一，可能造成设 备损坏和系统稳定性丧失。
运行。
维护与保养
清洁
检查紧固件
定期对同步发电机进行清洁，以去除灰尘 和污垢。
检查同步发电机的紧固件是否松动，如发 现松动应及时紧固。
检查润滑系统
更换磨损部件
定期对同步发电机的润滑系统进行检查， 确保润滑油充足且无杂质。
同步发电机的不对称运行
同步电动机自起动转 距为零。
同步电机定子通入三 相对称电流，在气隙内产 生转速为n1的旋转磁场， 转子通入直流励磁产生N、 S 极，定子前后半周对转 子磁极的作用力相反，产 生的平均转距为零，无法 自起动。
第三节 同步电机的起动
解决方法：
1、异步起动——采用感应电动机工作原理 在转子极靴上加装起动绕组（发电机称为阻尼
一、两种运行方式
1.过励：I f为过励时，I 领先于U ，吸收容性无功功率，即发
出感性无功功率。
2.欠励：I 落后于U ，吸收感性无功功率。
按照发电机惯例画出空载、过励、欠励时-空矢量图如下：
二、用途 1．受控补偿
（1）当负荷较大时，为了改善功率因素，同步 补偿机应过励运行，
（2）当电网负荷很轻时，高压长输电线路将呈 现较大的电容作用，使受端电网电压升高，此 时，同步补偿机应运行在欠励状态，吸收电网 中多余的无功功率。
2、中间补偿
（1）P E0U sin
X
( P, u)
（2）当 X
时对稳定有利，因为
E0U X
， 角减小，稳定
提高
（3）当保持原过载能力时，输送的功率将增大。
（4）中间加补偿机相当于线路的 X 减小，提高了稳定 性或增加输出。
三、特点 1、因不带机械负载，补偿机转轴可以比较
细，PM 0 ，T 0
绕组），起动时，励磁绕组不能开路（以免产生过
大的感应电势，击穿绝缘），亦不能直接短路（对
起动不利），需串入阻值约为10倍 rf 的电阻。
当异步起动使转子转速上升，转速 n 接近同步
速，加入直流励磁，进入同步电机运行状态。
2．变频起动：n1
60 f p
同步电机原理及应用技术第5章 同步发电机的不对称运行
5.3.3 串联法或并联法测零序阻抗
试验线路如图5.9所示。当定子绕组有六个出线 端时，用串联法测定，接线如图5.9(a)所示。先 将励磁绕组短路，将定子绕组首尾串接成开口三 角形，再将被试电机拖动到同步速，并在定子端 加额定频率的单相电压，幅值以电枢电流在 0.05IN~0.25IN左右为限，测定电压 U、电流 I和 功率 P。
5.4 同步发电机不对称运行的影响
同步发电机的不对称运行会对电机带来一 系列不良影响，主要表现在两个方面。
5.4.1 转子的附加损耗和发热
由于不对称运行时出现的负序电流产生的反转 磁场会以转速 2n1切割转子，在转子铁心和励磁 绕组、阻尼绕组中感应电流，引起附加铁耗和附 加铜耗，结果就有可能使转子过热。汽轮发电机 转子本体的散热条件本来就比较差，负序磁场在 整块转子本体表面的感应电流经两端护环形成回 路，而护环与本体的接触电阻又比较大，因而发 热就更严重，由此亦可能引起转子绕组接地事故， 或危及护环与转子本体联接及配合的机械可靠性。
5.1.3 零序阻抗
零序阻抗是转子正向同步旋转、励磁 绕组短路时，电枢绕组中通入零序电流所 遇到的阻抗。由于三相零序电流同大小、 同相位，所以它们所建立的合成磁动势基 波和 次谐波的幅值均为零，只可能存在 次 脉振谐波磁动势，所产生的只是谐波磁场， 归属于谐波漏磁通。
5.2 同步发电机不对称稳态短路
5.5 同步电机的突然短路
以电机出线端突然短路为例，实际短 路电流的峰值就可能达到额定电流的近 20倍，所产生的巨大电磁力和电磁转矩 也就可能损坏定子绕组的端部绝缘，并 使转轴和机座发生有害变形。试想，如 果在电机设计和制造中没有考虑到这些 问题，所产生的后果将是不堪设想的。
5.4.2 附加转矩和振动
同步发电机不对称运行.ppt
最热处
3.不对称运行现象及处理
• 现象：三相定子电流表指示各不相等,负序信号装置可能动 作报警。
• 监控：稳态负序电流的最大允许值（I2/IN）为10%， 暂 态负序电流的最大允许值（I2/IN）2t为10s。机械振动不 超过允许值。
• 处理：(1) 继电保护动作跳闸；(2)负序信号报警时，立即 减负荷；(3)并列操作后定子电流不平衡时，若一相断路器 未合上，重新发一次合闸信号；若两相断路器未合上，立 即将合上的断路器拉开。
10.4 同步发电机不对称运行
一、引起不对称运行的主要原因
• 电力系统发生不对称短路故障。 • 输电线路或其他电气设备一次回路断线。 • 并、解列操作后，断路器个别相未拉开或
未合上。
二、各相序等效电路Leabharlann 三、不对称运行对发电机的影响
1.负序磁场引起转子表面涡流，使转子局部高温。
2.负序磁场引起振动增大 。
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第16章 同步发电机的不对称运行和突然短路在前面两章，研究了同步发电机在三相对称负载下的稳态性能，这是同步发电机最基本的运行方式，因而也是同步发电机中最基本的内容。
在本章中，将研究同步发电机的另外两种运行方式，即三相不对称运行和瞬态短路。
这是两种非正常的运行方式，如果处理不当会产生严重后果。
16.1 同步发电机不对称运行的分析方法严格地讲，三相同步发电机经常在三相不对称负载下运行，不过，由于不对称的程度往往很小，所以可当作对称状态来处理。
对有功率较大的单相负载，例如采用单相电炉或向电气铁道供电等，不对称的程度就比较大。
严重的不对称会使转子发热，甚至烧环。
因而对不对称运行方式的研究，有着现实意义。
研究电机不对称运行最有效的方法是对称分量法。
即把不对称的三相电压、电流分解成正序、负序和零序，分别研究它们的效果，然后迭加起来而得到最后结果。
如同变压器一样，要利用对称分量法来分析同步电机的不对称运行状态，首先必须了解同步电机在正序、负序及零序时的参数。
16.1.1 正序电抗+X转子直流励磁的磁通在定子绕组所产生的感应电势0E 的相序，定为正序。
当定子绕组中三相电流的相序与.E 一致时，就是正序电流。
正序电流流过定子绕组时所对应的电抗，就是正序电抗。
由于正序电流通过三相绕组后，产生了和转子同方向旋转的磁场，亦即在空间和转子相对静止，不会在转子绕组中产生感应电势，因此正序电流所对应的抗，就是三相同步的，电枢反应磁势作用在直轴，所以对应于短路情况下的正序电抗，为不饱和的直轴同步电抗，即+X =d X 。
16.1.2 负序电抗-X负序电流流过定子绕组所对应的电抗就是负序电抗。
由于负序电流所产生的旋转磁场与转子转向相反（图16-1），负序磁场以两倍同步速切割转子上的所有绕组（包括励磁绕组、阻尼绕组等），在这些绕组中感应出两倍频率的电势。
在正常运行时，这些绕组都是自成闭路的，因而产生两倍频率的电流，这就相当于感应电机运行于转差率2)(111=--=n n n s 时的制动状态，所以同步电机负序状态下的等效电路与感应电机 图16-1负序电流产生的旋转磁场与转子转向相反 的等效电路极为类似。
如果略去定、转子电阻，同步电机负序时的等效电路便如图16-2所示。
其中图16-2a 是直轴负序电抗的等效电路，它的激磁电抗是直轴电枢反应电抗ad X ，由于在转子上同时存在有励磁绕组及阻尼绕组，所以二次侧有两条并联支路，其中σF X 是励磁绕组的漏电抗，σZ X 是阻尼绕组的漏电抗，图b )是交轴负序电抗的等效电路，它的激磁电抗是交轴电枢反应电抗aq X ，由于在转子交轴上，只有阻尼绕组，没有励磁绕组，所以二次侧只有一条支路。
图16-2 直轴及交轴负序等效电路 a) 直轴负序电抗 b) 交轴负序电抗根据16-2图，可以求出直轴与交轴的负序电抗 ''1111dZ F ad d X X X X X X =+++=-σσσ （16-1） ''111qZ aq qX X X X X =++=-σσ （16-2） 负序电抗的平均值为 2''''qd X X X +=- （16-3）16.1.3 零序电抗0X零序电流流过定子绕组时所对应的电抗就是零序电抗。
在图16-3中，三相绕组通过的便是零序电流。
由于三相零序电流在时间上也是同相位、振幅相等，因此当零序电流流过三相绕组时，各相所建立的磁势在时间上也是同相位、振幅相等。
又因为三相绕组在空间相隔120电角度（图16-3），因此在空气隙中三相合成基波磁势为零，故零序电流不能在气隙中建立基波磁势及磁场。
图16-3 零序电抗的测量图零序电流通过三相绕组时，只产生漏磁通，因此零序电抗的大小大体上等于定子绕组的漏电抗，即σX X ≈0。
16.2 同步发电机的稳态单相短路下面以同步发电机不对称运行的一个特例，即同步发电机的稳态单相短路为例，来研究不对称运行的分析方法。
如图16-4所示，假定A 相发生短路，k I .表示短路电流，根据图16-4所示的端点情况，可得0.=A U （16-4）⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫===0...C B ka I I I I （16-5） 将短路电流分解为对称分量时，得⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫=++==++==++=-+kC B A A kC B A A kC B A AI I I I I I I a I a I I I I a I a I I .....0 (2) (2)...31)(3131)(3131)(31 （16-6） 由于正序、负序、零序电流分量均构成各自独立的对称系统，它们流经电枢绕组时，各自产生相应的正序、负序及零序电抗压降，而转子上仅有正序旋转磁场，故每相感应电势中只有正序分量，负序及零序的感应电势为零。
如果略去电阻压降，便得到正序、负序及零序电势平衡方程式图16-4 单相接地稳态短路⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫-=-=-=-=-=-=----++++0.0..0.....0..0.31031031X I j X I j U X I j X I j U X I j E X I j E U k A A k A A k AA（16-7） 根据式（16-5）可知，A 相电压为0.0...=++=-+A AAA U U U U （16-8）将式（16-7）代入式（16-8）中，即可解得短路电流 0..3X X X E jI k ++-=-+ （16-9）由于负序电抗及零序电抗比正序电抗小得多，故单相短路电流远较三相短路电流为大，近似是三相短路电流的三倍。
单相负载的分析方法与单相短路类似。
同步发电机不对称运行的主要危害是在定子中产生了三相负序电流，此负序电流在电机气隙中将建立反向旋转磁场，以两倍同步速切割转子上的一切金属部件，并在其中产生电势及电流，增中转子的损耗及发热，影响发电机的正常运行。
16.3 同步发电机三相突然短路的物理过程同步发电机的突破短路是一个电磁瞬态过程，这个过程的时间虽然不长，多则不过1～2s ，但是在这短暂的时间内，会产生巨大的冲击电流，可能达到额定电流的10～20倍。
这样大的电流对发电机本身及电力系统都是一个严重的破坏因素。
例如：巨大的冲击电流流过定子绕组端部，会产生极大的电磁力，可能使绕组变形甚至拉断；不仅如此，还可能破坏电网的稳定运行，影响到接到同一电网上的其他设备的正常工作。
所以，研究同步发电机的瞬态短路，不论对设计制造者还是运行维护者，都有重大意义。
为了说明突破短路时电机内部所发生的物理过程，首先引入超导回路磁链不变的概念。
所谓超导回路是指一个电阻为零的闭合线圈。
如图16-5a 所示，如果将一个永久磁铁移近该线圈，由于改变了该闭合线圈的磁链，在线圈中将感应出电势dtd e 00ψ-=，0ψ为外磁场对超导回路的磁链。
在此电势作用下，在线圈中产生电流i ，由电流i 产生磁链，并产生自感电势dtd e ss ψ-=。
于是 00==+iR e e s即 0)(00=+-=⎪⎭⎫⎝⎛-+⎪⎭⎫ ⎝⎛-s s dt d dt d dt d ψψψψ因此 常数=+0ψψs （16-10）式（16-10）表示：不论在任何情况下，匝链超导回路的磁链不变。
如果原来线圈不匝链磁通，那么00=+ψψs ，所以0ψ与s ψ大小相等，方向相反，使匝链线圈的总磁链在任何时刻不改变其大小，且等于零。
如果外磁场0ψ发生周期性交变，则s ψ也周期性交变，线圈中的电流便为交流电流。
假定超导线圈在闭合前，线圈匝链的磁通不为零，而为某一数值，如图16-5b 所示，此时将永久磁铁移出闭合回路，那么在该回路中将感应电流，此电流所产生的磁链要维持闭合线圈的磁链不变。
如果闭合线圈磁链的初始值为0ψ，而0ψ又按正弦规则作周期性变化，那么回路中的电流除了有一个正弦变化的电流分量来抵消外磁场变动的影响外，它还将产生一个直流分量来保持回路磁链初值不变。
因为所研究的是超导回路，电阻为零，电流流过超导线圈时不消耗能量，因此线圈中感应电流将永远存在，并不改变其数值。
实际上，线圈总是有电阻的，电流流过时必伴随有能量的损耗，使磁场能转变为电能消耗掉，于是电流逐渐衰减。
图16-5 超导回路磁链守恒a) 当永久磁铁移近线圈时 b) 当永久磁铁离开线圈时应用超导回路的概念，可以分析同步发电机三相瞬态短路时的物理过程。
如图16-6a 所示，我们研究定子A 相绕组发生的情况。
图中A 相绕组用一个等效线圈A —X 来代表；转子上的励磁绕组F 及阻尼绕组Z ，各用短路线圈来代表，并假定这些绕组都是超导回路。
当发生短路，主磁场随着转子以同步速旋转，A 相绕组的磁链A ψ=0；励磁绕组及阻尼绕组的磁链分别为F ψ=0ψ、Z ψ=0ψ。
短路以后，主磁场随着转子以同步速旋转，A 相绕组的磁链在逐渐增加，从图16-6a 转到图16-6b ，转子转过90°，A 相绕组所匝链的主磁通为最大值。
因为闭合的A 相绕组有保持磁链不变的特性（即使A ψ=0），所以在A 相绕组中将感应出电流，由电流产生的电枢反应磁通a φ（经过空气隙进入转子）及定子漏磁通σφ之和应与0ψ大小相等方向相反，即有00=++=ψψψψσa A A (16-11)a φ要通过转子回路，去匝链转子上的励磁绕组和阻尼绕组。
但是转子上的闭合绕组都要保持它们所匝链的磁链不变，因此在励磁绕组及阻尼绕组中将感应电流。
此感应电流企图阻止电枢反应磁通a φ进入转子，所以a φ只能沿着励磁绕组及阻尼绕组的漏磁路而形成闭合回路，如图16-6b 所示。
这条磁路的主要组成部分是空气，磁阻很大，定子绕组要产生一定的电枢反应磁通，就需要有很大的定子电流，所以瞬态短路电流要比稳态短路电流大得多。
随着转子旋转，主磁场对定子绕组作正弦变化，所以定子绕组中产生正弦变化的交流电流。
图16-6 三相瞬态短路时磁链图 a)A ψ=0时 b)从图a 转过90°时图16-7 短路后衰减过程中的磁链图a) 阻尼绕祖电流衰减完毕时 b) 阻尼、励磁绕组电流全部衰减完毕时实际情况下，各绕组都有电阻存在，虽然电阻的数值要比电抗小得多，对于电流的振幅几乎没有什么影响，但是由于电阻的存在，要消耗能量，因而使短路电流逐渐衰减。
定子短路电流的衰减主要受到转子上励磁绕组及阻尼绕组的影响。
一般而言，阻尼绕组的X/R 比励磁绕组的要小得多，所以在短路以后，阻尼绕组中的电流很快衰减完毕（一般为0.01～0.05s ），而励磁绕组的电流衰减比较慢（一般为0.5～2s ）。
因此可以认为当阻尼绕组中的感应电流衰减完毕时，励磁绕组中的电流才开始衰减。
当励磁绕组中的感应电流衰减完毕，就进入稳态短路。
阻尼绕组中感应电流衰减完毕后，电枢反应磁通a φ的流通路径如图16-7a 所示；励磁绕组中感应电流衰减完毕后a φ的流通路径如图16-7b 所示。