过盈配合压装压力机吨位选择

压路机吨位合理选择的最佳方案

压路机吨位合理选择的最佳方案通常情况下压路机的碾压效率和压实效果与其质量成正比，因此对于等级较高、压实材料较复杂、施工周期较短的道路应考虑大吨位的压路机，同时大吨位压路机也是施工单位工程招标时必须具备的施工设备，所以一般情况下应考虑购买自重在14t以上、激振力达到260kN以上的轮胎驱动单钢轮振动压路机。

但也不是激振力越大越好，因为激振力过大将导致面层疏松、骨料破碎及级配材料离析，不仅降低压实质量，而且会引起司机疲劳和机器零件的过早损坏，经验证明，最大的有效激振力不应超过400kN。

由于此类产品具有较高的性能价格比，已占据了国内的主要市场，用户可以选择的有洛建的YZ14、YZ16、YZ18、LSS220、LSD220H、YZ25GD等，徐工的YZ14、YZ16、YZ18、XS190～260等型号产品。

静碾压路机的选择也应该考虑较大吨位的产品，特别是对于只有静碾压路机的施工用户，为提高施工效率和压实质量，其吨位最好不要小于15t，经过加砂配重后自重应达18t以上。

可选择的有洛建的3Y15X18(X后为加砂配重后可达到的质量)，徐工和洛建的3Y12X15、3Y18X21等。

值得注意的是铰接式三轮光轮静碾压路机由于具有转弯半径小和驱动性、压实性较好的特点，受到用户的青睐。

轮胎压路机在碾压过程中由于弹性变形的存在，能对压实材料起到揉搓作用，可以使沥青等铺层材料密封，减少雨时路面向下渗水。

根据我国新修订的国家标准《沥青路面施工及验收》的要求，必须推广、应用大吨位轮胎压路机进行沥青复合料摊铺后的复压。

目前国内有些省份已经在高速公路的招标中强制要求使用25t以上的重型轮胎压路机，这一点应特别引起用户采购时的注意。

目前16t级以上的轮胎压路机主要有YL16、YL20、YL25等型号产品。

串联式双钢轮振动压路机既可压实沥青路面，又可压实基层的水泥稳定砂砾层和底基层的稳定土，是修筑高等级公路的主要机种，应考虑选择10t级以上、双驱动、双振动、铰接转向并带有蟹行机构的产品。

过盈配合压入力计算

轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

过盈配合计算原理

过盈配合压装压力参数制定方法目的过盈连接是生产中常使用的一种连接方式,制定过盈连接计算规范是要保证正常生产和研发过程使用正确的压力来连接料件,是装配标准化工作的重要目标之一,最终满足生产和客户的需求,为此,制定本规范。

范围本规范适用于计算金属件，及金属件与非金属件连接的过盈计算内容过盈连接是利用零件之间的过盈配合来实现连接的。

这种连接也叫干涉配合或者紧配合连接过盈连接的特点优点：结构简单，对中性好，承载能力大，在冲击载荷下能可靠地工作，对轴削弱少。

缺点：配合面的尺寸精度高，装拆困难。

过硬连接的主要用于轴与毂的连接，轮圈与轮芯的连接以及滚动轴承与轴或者座孔的连接等过盈连接的工作原理及装配方法过盈连接的工作原理过盈连接是将外径为dB的被包容体压入内径dA的包容件中（图1.1a）。

由于配合直径间有△A +△B的过盈量，在装配后的配合面上，以便产生一定的径向压力。

当连接承受轴向力F （图1.1b）或转矩T（图1.1c）时，配合面上便产生摩擦阻力或摩擦阻力矩以抵抗和传递外载荷过盈连接的装配方法过盈连接的装配方法有压入法和温差法压入法是利用压力机将被包容件直接压入包容件中。

由于过盈量的存在，在压入的过程中，配合表面微观不平度的峰尖不可避免的受到擦伤或压平，因此降低了连接的紧固性。

在被包容件和包容件上分别制出如图1.2所示的倒锥，并对配合面适当加润滑剂，可以减轻上述擦伤。

温差法是加热包容件或者冷却被包容件，使之既便于装配，又可减少或避免损伤配合表面，而在常温下即达到牢固连接。

加热利用电加热，冷却采用液态空气（沸点-1940℃）或者固态二氧化碳（干冰，沸点-790℃）温差法可以得到较大的固持力，常用于配合直径较大的连接；冷却法常用于配合直径较小时。

由于过盈连接拆装会使配合面受到严重的损伤，当过盈量很大时，装好后再拆开就更加困难。

因此，为了保证多次拆装后仍具有良好的紧固性，可采用液压拆卸，即在配合面间注入高压油，以涨大包容件的内径，缩小被包容件的外径，从而使连接便于拆卸，并减少配合面的擦伤。

过盈配合压入力与压出力计算

2) 2 2
结 0.046 230000 230000 0.31 0.31 16 0 7.65 17 0.16 0.0002 0.0016 Pi--压入力（N) Pe--压出力（N) 压力机选用参数
744 1.9027 0.69 550.1217
结果 35961.59558 46750.07 -----注：压出力为压入力Pi的1.3～1.5倍 116875.2 -----注：压力机规格为压出力Pe 的2.5倍 134856 53942.39
用户输入数据 Dmax--最大过盈量（mm) Ea--包容件材料弹性模量（N/mm ） Ei--被包容件材料弹性模量（N/mm ） νi--被包容件泊松比 νa--包容件泊松比 da--包容件外径（mm） di--被包容件内径，实心轴为0（mm） df--配合直径（mm） Lf--配合长度(mm） μ --配合面摩擦系数 Ri--被包容件配合表面上的粗糙度（mm) Ra--包容件配合表面上的粗糙度(mm) 中间计算过程 δ max--最大过盈量（mm) Ca--包容件的刚性系数 Ci--被包容件的刚性系数 pfmax--结合面承受的最大单位压力（N/mm

轮对压装知识分享

轮对压装影响车辆轮对组装质量的因素压装曲线轮对是窄轨车辆的重要部件，其质量的好坏，直接影响到行车安全。

作为轮对生产的重要环节——轮对的组装应引起我们的高度重视。

轮对组装采用车轴和轮毂孔的过盈配合来实现，中国地方铁路《窄轨车辆检修规则》规定：轮与轴的配合过盈量为0.14—0.25mm。

利用压力组装法通过油压机的压力，将车轴的轮座压装于车轮毂中，靠金属的弹性变形的特点，采用较合理的配合过盈量，使轮对的轮毂孔做紧密的夹固接合。

其配合不产生塑性变形，不松动。

鉴于车辆轮对受力复杂，使用年限长，加之轮对在制动时闸瓦和车轮磨擦产生的高热传导的轮毂会引起轮毂孔的膨胀，轴颈运转热传导到轮座会引起轮座膨胀等情况《窄轨车辆检修规则》规定压装的最终压力按轮毂孔直径计算，每100mm最小不得低于30吨，最大不得超过50吨；压力机应同时具备压力表及自动记录仪器，保持作用良好，曲线与压力表吨数差不超过5吨；正常合格的压装曲线，在压装全过程中其压力应当是均匀增长。

由于压装力的大小及压力曲线的开头直接关系到轮对的压装质量，而影响压装力和压力曲线形状的因素又较多，现仅就实际工作中易产生的几个因素加以分析。

一、轮座与轮毂孔压旋削加工时的几个形位公差对压装力的影响。

（一）配合表面粗糙度对压装力的影响机床转速的快慢，进刀量的多少对工件表面粗糙度都有一定的影响，而在测量轮座、轮毂孔尺寸时，测点均系表面波峰值，在压装过程中，波峰值被擦平，对过盈量会产生一定的影响，使得配合的结合力减小，影响压装质量，因此在组装工艺中规定：轮毂孔加工后粗糙度为Ra1.6um，轮座的粗糙度为Ra1.6um，Ra值的过大或过小，都会导致压装过程中出现跳“吨”现象。

（二）圆锥度对压装力的影响为保证压装曲线逐渐上升，组装过程中沿轴线接触面的过盈值应相对稳定或趋于上升，过盈值的选取应以测量压装接触长度的中点的数值为宜，因此，如果轮座与轮毂孔圆锥度较大且方向一致时，在开始压装时，会出现压力小或没压力，而压装一定量的长度时随过盈量的增加压力迅速增大，造成曲线的长度不够；如果前端过盈量大，在压装开始时，压力上升迅速，末端过盈量小，不能继续“长吨”甚至出现“降吨”，同样造成压力曲线不合格。

过盈配合压入力计算

轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

过盈配合压入力计算

轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

过盈配合的选择

H— 类配合只有H6/n5为过盈配合，其他为较紧的过渡配合。

n过盈量小的配合，应用与定位精度要求严格，以高的定位精度达到部件的刚性及对中性要求，而对内孔承受压力无特殊要求，不依靠配合过盈量传递摩擦负荷，如增加辅助紧固件，则可传递扭矩。

H— 类为过盈量很小的过盈配合，用于扭矩，或轴向力小，或结合零件间相对p偶然移动对性能无关紧要的结合，不允许有大变形的薄壁零件的结合，负重荷或快速旋转的大型零件的定心结合（加用辅助紧固）。

H 类为轻压配合，可用于传递较小的转矩和轴向力，可以拆卸。

当传力大或 r冲击负荷时，应加辅助紧固件。

H6T6 HLTL H8 t5h5、t6 h6、t7压入配合中最松的一种过盈配合； H7/t6 T7/h6中型压入配合中等松紧程度的一种过盈配合； H类配合平均相对过盈量为0.0005-0.0014 s H— 类配合平均相对过盈量为0.0007-0.0017 tH/t 类比H/s 类配合应用少，过盈量稍大于 H/s 类重型压入配合中较松的一种过盈配合，用压力机或温差法装配，适用于承受较大的转矩的钢件，不需加紧固件即可得到十分牢固的连接 H/u 至H/z 属于重压配合和特重型压入配合，平均相对过盈量大于0.001~0.002, 用于重负荷和动负荷的结合。

过盈配合的选择 H6 N6n5 h5 最松的一种过盈配合H6 P6 H7 P7 ---- ---- 、 --- ----p5 h5 p6 h6H6R6 H7R7 H8r5 h5、r6 h6、r7轻型压入配合，过盈量小的较松的一种过盈配合中型压入配合中较松的一种过盈配合; H6/t5 T6/h5 中型 H7U7 H8 HL H7u6 h6 u7 v6 x6。