过梁的内拱效应
《过梁等构造措施》ppt课件
荷载计算
根据结构设计规范，计算过梁所 承受的荷载大小，包括均布线荷
载、集中荷载等。
荷载组合
考虑不同荷载组合情况下，过梁 的承载能力和变形要求，以确定
过梁的设计参数和配筋要求。
03
CATALOGUE
其他构造措施详细介绍
墙体开裂防治
原因分析
墙体开裂主要由地基沉降、温度变化、材料收缩等原因引起，需 针对具体原因进行防治。
施工过程中严格控制防水材料的质量和施工工艺，确保防 水层的施工质量；加强防水工程施工质量的监督检查，及 时发现并处理防水隐患。
04
CATALOGUE
工程实例与案例分析
过梁设计案例
案例一
某商业综合体过梁设计。在商业综合体中，过梁承载着重要 的荷载传递作用。本案例将详细介绍过梁的设计过程，包括 荷载计算、材料选择、结构分析等，并探讨如何确保过梁的 安全性和稳定性。
02 03
控制措施
合理设计楼板厚度和配筋，提高楼板的承载能力；采用低收缩、高强度 混凝土材料，减少混凝土收缩引起的裂缝；加强楼板的养护，避免过早 荷载作用。
施工注意事项
施工过程中严格控制混凝土配合比、浇筑、振捣等工序，提高混凝土密 实度；加强楼板施工质量的检查验收，确保楼板质量符合规范要求。
建筑防水措施
过梁的设计原则
承载能力原则
过梁应具备足够的承载能 力，能够承受上部结构传 来的荷载并将其传递到支 座上。
刚度要求
过梁应具备一定的刚度， 以减小结构变形和挠度， 保证结构的稳定性。
抗震设计
在地震区域，过梁的抗震 设计要符合相关规范，采 取适当的抗震措施。
过梁的荷载考虑与计算方法
荷载类型
过梁承受的荷载包括恒载（如自 重）和活载（如楼面活荷载、风
第6章过梁、墙梁、挑梁及墙体的构造措施--砌体结构PPT课件
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梁板荷载
对砖和小型砌块砌体，当梁板下的墙体高
度 h l 时，应计入梁、板传来的荷载；当
w
n
h l
w
n
时，可不考虑梁、板荷载。
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§6.1.4 过梁的承载力计算
过梁承载力计算：受弯、受剪承载力计算（对砖砌平拱和 弧拱还应按其水平推力验算端部墙体的水平受剪承载力）。 （1）砖砌平拱的承载力计算
h过梁的截面 取计 过算 梁高 底度 面 厚， 以 度上 ，的 l但 n3;墙 不体
当考虑梁、 载板 时传 ，来 按的 梁 体荷 、 高板 度下 采的 用墙
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（1）砖砌平拱的承载力计算
砖砌平拱的受剪承载力
计算：
V
f v bz ， z
I S
V 剪力设计值；
fv 砌体的抗剪强度设计值
钢筋混凝土过梁
其支承长度不宜小于240mm。对有较大振动荷
载或有可能产生不均匀沉降的房屋，应采用钢 筋混凝土过梁。
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砖砌过梁的构造要求应符合下列规定：
（1） 砖砌过梁截面计算高度内的砂浆不宜低于 M5；
（2）砖砌平拱用竖砖砌筑部分的高度不应小于 240mm；
（3） 钢筋砖过梁底面砂浆层处的钢筋，其直径 不应小于5mm，间距不宜大于120mm，钢筋伸入支 座砌体内的长度不宜小于240mm，砂浆层的厚度不 宜小于30mm。 ▪ 钢筋混凝土过梁的支承长度不宜小于240mm。
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钢筋砖过梁
砖砌平拱
砖砌弧拱
钢筋混凝土过梁
GFRP筋混凝土板在拱效应下的挠度计算
GFRP筋混凝土板在拱效应下的挠度计算李春红;魏德敏;郑愚【摘要】针对美国混凝土结构设计规范(ACI440.1-06)未考虑玻璃纤维复合增强塑料筋(GFRP筋)混凝土板中拱效应的作用,挠度往往被高估的问题,对17块端部受到约束的混凝土板带进行跨中集中荷载破坏性试验,以获得更准确的挠度计算方法.结果发现;试件开裂后,拱效应作用逐渐明显.挠度的变化可分为开裂前、开裂时突变和拱效应形成后3个阶段.根据17块混凝土板的试验结果和前人的试验,量化混凝土板中拱效应的影响,结合虚功原理推导出GFRP筋混凝土板的挠度计算方法.板带挠度为净跨的1/800和1/350时,根据ACI规范,按简支板计算的预测荷载为试验值的0.388和0.411倍;所推导方法预测荷载与试验值之比为0.969和1.044.推导方法的预测结果与现行规范计算值进行对比,与试验值吻合得更好.%In the United States Code for design of concrete structures ( ACI440. 1—06) , the deflections of concrete slab reinforced with glass fiber reinforced polymer (GFRP) bars were often overestimated because of un-consideration of arching action. In order to obtain an accurate deflection estimation method, seventeen concrete slab strips restrained at end were tested with concentrated loads at mid-span until being failed. The results show that arching action becomes gradually significant after cracking. Deflection development can be divided into three stages of before cracking, cracking and forming arching action. Based on the test results of seventeen concrete slab strips and literature report, the arching action was quantified to deduce deflection estimation method by virtual work principle. When the deflections are 1/800 and 1/350 of clear span, the load predicted byACI are 0. 388 and 0.411 times of test result, respectively, while those of proposed method are 0. 969 and 1. 044. Compared with the prediction by ACI, the proposed deflection estimation has better coincidence with test result.【期刊名称】《江苏大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(033)004【总页数】6页(P474-479)【关键词】玻璃纤维复合增强塑料筋;挠度;拱效应;混凝土板;虚功原理【作者】李春红;魏德敏;郑愚【作者单位】东莞理工学院建筑工程系,广东东莞 523808;华南理工大学亚热带建筑科学国家重点实验室,广东广州 510641;华南理工大学亚热带建筑科学国家重点实验室,广东广州 510641;东莞理工学院建筑工程系,广东东莞 523808【正文语种】中文【中图分类】TU375.2玻璃纤维复合增强塑料筋(GFRP筋)的弹性模量与混凝土的接近，比普通钢筋小，对混凝土板带变形及裂缝的控制比钢筋弱．为了满足正常使用条件要求，传统桥梁面板的设计方法［1－2］往往导致GFRP筋配筋率偏高．已建工程表明［3］:在设计荷载下，GFRP筋桥面板的正常使用性能远优于规范预测值．本研究拟对17块混凝土单向板施加集中荷载，进行破坏性试验，引入拱效应的作用，推导新的GFRP筋混凝土单向板最大挠度计算方法．1 试验设计模拟整体梁式单跨混凝土桥面板，取宽400 mm、厚200 mm的单向板板带进行试验，如图1所示．图1 端部受约束板带试验模型考虑到桥梁面板体系的整体工作性能，在板带端部施加转动约束M r(如图1a所示)及沿板跨方向的纵向约束R．约束装置设计成自反力系统，如图1b所示．纵向约束装置由传力螺栓、分力板、传力板及约束梁组成，纵向约束刚度由四者沿纵向的刚度以串联的方式组合而成．其中，分力板刚度远大于其他构件，可以忽略，纵向约束刚度K r为式中:K约束梁、K传力螺栓和 K传力板分别为约束梁、传力螺栓和传力板沿板带纵向产生的约束刚度．试件参数见表1．改变板带的纵向约束刚度、混凝土强度、配筋率及筋材位置，根据各参数变化观察试件的力学性能．根据 S．E．Taylor等人［4］对钢筋混凝土板带的研究，纵向约束刚度约为板带轴向受压刚度的1/3(试验约为460 kN·mm－1)时，拱效应对板带力学性能影响已比较明显，再增大纵向约束刚度，则与固支接近，板带力学性能提高有限．所以纵向约束刚度大小变化分别为66，190及460 kN·mm－1，每组内比较至少3种不同混凝土强度的板带．以纵向约束460 kN·mm－1为主，对比不同配筋率及配筋位置的情况．CG5只有转动约束，跨中弯矩约为简支的 0．7 倍，与 JTG D62—2004［1］规定单跨桥面板和梁肋整体连接时情形相符．底层及面层筋材的混凝土保护层厚度均为40 mm，横向筋材与纵向筋材型号相同，间距为500 mm．GFRP筋由美国ASLAN公司提供，物理性能见表2．表1 试件参数注:B，T和C分别代表设置于板底、板面和板厚中间的筋材．编号 fcu/MPa 配筋形式配筋率K r/(kN·mm－1)CG1 36．90 B/T 3φ12．7 0．7% 460 CG3 70．00 B/T 3φ12．7 0．7% 460 CG4-1 84．62 B/T 3φ12．7 0．7% 460 CG4-2 93．95 B/T 3φ12．7 0．7% 460 CG8 94．21 B 3φ12．7 0．7% 460 CG9 91．34 460 CG12 88．07 B 7φ12．7 1．5% 460 CG13 97．75 C3φ12．7 1．0% 460 CG22 79．63 B 6φ19．05 2．8% 460 CG5 92．24 B/T3φ12．7 0．7% 0 CG14 53．10 B/T 3φ12．7 0．7% 66 CG15 62．42 B/T3φ12．7 0．7% 66 CG16 88．70 B/T 3φ12．7 0．7% 66 CG18 51．29 B/T3φ12．7 0．7% 190 CG19 62．03 B/T 3φ12．7 0．7% 190 CG20 92．60B/T 3φ12．7 0．7% 190 CG21 96．63 B 3φ12．7 0．7% 190表2 GFRP筋物理性能直径/mm 面积/mm2 限抗拉强度/MPa拉伸弹性模量/GPa 19．05 295．50 620 40．8 12．70 144．85 690 40．82 试验现象分析开裂前荷载每增加10 kN，试件挠度随之增大约0．2 mm;开裂时挠度增量超过0．5 mm;开裂后挠度较平稳增长，当出现新裂缝时挠度出现突变．跨中最大挠度-荷载曲线的变化大致可分为开裂前、开裂时突变及开裂后3个阶段，如图2所示．图2 荷载-跨中挠度曲线2．1 开裂前开裂前板带抗弯刚度为全截面刚度，刚度大，变形小．板端未有足够的变形使纵向约束产生明显作用，纵向约束力接近0．板带的变形主要由荷载大小、板端的转动约束及板带抗弯刚度决定，挠度计算可按端部受转动约束的受弯构件计算．2．2 开裂时突变试验中第1条主裂缝基本出现在试件跨中附近．开裂瞬间，开裂截面高度突然减小，抗弯刚度突然下降，跨中挠度产生突变．沿板带纵向抗弯刚度不再均匀分布，开裂截面的抗弯刚度最小，全板带的等效平均抗弯刚度，介于开裂截面和全截面抗弯刚度之间．板带纵向变形也随着跨中变形增大而增大，纵向约束开始发挥作用．2．3 开裂后形成拱效应混凝土抗拉强度远小于其抗压强度，开裂后随着荷载增大，跨中开裂截面处中和轴向板顶移动，板端开裂截面处中和轴向板底移动．受到纵向约束的作用，板带内部产生应力重分布．开裂后板带内部形成拱效应，如图3a．开裂截面抗弯刚度远小于未开裂截面，左右两半截板带产生类似刚体转动，跨中及端部开裂处可近似当成铰接［5］．板带跨中底层的筋材受拉，其作用相当于拱底的拉杆或弹簧．纵向约束力主要作用于端部板底，对面层筋材基本无影响．面层配筋率较小时，GFRP筋对裂缝约束力很弱，挠度计算中可忽略面层筋材的影响［6］．因此，开裂后，在纵向约束作用下，板带受力可简化为图3b，其中，L a，A a及h a为等效拱杆长、截面面积及拱高;L G和K G分别为筋材等效弹簧长度和刚度;u为纵向约束等效弹簧压缩量．图3 拱效应形成3 理论推导综上，受到外围约束的单向板，开裂后的跨中挠度v t计算可以由开裂前v g、开裂突变v cr及形成三铰拱后的拱顶竖向位移v a三部分叠加得到:3．1 开裂前的挠度开裂前，按端部受转动约束的受弯构件计算．板端转动约束介于简支与固支之间，该抗扭刚度属于约束扭转，难以准确计算．根据 JTG D62—2004［1］，跨中弯矩为简支时的0．7 倍．开裂荷载计算如下:式中:开裂弯矩为全截面抗弯惯性矩．GFRP筋与混凝土的弹性模量接近，开裂前对截面抗弯刚度的影响很小．采用美国ACI规范［2］计算开裂弯矩，不考虑筋材影响．开裂前跨中挠度可由下式得到:式中:α0取值介于跨中受集中荷载的简支梁(48)与两端固支梁(192)之间．当α0=48/0．7时，式(4)与试验结果吻合较好．E c为板带混凝土弹性模量．3．2 开裂时跨中挠度突变传统方法假设开裂后截面变形仍符合平截面假定，通过截面力平衡可计算得到开裂截面混凝土受压区高度h c．而纵向受到约束的板带试验中，由于纵向约束限制了板带纵向变形，截面已不再符合平截面假定．h c不能再按传统方法计算，它的计算将在3．3．3小节中再作说明．开裂时纵向约束的影响放到h c中考虑，挠度突变的计算仍按端部受转动约束的受弯构件进行．开裂时挠度v Pcr可由式(4)得到，I g用式(5)计算的开裂截面弯曲惯性矩I cr代替，即式中考虑沿板带纵向截面抗弯刚度的不均匀程度．受压区高度越小，不均匀程度越大．E G，A G和h0分别为GFRP筋弹性模量、筋材面积和有效高度，B为试件宽度．则开裂时挠度突变为3．3 开裂后跨中竖向位移跨中和端部开裂后，纵向约束下，板带形成等效三铰拱，如图3b所示．在计算拱顶竖向位移之前，需确定等效三铰拱的各种参数．3．3．1 三铰拱参数确定跨中和端部均未开裂前，端部正截面主要受弯，符合平截面假定，受压区合力距离板顶．跨中开裂时，端部一般未开裂，纵向约束对端部截面受拉区影响较小可忽略．受压区在纵向约束的作用下，应力增大但仍呈三角形分布，受压区合力仍在离板顶处．端部开裂后，混凝土受压区减小，并呈近似三角形分布，受压区合力点到板顶距离为受压区合力到板顶距离越大，则拱高越大，拱效应作用越明显．偏于安全考虑，端部开裂后受压区合力到板顶的距离取其下限，即开裂前期跨中受压区混凝土应力呈近似倒三角形分布，如图4所示，压应力合力F c到板顶距离为受压区高度h．随着荷载增大，纵向约束力增加，受压区高度减小，受压区混凝土出现塑性应变，Fc到板顶距离介于．由于后期受压区高度已比较小，和的差别减小．图4 拱效应下板带受力为简化计算，假设F c作用在离板顶处．因此，拱高h a可由式(7)计算:式中:v t－P－1为当前荷载减去1 kN时的跨中总挠度．跨中总挠度随荷载增加而增大，计算步距越大，则误差越大．以 CG4-1为例，如果 v t－P－1恒等于开裂时的跨中挠度，则极限荷载对应的总挠度为13．82 mm．若使计算步距分别为5．0，1．0 和 0．1 kN，极限荷载对应的总挠度分别为16．36，16．56 和16．61 mm．所以计算h a时，荷载步距为1 kN时的误差已在可接受范围内．试验结果发现:u/L小于1/100，u对L a的影响可忽略，因此拱杆长度由式(8)计算得到，即实际上拱杆面积A a是不均匀的，跨中开裂截面处最小．考虑到安全因素，取跨中开裂截面处受压区面积为拱杆面积，即A a=Bh c．3．3．2 筋材等效弹簧图3b中假设筋材与拱脚布置在同一水平上，即有效高度为当现实中筋材位置不同时，要进行等效计算．跨中开裂后截面受力如图4所示．筋材实际位置离板顶h0，等效筋材则作用在，如图4中虚线处．假设不同有效高度的筋材应变呈线性变化．当2种筋材布置的板带在跨中获得相同抵抗弯矩时，可得:混凝土受压区高度随着荷载的增大而变小，式(9)中h c的影响也越来越小．同时，忽略分子分母中h c的影响，则等效筋材面积简化为等效配筋率可由下式计算得到:开裂后，裂缝处原来受拉张紧的混凝土向两侧回缩，因受到筋材约束，筋材与混凝土接触面产生黏结应力．当黏结应力传递一定长度后，筋材与周围混凝土具有相同应变，两者又一起共同作用．取黏结应力传递距离为筋材等效弹簧长度L G．开裂前受拉区混凝土应力呈近似三角形分布，开裂后筋材承担混凝土释放的拉力．L G 可根据下式计算:式中:f t为混凝土抗拉强度;τ为混凝土与筋材的黏结强度;s为筋材总周长．3．3．3 跨中混凝土受压区高度由于受到纵向约束力作用，跨中截面应变不再符合平截面假定，混凝土受压区高度需重新定义．约束刚度和配筋率较大时，受压区高度较大．但配筋率和纵向约束刚度的提高与板带工作性能的增长并非成正比关系，当它们达到一定值后，对板带工作性能影响趋缓，S．E．Taylor［4］和 Zheng Yu［7］等得到类似规律．可假设配筋率、约束刚度和受压区高度的关系呈近似反正切关系．开裂后，随着荷载增大，受压区高度减小，前期减小快，后期减小趋缓，近似双曲线关系．因此，拟合本研究17块试件试验及Susan E．Taylor等［8］试验数据得到经验公式:式中:h c为受压区高度;K0为板带全截面轴向受压刚度．计算K0时混凝土弹性模量E0取30 000 N·mm－2．式(13)与试验结果进行比较，如图5所示．试验中，开裂截面上材料抗拉强度不均匀，裂缝并非随荷载均匀连续增长，所以荷载-受压区高度曲线呈阶梯状，总体上呈近似双曲线．式(13)预测结果与荷载关系也呈近似双曲线关系．荷载80 kN以前，CG4-1的裂缝发展未稳定，预测值与试验值误差较大．80～130 kN裂缝发展相对稳定，是正常使用极限状态的重要分析阶段．此时各测点预测值与试验值的平均比值为1．05，变异系数为0．08%．图5 CG4-1的荷载-受压区高度曲线3．3．4 拱效应下的跨中挠度应用虚功原理，开裂后拱顶竖向位移v a可由式(14)得到:式中:和为单位荷载作用下拱杆压力、筋材等效弹簧拉力和端部纵向约束力．图3b 中，假设筋材等效弹簧的变形与端部纵向约束等效弹簧压缩量相等．再由图3b中A点静力平衡可计算得N，R，T，和．代入式(14)，从而获得拱效应作用下的拱顶竖向位移．4 试验与预测对比分别用本研究推导公式(2)、JTG［1］中公式(6．5．2-1)和 ACI［2］中公式(8 －13a)，预测本试验板带及Susan．E Taylor等［8］试验板带的短期荷载最大挠度．表3为最大挠度为l/800和l/350时的荷载对比．表3 最大挠度为l/800和l/350时的荷载对比注:P t为试验荷载;P p为本文提出的方法预测荷载;P ACI-f和P ACI-s分别为 ACI440．1-06按固支和简支的预测值;P JTG为JTG D62—02的预测值．项目 P p/P t P ACI-f/P t P ACI-s/P t P JTG/P t l/800 平均值 0．969 0．950 0．388 0．481标准差0．139 0．292 0．602 0．553 0．118 0．199 0．617 0．531 l/350 平均值 1．044 1．008 0．411 0．465标准差由表3可知:ACI按简支条件和JTG预测荷载，约为试验值的30%～75%，远远低估了板带抵抗变形能力．根据ACI，按固支条件计算的结果和本推导方法预测值较接近试验结果，但ACI离散性更大．纵向约束刚度较大时，ACI按固支条件计算的结果高估了板带变形，如CG4-1(见图6a)，挠度在荷载为100 kN时的ACI预测值和推导方法预测值分别是试验值的2．37倍和0．97倍．纵向约束刚度较小或配筋率较高时，挠度的ACI预测值与试验值接近，如 CG14(见图6b)和 CG22(见图6c)．荷载为100 kN时，CG14和CG22的ACI挠度预测值与试验值之比为1．06倍和1．23倍;推导方法预测的挠度值分别是试验值的1．19倍和1．33倍．配筋率较低时，ACI预测值高估了板带的最大挠度，如CG4-1(见图6a)．当约束刚度较大(460 kN·mm-1)和配筋率较小时(约0．7%)拱效应较明显，ACI按固支受弯构件计算的结果仍低估板带抵抗变形的能力．图6 荷载-挠度曲线5 结论1)开裂前，GFRP筋混凝土板带主要表现为受弯构件;开裂时，纵向约束和跨中底部筋材限制了板带纵向变形，减小板带刚度突降和板带挠度突变．开裂后纵向约束使板内的拱效应逐步明显，从而提高板带刚度，表现出异于受弯构件的力学性能，特别是在纵向约束较大及配筋率较小时．2)开裂后，GFRP筋混凝土板带最大挠度，可由开裂前挠度、开裂时挠度突变和形成三铰拱后的拱顶竖向位移叠加得到．根据17块混凝土板带及Susan E．Taylor 试验，量化等效拱参数，包括等效拱高、拱杆长、拱杆截面积、筋材等效弹簧长度及刚度．结合虚功原理推导GFRP筋混凝土板挠度计算方法．3)当外围约束刚度较大、配筋率较小时，规范(JTG D62—2004，ACI 440．1R—06)没有考虑拱效应的作用，高估了板带最大挠度．本研究推导的计算方法，其预测值比ACI规范和JTG规范计算结果更接近试验结果．参考文献(References)【相关文献】［1］中华人民共和国交通部．JTG D62—2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范［S］．北京:人民交通出版社，2004:63－65．［2］American Concrete Institute committee 440．ACI 440．1 R—06 Guide for the design and construction of structural concrete reinforced with FRP bars［S］．Michigan，America:American Concrete Institute，2006:22 －24．［3］El-Salakawy Ehab，Benmokrane Brahim，El-Ragaby Amr，et al．Field investigation on the first bridge deck slab reinforced with glass FRP bars constructed in Canada ［J］．ASCE Journal of Composites for Construction，2005(11/12):470－479．［4］Taylor SE，Rankin G IB，Cleland D J．Arching action in high-strength concrete slabs ［J］．Institution of Civil Engineers Proceedings:Structures and Buildings，2001，146(4):353－362．［5］Zheng Yu，Robinson D，Taylor S，et al．Analysis of compressivemembrane action in concrete slabs［J］．ICE Journal of Bridge Engineering，2008(3):1－11．［6］El-Gamal Sherif，El-Salakawy Ehab，Benmokrane Brahim．Influence of reinforcement on the behavior of concrete bridge deck slabs reinforced with FRP bars ［J］．ASCE Journal of Composites for Construction，2007，(9/10):449－458．［7］Zheng Yu，Taylor Su，Robinson Des，et al．Investigation of ultimate strength of deck slabs in steel-concrete bridges［J］．ACIStructural Journal，2010(1/2):82 －91．［8］Taylor Susan E，Mullin Barry．Arching action in FRP reinforced concrete slabs ［J］．Construction and Building Materials，2006，20:71 －80．。
第7-2章 墙梁
第七章圈梁、过梁、墙梁、挑梁的设计•7.1 圈梁•7.2 过梁•7.3 挑梁•7.4 墙梁7.4 墙梁一、墙梁定义由支承墙体的钢筋混凝土梁及其上计算高度范围内墙体所组成的能共同工作的组合构件称为墙梁。
•墙梁中承托砌体墙和楼（屋）盖的混凝土简支梁、连续梁和框架梁，称为托梁。
•墙梁中考虑组合作用的计算高度范围内的砌体墙，简称为墙体•墙梁的计算高度范围内墙体顶面处的现浇钢筋混凝土圈梁，称为顶梁。
•墙梁支座处与墙体垂直相连接的纵向落地墙体，称为翼墙。
支承情况：简支墙梁、连续墙梁、框支墙梁；受荷性质：承重墙梁、自承重墙梁开洞情况：无洞口墙梁、有洞口墙梁7.4 墙梁二、墙梁分类•墙梁适用范围•墙梁的一般规定商店-住宅、车库—住宅、小型生产车间三、墙梁的一般规定7.4 墙梁☆洞口设置要求：墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口；洞口边至支座中心的距离a i 距边支座不应小于0.15l 0i ，距中支座不应小于0.07l 0i 。
h w ——墙体计算高度。
h b ——托梁截面高度。
l 0i ——墙梁计算跨度。
b h ——洞口宽度。
h h ——洞口高度，对窗洞取洞顶至托梁顶面距离。
b h /l oi•全荷载法•弹性地基梁法•GBJ3-88规范方法•GB50003-2001规范方法不考虑托梁和墙体的共同作用，所有荷载全部由托梁承受，托梁按受弯构件计算。
将托梁以上的墙体视为托梁的弹性地基，弹性地基的反力即为托梁所受的竖向荷载，托梁按受弯构件设计。
提出了考虑组合作用的单跨墙梁的计算方法提出了考虑组合作用的简支墙梁、连续墙梁和多跨框支墙梁的设计方法三、计算方法衍变7.4 墙梁•两侧主压应力迹线直接指向支座，中部主压应力迹线则呈拱形指向支座，托梁顶面在两支座附近受到较大的竖向压力和剪应力作用。
•墙体在支座的斜上方多处于拉、压复合受力状态。
托梁内主拉应力迹线基本平行于托梁的轴线墙梁的主应力迹线图☆无洞口墙梁可模拟为组合拱受力机构。
过梁挑梁和砌体结构的构造措施
四、砌体房屋构造要求
（一） 一般构造要求
1．最小截面规定
承重的独立砖柱截面尺寸不应小于240mm×370mm。毛
石墙的厚度不宜小于350mm。毛料石柱截面较小边长不宜小 于400mm。当有振动荷载时，墙、柱不宜采用毛石砌体。 2．墙、柱连接构造 （ 1 ） 跨度大于 6m 的屋架和跨度大于下列数值的梁， 应在支承处砌体设置混凝土或钢筋混凝土垫块；当墙中设 有圈梁时，垫块与圈梁宜浇成整体。
1）对砖砌体为4.8m；
2）对砌块和料石砌体为4.2m；
3）对毛石砌体为3.9m。
(2)当梁的跨度大于或等于下列数值时，其支承处宜加
设壁柱或采取其他加强措施：
1）对240mm厚的砖墙为6m，对180mm厚的砖墙为4.8m；
2）对砌块、料石墙为4.8m。
（3）预制钢筋混凝土板的支撑长度，在墙上不宜小于 100mm；在钢筋混凝土圈梁上不宜小于80mm；当利用板 端伸出钢筋拉结和混凝土灌注时，其支承长度可为40mm， 但板端缝宽不小于80mm，灌缝混凝土不宜低于C20。 （4）预制钢筋混凝土梁在墙上的支承长度不宜小于
沿雨篷板根部断裂
雨篷梁受弯剪扭破坏
雨篷倾覆
2.雨篷的构造特点
（1）雨篷板端部厚he ≥ 60mm，根部厚度h=(1/10~1/12) l （l为挑出长度）且80mm，当其悬臂长度小于500mm时， 根部最小厚度为60mm。 （2）雨篷板受力钢筋按计算求得，但不得小于
φ6@200(As=141mm2/m)；且深入墙内的锚固长度取（为受拉
过梁、挑梁和砌体结构的构造措施
新型加固技术
采用高性能材料（如碳纤维、玻璃纤维等）进行粘贴加固，或采用结构胶进行注射加固等，具有施工便捷、效果 显著等优点。
04 连接部位构造措施
连接部位类型及特点
过梁连接部位
位于门窗洞口上方，承受上部
02
03
恒载
包括过梁自重及上部墙体 传来的荷载，根据墙体材 料、厚度及高度计算得出。
活载
考虑楼面活荷载及雪荷载 等，按规范要求进行折减。
地震作用
根据地震烈度、场地类别、 结构类型等因素计算地震 作用。
过梁截面设计与配筋
截面设计
根据荷载计算结果，选择 合适的截面尺寸和形状， 满足承载力和变形要求。
03
安装过程中应注意保护 过梁的钢筋和混凝土， 避免损坏。
04
过梁安装完成后应及时 进行验收，确保安装质 量符合要求。
02 挑梁构造措施
挑梁作用与分类
作用
挑梁在建筑结构中主要起到悬挑和承 载作用，能够将荷载传递至支撑结构 ，同时保证建筑物的稳定性和安全性 。
分类
根据挑梁的结构形式和受力特点，可 将其分为简支挑梁、连续挑梁和悬臂 挑梁等类型。
03 砌体结构构造措施
砌体结构类型及特点
类型
包括砖砌体、石砌体和砌块砌体等。
特点
具有较高的抗压、抗拉、抗剪强度，良好的保温、隔热性能，以及较好的耐久性 。
砌体结构荷载传递路径
垂直荷载传递路径
屋盖或楼盖荷载通过楼板传递给承重墙或柱，再由承重墙或 柱传递给基础。
水平荷载传递路径
风荷载或地震作用等水平荷载通过抗侧力构件（如剪力墙、 支撑等）传递给基础。
板的拱效应定义
板的拱效应定义1.引言1.1 概述概述部分的内容可以如下所述：概述板的拱效应是指在受到外力作用时，板状结构在支撑点或者边界处产生的拱状弯曲。
该效应是结构力学中的一个重要现象，广泛应用于建筑、桥梁、航空航天等领域。
在传统的结构设计中，我们通常会将板状结构看作是承受均匀分布载荷的平面结构，而忽略了其他复杂的因素。
然而，实际情况中，板状结构通常会受到不均匀的载荷分布或者边界条件的限制。
这时，板的拱效应就会发生。
拱效应的物理原理是板状结构在受到外力作用时，在支撑点或者边界处产生的弯曲反力会沿着板的边缘传递，并形成一种内力的平衡状态。
这种内力的平衡状态使得板状结构能够更有效地承受外力，提高了其刚度和承载能力。
板的拱效应在结构设计中具有重要的意义。
它能够减少结构的变形和挠度，提高结构的稳定性和安全性。
同时，拱效应也可以用于优化结构设计，如减少材料的使用量、提高结构的经济性等方面。
本文将详细介绍板的拱效应的定义和物理原理，并探讨其在实际工程中的应用和展望。
通过对板的拱效应的深入了解，我们能够更好地理解结构力学中的这一重要现象，并在实际工程设计中灵活应用，从而提高结构的性能和可靠性。
文章结构部分的内容可以是以下内容之一：1.2 文章结构：本文主要包括引言、正文和结论三个部分。
引言部分概述了本文的主题和目的，从整体上介绍了板的拱效应以及其定义的重要性和现实意义。
正文部分主要分为两个小节：板的拱效应定义和拱效应的物理原理。
2.1 板的拱效应定义部分详细解释了板的拱效应的概念和定义。
在这部分中，将对板的拱效应进行简要介绍，包括什么是拱效应、拱效应是如何发生的以及拱效应的特点和影响因素等内容。
2.2 拱效应的物理原理部分深入探讨了拱效应发生的物理原因和机制。
在这部分中，将介绍板的拱效应是如何产生的、拱效应与结构稳定性的关系以及拱效应的物理原理等内容。
同时，还可以通过一些实例或数学模型来说明拱效应的具体原理和计算方法。
结论部分总结了本文的主要观点和结论，对板的拱效应的定义和物理原理进行了总结回顾。
过梁计算规则
过梁计算规则
过梁计算规则是指在结构设计中，用于计算和确定梁的受力和变形的规则和方法。
以下是一般的过梁计算规则：
1. 受力分析：首先要进行受力分析，确定梁的受力情况。
通常包括考虑梁的自重、外部载荷（如集中载荷、均布载荷等）、支座反力等。
根据静力平衡原理，可以得到梁的受力分布情况。
2. 梁的受力类型：在受力分析之后，需要确定梁所受的主要受力类型，即弯矩、剪力和轴力。
弯矩是梁在受力作用下发生弯曲的程度，剪力是梁在受力作用下发生剪切的程度，轴力是指梁在受力作用下产生的拉力或压力。
3. 弯矩和剪力计算：根据受力情况，可以使用静力学平衡原理和弹性力学理论来计算梁所受的弯矩和剪力。
这通常涉及到使用力学方程和边界条件，如梁的几何形状、支座条件等。
4. 变形计算：除了受力情况，梁的变形也是设计中需要考虑的重要因素。
变形计算通常涉及到使用材料力学性质和梁的几何形状，通过
应变-位移关系和弹性力学理论来计算梁的变形。
5. 验算和设计优化：在完成计算之后，需要对计算结果进行验算和设计优化。
验算是为了确保梁在所设定的安全要求下能够承受所受的受力，而设计优化则是为了更好地满足设计要求并提高结构的性能。
上述是一般的过梁计算规则的简要概述，实际的梁设计计算会涉及更多的细节和要求，以确保结构的安全性和稳定性。
对于具体的工程项目，建议咨询专业的结构工程师或采用适当的结构设计软件来完成计算。
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过梁的内拱效应
小编按：2019年，小编曾经发表过什么是过梁？过梁有几种？
文中写道：砖过梁是我国的做法，常见的有平拱砖过梁和弧拱砖过梁两种。
最近小编又看到了拱形过梁实例：
1st
什么是内拱的卸荷作用？如何支撑拱形过梁上部的荷载？何谓“内拱卸荷”作用?
当梁直接支承于墙或柱上时,砌体局压面上有梁端支承压力及上部砌体传来的轴向压力。
当梁的支承压力增大到一定程度时,支承面下砌体的压缩变形已经大到使梁端顶面与上部砌体脱开,产生水平裂缝。
这时,由上部砌体传给梁端支承面的压应力将转而通过上部砌体内的拱作用传给梁端周围的砌体,这种作用称为“内拱卸荷”作用,它对砌体的局部受压是有利的。
在土中掏个洞，由于土拱作用，上部土不会塌落；在墙上挖个圆洞，由于拱的作用，上部的荷载通过拱传到两侧，对下部过梁的或梁的作用减小。
砌体过梁的荷载取1/3跨度高的砌体，见砌体规范“过梁”部分，就是考虑了拱的作用。
比如说山墙整片墙上面没洞口，在底层中间开了个门洞，洞口过梁配筋就是考虑砖拱作用的。
要是上部荷载直接传到梁上的话，梁就
很大了。
类似“墙梁受力”。
2nd
弧拱砖过梁的跨度不应超过多少？
钢筋砖过梁不大于1.5米；砖砌平拱过梁不大于1.2米。
楼上的说法哪来的？无梁殿的砖拱有达到10多米的；那是古建筑啊！
3rd
砖砌平拱过梁的计算高度h取值依据是什么，在施氏指南中有的题直接取为平拱至梁、板的高度，有的题按hw ln/3时，h=ln/3，到底哪种对？
1)第7.2.2条过梁的荷载，应按下列规定采用：1 梁、板荷载对
砖和小型砌块砌体，当梁、板下的墙体高度hw＜ιn时(ιn为过梁的净跨)，应计入梁、板传来的荷载。
当梁、板下的墙体高度hw≥ιn时，可不考虑梁、板荷载。
2 墙体荷载 1)对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw ＜ιn/3时，应按墙体的均布自重采用。
当墙体高度hw≥ιn/3时，应按高度为ιn/3墙体的均布自重来采用；2)对混凝土砌块砌体，当过梁上的墙体高度hw＜ιn/2时，应按墙体的均布自重采用。
当墙体高度hw ≥ιn/2时，应按高度为ιn/2墙体的均布自重采用。
2)个人觉得:若hw小于Ln时,按实际高度计算, hw大于Ln时,则不考虑梁\板荷载.(因为上面的荷载已按45度角扩散到支座了) 如果高度按砖的1/3或砼砌块的1/2取的话,难不成对于1.2m跨的砖过梁, 400高的过梁跟1200高的,所能承受的荷载一样大吗(采用砖砌)
3)我觉得和钢筋砖过梁的计算方法是一样的，按施书的来吧，权威一点吧
4)当hw>ln/3时，取h=ln/3;反之取梁或板以下的高度.
5)不能简单的说1/2或1/3 规范7.2.2条是区分砌体类别的当砖砌体是1/3;混凝土砌体是1/2
4th
[单选] 根据砖砌体工程的一般规定，弧拱式及平拱式过梁的灰缝应砌成楔形缝，拱底灰缝宽度不宜小于（），拱顶灰缝宽度不应大于15mm，拱体的纵向及横向灰缝应填实砂浆；平拱式过梁拱脚下面应伸人墙内不小于20mm；砖砌平拱过梁底应有1%的起拱。
A . 5mm
B . 6mm
C . 7mm
D . 8mm。