单向板计算书
单向板计算
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 2500 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)= 1.200永久荷载分项系数: γG= 1.400可变荷载分项系数: γQ准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 10.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2500 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/2500=2.400>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24= (1.200*10.000+1.400*4.000)*2.52/24= 4.583 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.583×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0603) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.0624) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.062/300= 197mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 197/(1000*100) = 0.197%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm26) 计算横跨分布钢筋面积不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1 = As*0.15 = 200.00*0.15 = 30 mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150 mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向上端支座钢筋1) 确定上端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*10.000+1.400*4.000)*2.52/12= 9.167 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.167×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1203) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.120) = 0.1294) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.129/300= 408mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 408/(1000*100) = 0.408%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@120, 实配面积419 mm23.Y向下端支座钢筋1) 确定下端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*10.000+1.400*4.000)*2.52/12= 9.167 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.167×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1203) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.120) = 0.1294) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.129/300 = 408mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 408/(1000*100) = 0.408%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@120, 实配面积419 mm24.左边支座配筋1) 构造左边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 采取方案d8@200, 实配面积251 mm25.右边支座配筋1) 构造右边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 采取方案d8@200, 实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk +Mqk= (ｑgk+ｑqk)*Lo2/24= (10.000+4.000)*2.52/24 = 3.646 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk +Mqk= (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (10.000+1.0*4.000)*2.52/24= 3.646 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 3.646×106/(0.87*80*251) = 208.696 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/50000 = 0.502%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*208.696) = -0.004因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γ f矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*251*802/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 3.646/(3.646*(2.0-1)+3.646)*5.692×102= 2.846×102 kN*m25.计算受弯构件挠度fmax = (qgk+qqk)*Lo4/(384*B)= (10.000+4.000)*2.54/(384*2.846×102)= 5.004mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2500/200=12.500mmfmax=5.004mm≤fo=12.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应My = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/24= (10.000+4.000)*2.52/24= 6.152 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.152×106/(0.87*80*251)=352.174N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) =1.1-0.65*1.780/(0.0100*352.174)=0.7717) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.771*352.174/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.3692mm > 0.30, 不满足规范要求2.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/12= (10.000+4.000)*2.52/12= 7.292 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=7.292×106/(0.87*80*419)=250.037N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=419/50000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*250.037)=0.6377) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/120=88) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*8*8/(8*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.637*250.037/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2165mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.下端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/12= (10.000+4.000)*2.52/12= 7.292 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=7.292×106/(0.87*80*419)=250.037N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=419/50000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*250.037)=0.6377) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/120=88) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*8*8/(8*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.637*250.037/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2165mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
单向板计算书
一、 设计资料楼面构造做法为20mm 厚水泥砂浆面层，17mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
活荷载标准值混凝土 C20（）钢筋 梁主筋采用HRB335（），其余采用HPB235（） 板在墙上支撑长度为120；次梁在墙上支撑长度为240；主梁在墙上支撑长度为370；柱子截面尺寸为350X350，周边墙厚为里120外250二、 板的计算板的计算考虑塑性内力重分布方法计算。
板的板的厚度按构造要求取h=80mm （）。
次梁截面高度h=450（）,截面宽度b=200mm ，板尺寸及支承情况如图（1）所示图（1） （a ）板的尺寸 （b ）板的计算简图 （1） 荷载恒载标准值20mm 厚水泥砂浆面层80mm 钢筋混凝土板(a) (b) 9.73KN/m17mm厚石灰砂浆抹面线恒载设计值线活载设计值9.73KN/m（以上取每米板宽）（2）内力计算计算跨度边跨取Array中间跨计算跨度差，<<5,说明可以按等跨连续板计算内力（为简化计算起见，统一取）。
取1m宽板带为计算单元，计算简图如图（1）（b）所示。
连续板各截面弯矩计算见表（1）表（1）连续板各截面弯矩计算（3）截面承载力计算b=1000mm，h=80，，，连续板各截面的配筋计算见表（2）。
表（2） 连续板各截面配筋计算//三、次梁计算取主梁的梁高（1） 荷载恒载设计值由板传来次梁自重梁侧抹灰g=9.61KN/m活载设计值由板传来合计 q+g=22.61KN/m （2） 内力计算边跨=6.235m+m=6.115m取6.115m 。
中间跨跨度差 （6.235m-6.115m ）/6.115m2%<10%可按等跨连续梁计算内力。
计算简图如图2所示（a）（b）图2 次梁的尺寸和计算简图（a）次梁尺寸（b）计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表（3）、表（4）（3） 截面承载力计算次梁跨内截面按T 形截面计算，翼缘计算宽度为边跨第二跨和中间跨梁高 h=550mm ，翼缘厚判别T 形截面类型：按第一类T 形截面试算。
单向板肋形楼盖设计计算书
混凝土结构班级：工程XXXX 姓名：郑 X X 导师： X X 日期：2013年6月26日单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料.1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高 3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
楼板活荷载标准值（4.5KN/m ²）。
屋面活荷载组合值系数为0.7。
B=5700mm ，L=5700mm 。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200m 。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法： 30厚细石砼保护层（324m KN）二毡三油防水层（235.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）二、计算过程 1、结构方案选择柱网尺寸为5700mm ×5700mm主梁间距为：5700mm ，次梁间距为：1900mm 柱的截面尺寸：300mm ×300mm梁、板截面尺寸选择：板厚h=80；次梁为bxh=180mm ×360mm ，主梁为：bxh=220mm ×600mm板伸入墙内185mm ；次梁，主次梁伸入墙内250mm ，墙厚370mm 。
三、 板的计算2.1板的设计值30厚细石砼保护层（324mKN ） 0.03×24 KN/m 3=0.72KN/m ² 二毡三油防水层（235.0m KN） 0.35KN/m ²20厚水泥砂浆找平层（320mKN ） 0.02×20 KN/m 3 =0.4KN/m ² 100厚钢筋砼板（325m KN） 0.08×25 KN/m 3 =2.5KN/m ²10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN） 0.01×17 KN/m 3=0.17KN/m ²恒荷载标准值： g k =3.64KN/m ² 活荷载标准值： q k =4.5KN/m ²对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.64 1.3 4.510.218/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.640.7 1.3 4.59.009/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为10.218 KN/m ² 2.2内力计算板的两个边长比：215.7321.9l n l ===>，故按单向板计算计算跨度边跨 n l =1900-185-180/2=1625mm0n l =l +0.5h=1625+80/2=1665mm中间跨 0l =1900-180=1720mm跨度差172016653303%10%1665-=<.故可按等跨连续板计算内力，取1m 板带作为计算单元材料选择：混凝土C25（f c =11.9 N/mm 2；f t =1.27 N/mm 2）；钢筋HPB300（f y =270 N/mm 2）；b=1000mm ；h=80mm ；h 0=80-25=55mm ；a 1=1.0边区板带（①-②，⑤-⑥轴线间）1）边跨跨中：M=2.58KN ·m 1、求x：0(155(1x h ==⨯ 04.460.350.355519.25mm h mm =<=⨯= 2、求As ：21 1.011.91000 4.46196.6270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168196.6bh mm mm ρ=⨯⨯=<3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm 2）B 支座：M=-2.16 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯03.430.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 3.43151270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ== 22min 0.21%100080168151bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取As =2min0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 3）离端第二跨跨中、中间跨跨中：M=1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞ 取As =2min 0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 4）中间C 支座：M=-1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取2min 0.21%100080168As bh mm ρ==⨯⨯= 故按照构造配筋 3.、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200)中间板带（②-⑤轴线间）计算与边区板块相同 1）边跨跨中：M=2.58KN ·mAs=196.62mm选配：φ8@200，As=2512mm 。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋内。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取 1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。
四跨单向板计算书
四跨单向板计算书
四跨单向板计算书的内容可能因具体的设计要求和条件而有所不同，但一般包括以下几个步骤：
1. 确定计算理论：选择弹性理论或塑性理论进行计算。
2. 计算跨度：对于弹性理论，计算跨度取两支座反力之间的距离；对于塑性理论，计算跨度则由塑性铰的位置确定。
3. 确定构件截面尺寸：保证梁、板有足够的刚度，其截面尺寸一般可参考相关表格确定。
在进行四跨单向板计算时，需要仔细考虑板的支撑条件、荷载情况以及材料性能等因素，并按照相关规范和标准进行计算和验证。
如果你需要关于四跨单向板计算的更详细信息或帮助，请提供更多的背景和需求，以便我更好地为你解答。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性力重分布设计，主梁力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性力重分布设计。
单向板的计算
单向板肋梁楼盖的计算书小组成员：纪昌建陈安羽李立斌舒海鹏姜庆涛罗斌时间：2011/12/22一、板计算根据题意可得：混泥土为C35 f c =19.1Kn/mm 2 f t =1.71 Kn/mm 2板厚：0h >=80mm>=(1/40)L ”=55mm b h 取80mm 次梁：h=(1/12~1/18)L=(525~350) h 取400mm b=(1/2~1/3)h=(200~133.3) b 取150mm 主梁：h=(1/8~1/14)L=(825~471) h 取600mm b=(1/2~1/3)h=(200~133mm) b 取200mm 荷载计算连续板的计算简图80mm 钢筋混凝土：24*0.08=1.922/mm kN25mm 水泥砂浆搅拌面：20*0.025=0.52/mm kN 20mm 厚混合砂浆拌灰：17*0.02=0.342/mm kN 15mm 厚混合砂浆抹灰：17*0.015=0.2552/mm kN 活荷载：q=4.82/mm kN恒荷载：1.92+0.5+0.34+0.255=3.0152/mm kN 1）由可变荷载控制的组合q+g=(1.3*4.8+1.2*3.015)=9.862/mm kN 2）由永久荷载控制的组合q+g=(1.35*3.015+1.3*4.8*0.7)=8.442/mm kN荷载组合值取由可变荷载控制的较大值g+q=9.862/mm kN 板的计算跨度中间跨;l=l=2200-150=2050mm边跨：l=l+h/2=(2200-75-120)+80/2=2045mm<=l+a/2=2005+60=2065mm故取l=2045mm 中间跨与边跨的高度差(2050-2045)/2200=0.227%<10%,可按等跨连续板进行计算连续板受力简图板的弯矩计算截面配筋计算二、次梁计算次梁计算简图连续板传来的荷载9.86KN/m次梁自重25*0.2*（0.4-0.08）=1.6KN/m次梁粉刷 1.7*0.002*（0.4-0.08）*2=0.2176KN/m恒荷载标准值11.68KN/m活荷载标准值 4.8*2.2=10.56KN/m可变荷载效应控制组合g+q=1.2*11.68+1.3*10.08=27.12KN/m永久荷载效应控制组合g+q=1.35*11.68+0.7*1.3*10.08=24.94KN/ml=6300-200=6100mm中间跨l=（6300-120-100）+240/2=6200 mm 边跨故边跨取6200mm（6200-6100）/6200=1.56%<10% 故可能用等跨连续梁计算内力次梁受力简图次梁弯矩计算次梁剪力计算截面承载计算次梁跨中按T 形截面计算21003/0=='l f b 215020001500=+=+s b b 取2100m梁高 h=400mm 360404000=-=h mm 翼缘厚 mm h f 80=次梁正截面受弯承载力计算次梁斜截面受剪承载力计算三、主梁计算主梁计算简图1.次梁恒载 11.68*6.3=73.58KN主梁自重 24*0..2*（0.45-0.08）*2.2=4.08KN 主梁粉刷 17*（0.45-0.08）*0.015*2..3*2=0.43KN g=73.58+4.08+0.43=78.09KN由次梁传来的荷载：q=10.56*6.3=66.528KN 组合：1.2*78.09+66.528*1.3=180.19KN 2.内力计算计算跨度：边跨 l n =6.6-0.12-0.4/2=6.28ml 0=1.025 +b/2=6.637m< Ln+a/2+b/2=6.665m中跨 l n =6.6m-0.4m=6.2ml 0 = l n +b=6.2+0.4=6.6m跨度差: （6.637-6.2）/6.6=0.61%<10% 可接连续板计算 M=0201Ql k Gl k + 剪力V=Q k G k 43+ 中间跨与边跨的平均跨度：（6.64+6.6）/2=6.62 边跨： 0l G •=93.71*6.64=622.23KN*m 0l Q •=86.49*6.64=574.29 KN*m 中间跨： 0l G •=93.71*6.6=618.49 KN*m 0l Q •=86.49*6.6=570.83 KN*m 支座B ： 0l G • =93.71*6.62=620.36 KN*m 0l Q •=86.49*6.62=572.56 KN*m主梁正截面受弯承载力计算主梁斜截面受剪承载力计算板平法施工图梁平法施工图11。
单向板计算书
≥ 1 45 ≥ 1 50
（按短向跨度）
≥ 1 20 ≥ 1 25 （ h 为肋高）
≥ 1 12
≥ 1 30 ≥ 1 35
1 18 ~ 1 12 1 14 ~ 1 8 1 14 ~ 1 8
当 l ≥ 1.5m
民用建筑楼板 工业建筑楼板 行车道下的楼板
h ≥ 60mm h ≥ 60mm h ≥ 70mm h ≥ 80mm
连续板受荷进入极限状态时，支座截面在负弯矩作用下上部开裂，而跨内截面则由于正弯矩的 作用在下部开裂，这就使板中未开裂部分形成拱状，如图 9-16，从支座到跨中各截面受压区合力作 用点形成具有一定拱度的压力线，。当板的周边具有足够的刚度（如：板四周有限制水平位移的边梁） 时，在竖向荷载作用下，周边将对它产生水平推力，形成内拱作用。所以，作用于板上的一部分荷 载将通过拱的作用直接传给边梁，而使板的最终弯矩降低。考虑这一有利作用，《规范》规定，对四 周与梁整体连接的单向板，其中间跨的跨中截面及中间支座截面(即现浇连续板的内区格板)的计算 弯矩可减少 20％，其他截面如：板的角区格、边跨的跨中截面及第一支座截面的计算弯矩则不折减， 因为边梁侧向刚度不大(或无边梁) 难以提供水平推力。
论
跨
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实训题目一2010、12 付丽文一、设计题目某工业用现浇钢筋混凝土单向板助形楼盖，楼盖平面如图1所示，试设计该楼盖。
图3-1 楼盖平面图二、设计资料1、楼面可变荷载标准值按表1设计题号对应荷载值选择，中柱断面尺寸400m×400m。
表1设计题号对应荷载值1）20mm厚水泥砂浆面层，重度γ=20KN/m32）钢筋混凝土现板，重度γ=25KN/ m3。
3)15mm厚混合砂浆板底抹灰，重度γ=17KN/ m33、材料选用(1)混凝土采用C20(可以调整)(f C=9.6N/mm2, f t=1.1N/mm2)(2)钢筋梁中受力钢筋采用HRB335级(f y=300N/mm2,)其余钢筋一律采用HPB235级(f y =210N/mm2,)(可以调整)三、设计内容1)结构平面布置(柱网布置，主梁、次梁及板的布置。
)_2)板的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)3)次梁的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)4）主梁的内力计算、配筋计算(按弹性理论计算内力)5)绘制结构施工图(图幅比例可以自行掌握)①结构平面布置(比例1：100，可以在此图中画出板的配筋图)。
②次梁配筋图(比例1：50、1：25)。
③主梁配图及M、V包络图(比例1：40、1：20)④钢筋明细表及必要的说明。
四、设计要求(1)计算书要求书写工整、数字准确、画出必要的计算简图。
(2)制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合国家现行的建筑制图标准，图样上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为长仿宋字。
解：一、选择题目选设计任务书中的第4组题目，l1=30m,l2=20.7m二、结构平面布置结构平面布置如图1所示。
三、单向板的设计1、板厚及主次粱截面尺寸多跨连续板的厚度按不进行挠度验算条件不小于l0/40,同时对于现浇工业建筑单向楼板厚度不小于70mm.222222000000/26.0/17015.0153/00.2/2508.080)2(/40.0/2002.02015594%,10%95.02100/21002120.2120,2140)2/1202/2001202300(2/2120)2/802/2001202300(2/)2/2/(2100)2002300(32250,325~217650)2/1~3/1()2/1~3/1(650,863~4936900)8/1~14/1()8/1~14/1(200,225~150450)2/1~3/1()2/1~3/1(.450,5003336000)12/118/1()12/118/1(.80,5.57)40/2300(40/m KN m KN mm m KN m KN mm m KN m KN mm mm l mm mm a l mm mm h l a h l l mm mm l l mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm h mm mm l n n n n =⨯=⨯=⨯<=-==+--=+=+--=++==-====⨯====⨯====⨯===-=⨯-=-====厚混合沙浆板底抹灰）（钢筋混凝土现浇板厚水泥沙浆面层）（、荷载计算跨连续板计算。
跨，可简化为板的实际跨数为、计算跨度计算板的内力。
故可按等跨连续板）相差（边跨与中跨的计算跨度取：中较小者和边跨中跨取算时，板的计算跨度可按塑性内力分布理论计、计算跨度、选取计算单元。
取主粱的截面宽度取主粱的截面高度取次粱的截面宽度故取考虑本例楼面荷载较大次粱的截面高度取板厚所示。
计算简图如图、计算简图。
所以活载分项系数取，大于，本例中因活载标准值，活载分项系数为恒载分项系数为荷载设计值可变荷载标准值永久荷载标准值263.1KN/44.12.1KN/99.10KN/)63.166.22.1(KN/00.6KN/66.222222m m m p m q m g k k中于表板的内力及配筋计算列下保护层厚度为混凝土在室内正常环境取、内力及配筋计算1.55)2580(,2020,100070mm mm h mm C mm b =-==表1 板的内力及配筋计算8、确定各种构造钢筋根据指导书的要求配置各种构造钢筋如图3所示。
9、绘制配筋图（图3）四、次梁的设计所示如图、计算简图荷载设计值可变荷载标准值永久荷载标准值））次梁梁侧抹灰（（）（次梁自重）有板传来的恒载（、荷载计算况见图次梁截面尺寸，支承情跨取实际跨度、计算跨数可按等跨连续梁计算跨度差取：中较小者和边跨中跨则次梁的计算跨度为长度取次梁在砖墙上的支承、计算跨度为一个板跨宽。
、确定次梁的负荷范围、次梁截面尺寸46/73.27/8.133.116.82.1/8.13/3.20.6/16.8/19.0/17015.0208.045.03/85.1/2508.045.02.0)2(/12.6/3.266.215454%,10%09.057505750575557555755)2/2401252406000(2/5776)1252406000(025.1025.1)2/025.0(5750)2506000(,24032450200100000m KN m KN p m KN m KN q mKN g m KN m KN mKN m KN m KN m KN mm l mm mm a l l mm l l a l l l mm mm l l mm a mm mm h b k k n n n n n =⨯+⨯==⨯===⨯⨯⨯-=⨯-⨯=⨯<=-==+--=+==--⨯==+==-===⨯=⨯292.13.2)1.22.0(92.1)3/75.5(3/)1(410)40450(,30207筋计算列于表次梁的正截面内力及配形截面于第一类判别各跨跨中截面均属取取下面二者中的较小者力计算其翼缘宽度形截面进行正截面承载跨中按正截面承载力计算次梁下保护层厚度为混凝土在室内正常环境、内力及配钢筋计算TmbmmsbbmmlbbTmmmmhmmCffff ='=+=+='===''=-=表2次梁正截面内力及配筋计算（2）斜截面承载力计算列与表3中表3次梁斜截面内力及配筋计算8、次梁配筋图次梁配筋如图5所示Φ所示。
计算简图如图、计算简图）（活载设计值恒载设计值活载标准值恒载标准值））主梁抹灰（（）（）主梁自重（）由次梁传来的恒载（折算为集中力）。
自重（为了简化计算也荷载（集中力）及主梁主梁承受由次梁传来的、荷载计算况见图主梁截面尺寸，支撑情跨取实际跨数、计算跨数，可按等跨连续梁计算跨度差取中较小者和边跨中跨则主梁的计算跨度为长度取次梁在砖墙上的支承、计算跨度在计算书中表示出来确定主梁的负荷范围并、负荷范围、主梁截面尺寸五、主梁的设计6602.17764.10738.6964.10780.823.138.6982.572.182808.13682.5767.03.217015.0208.065.0319.83.22508.065.025.0296.48616.815634%10%18.0690069006925.6925,69552/360200)2003606900(2/2/,69252/400)2003606900(025.12/025.1:)2/025.0(2/6900,36032650250100000KN KN P G KN KN P KN G KN KN P KNG KN KN KN KN KN KN mm l mm mm a b l l mm mm b l l a l b l l mmb l l mm a mm mm h b k K n n n n n所示。
主梁内力包络图如图中跨边跨录）用下的剪力系数（见附永久荷载和可变荷载作录）用下的弯矩系数（见附永久荷载和可变荷载作）剪力设计值（—）弯矩设计值（—式中计算公式和表别叫表主梁弯矩，剪力计算分、内力计算772.742900.664.10772.478900.638.6941.745925.664.10746.480925.638.69,,54700004321430201m KN m KN Pl m KN m KN Gl m KN m KN Pl m KN m KN Gl k k k k KN V N KN M Q k G k V Ql k Gl k M ∙=∙⨯=∙=∙⨯=∙=∙⨯=∙=∙⨯=--∙+=+=表4主梁弯矩计算表5主梁剪力计算①+②①+④①+④①+④①+④①+⑤①+③①+⑤①+④①+②中。
与表主梁正截面配筋计算列形截面。
一类故各跨跨中截面均属第则形截面类型：判别各跨跨中取二者中的较小者取下面力计算其翼缘宽度型截面进行正截面承载跨中按正截面配筋计算。
主梁下保护层厚度为混凝土在室内正常环境、配筋计算6.65.3328.1006)2/08.061.0(08.030.26.90.1)2/(,41030.200.3)75.225.0(30.23/90.63/)1(.610)40650(,302082010000T m KN M m KN m KN h h b f a mm h T mb m m s b b m m l b b T mm mm h mm C MAX f fc f f f f ∙=>∙=∙-⨯⨯⨯⨯='-'=='=+=+='===''=-=表6主梁正截面配筋计算（2）斜截面配筋计算列于表7中。
表7主梁斜截面配筋计算、主梁配筋图或配置附加吊筋箍筋道双肢在次梁两侧各附加配置附加箍筋范围为）（荷载为由次梁传来的全部集中计算、次梁支座处附加箍筋1024.392)45sin 3002/1039.166(sin 2/)(33.7928.8043.50248433.792)210/1039.166(/)(1000)20022003(2339.1663.180.822.196.4892232222231mm mm f P G A mm mm mm A mm mm f P G A mm mm h b KNKN P G s y s sv yv sv见图纸。